專利名稱：：壓制成型用鋁合金板的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及壓制成型性優(yōu)異，尤其是適合于汽車車身面板等汽車零件的壓制成型用鋁合金板。
背景技術(shù)：
：以往，提出了在壓制成型鋁合金板時(shí)，根據(jù)壓制成型的種類(例如，深沖成型性、拉伸成型性、彎曲加工性等)控制鋁合金板的織構(gòu)等，從而提高成型性。例如，提出了在Al-Mg-Si系鋁合金板的織構(gòu)中，根據(jù)壓制成型的種類至少控制Cube取向的取向密度，由此，能夠進(jìn)行與該壓制成型性相適應(yīng)的改善(專利文獻(xiàn)1)。但是，對(duì)于汽車車身面板等的壓制成型，所述的壓制成型的種類被復(fù)合化。因此，為了改善壓制成型汽車車身面板時(shí)的成型性，需要改善材料的等雙軸變形、平面應(yīng)變變形及單軸變形時(shí)的斷裂極限(提高斷裂極限應(yīng)變)。專利文獻(xiàn)l:特開2000-319741號(hào)公報(bào)
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明是鑒于上述問題而開發(fā)的，其目的在于提供能夠提高等雙軸變形、平面應(yīng)變變形及單軸變形的斷裂極限，且適用于壓制成型的壓制成型用鋁合金板。本發(fā)明的壓制成型用鋁合金板，其特征在于，對(duì)于鋁或鋁合金板(以下，鋁合金板)的織構(gòu)，CR取向((OOl)〈520〉，以下相同)的取向密度比CR取向以外的任一取向的取向密度都高。所述的壓制成型用鋁合金板，對(duì)于其織構(gòu)，CR取向的取向密度比4CR取向以外的任一取向的取向密度都高。由此，如從后述的實(shí)施例可知，能夠改善用于改善壓制成型性所必要的材料的等雙軸變形、平面應(yīng)變變形及單軸變形時(shí)的斷裂極限。這樣，根據(jù)本發(fā)明，能夠得到提高等雙軸變形、平面應(yīng)變變形及單軸變形時(shí)的斷裂極限，且適用于壓制成型的壓制成型用鋁合金板。圖l是表示實(shí)施例1~3的相對(duì)于熱軋方向的冷軋方向的說明圖。具體實(shí)施例方式本發(fā)明的壓制成型用鋁合金板如上所述，對(duì)于其織構(gòu)，CR取向的取向密度比CR取向以外的任一取向的取向密度都高。在此，對(duì)鋁合金的織構(gòu)進(jìn)行說明。鋁合金等多晶材料多具有結(jié)晶粒在幾個(gè)特定取向上取向的組織即織構(gòu)。作為上述取向有CR取向、Cube取向、Goss取向、Brass取向、S取向、Copper取向、RW取向、PP取向等。另外，結(jié)晶取向均勻分散且不集聚時(shí)，稱為織構(gòu)是任意的。另外可知，織構(gòu)的體積分?jǐn)?shù)變化時(shí)，塑性各向異性發(fā)生變化。上述織構(gòu)的制作方法即使是同樣的結(jié)晶系時(shí)，也根據(jù)加工方法而有所不同。在利用軋制得到的板材的織構(gòu)的情況下，用軋制面和軋制方向表示，軋制面用表示面的密勒指數(shù)(hkl)表示，軋制方向用表示方向的密勒指數(shù)(uvw)表示(h、k、1、u、v、w是整數(shù))。而且，按照滿Ahu+kv+lw-0的條件的方式匯總替換h、k、l及u、v、w的順序而得到的24種等價(jià)的取向組并表示為{h,k，1}<u，v，w>，作為取向的一般的表示。才艮據(jù)該表現(xiàn)方法，上述各取向表示如下。CR取向{001}<520>Cube取向{001}<100〉Goss取向{011}<100>Brass取向{011}<211>S取向{123}<634>Copper取向{112}<111>RW取向{001}<110〉PP取向{011}<122>上述織構(gòu)的取向密度是指用比率表示各取向相對(duì)于任意取向的強(qiáng)度。在本發(fā)明中，從這些取向偏移±10度以內(nèi)的取向定義為同一取向。但是，對(duì)于Copper及S取向，偏移土9度以內(nèi)的取向定義為同一取向。上述取向的密度分布例如可使用X射線^f射法，通過求取晶粒取向分布函數(shù)(ODF)來測定。具體而言，從X射線衍射裝置測定的極點(diǎn)圖，通過三維取向解析求0DF，由此，求取各結(jié)晶取向的取向密度。ODF通過Bunge提議的級(jí)數(shù)展開法將偶數(shù)項(xiàng)的展開次數(shù)設(shè)為22次、將奇數(shù)項(xiàng)的展開次數(shù)設(shè)為19次進(jìn)行計(jì)算。另外，取向密度用特定取向的取向密度與具有任意取向的試樣的取向密度的比表示，記載為任意比。任意強(qiáng)度Ir由檢查試樣強(qiáng)度Ic通過下式算出。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage6</formula>在此，a、(3是測定角度，As是步進(jìn)角度。另外，制造上述鋁合金的方法只要能夠得到對(duì)于織構(gòu)，CR取向的取向密度比CR取向以外的任一取向的取向密度更高的壓制成型用鋁合金板就沒有特別的限定，可以列舉例如對(duì)由鋁合金構(gòu)成的鑄錠實(shí)施熱軋，接著，在相對(duì)于熱軋的軋制方向90。的方向進(jìn)行冷軋，進(jìn)而進(jìn)行固溶化處理、淬火處理，之后，進(jìn)行熱處理的方法。今后，很可能得到上述壓制成型用鋁合金板的更高效的制造方法。另外，上述壓制成型用鋁合金板優(yōu)選上述CR取向的取向密度為10以上(任意比，以下相同)。該情況下，尤其是能夠提高等雙軸變形、平面應(yīng)變變形及單軸變形時(shí)的斷裂極限。在上述CR取向的取向密度小于10的情況下，上述各變形時(shí)的斷裂極限降低，成型性可能會(huì)劣化。另外，上述CR取向以外的取向優(yōu)選全部小于10。該情況下，尤其是能夠提高等雙軸變形、平面應(yīng)變變形及單軸變形時(shí)的斷裂極限。另外，作為上述CR取向以外的取向，可以列舉上述Cube取向、Goss取向、Brass取向、S取向、Copper取向、RW取向、PP取向等。另外，在上述CR取向以外的取向的取向密度任意一個(gè)超過10的情況下，有可能上述各變形的斷裂極限降低，成型性劣化。另外，上述壓制成型用鋁合金板優(yōu)選由Al-Mg-Si系合金構(gòu)成。該情況下，尤其是能夠作為適合于要求拉伸成型及彎曲加工性的汽車的發(fā)動(dòng)機(jī)罩及后背箱罩等或要求深沖成型性的汽車車門及擋泥板等的材料。另外，具有特別適合的成分的上述Al-Mg-Si系合金優(yōu)選是含有Si:0.2%~2.0%(質(zhì)量％,以下同樣)、Mg:0.2%~1.5%,還含有Cu:1.0%以下、Zn:0.5%以下、Fe:0.5%以下、Mn:0.3%以下、Cr:0.3%以下、V:0.2%以下、Zr:0.15%以下、Ti:0.1%以下、B:0.005%以下之中的一種或兩種以上，剩余的部分是由不可避免的雜質(zhì)及鋁構(gòu)成的上述A1-Mg-Si系合金。Si是為得到烘烤硬化性而必需的，起到形成Mg2Si等Mg-Si系化合物而提高強(qiáng)度的作用。在Si的含量小于0.2%的情況下，用在150°C~200'C的范圍內(nèi)保持10~60分鐘的熱處理可能不能得到足夠的烘烤硬化性。另一方面，Si含量超過2.0°/。時(shí)，成型加工時(shí)的耐力提高，產(chǎn)生由于脫模而材料的彈性變形部分形狀恢復(fù)(彈性恢復(fù))的回彈變大的問題。成型性可能劣化。另外，在Si含量小于0.2%或大于2.0%時(shí)，CR取向的取向密度容易變低，成型性可能會(huì)劣化。7Si含量更優(yōu)選為0.8~1.2%。另外，上述壓制成型用鋁合金板含有Mg:0.2~1.5%。Mg和上述的Si同樣，是為得到烘烤硬化性而必需的，起到形成Mg2Si等Mg-Si系化合物而提高強(qiáng)度的作用。在Mg的含量小于0.2%的情況下，在~200。C的范圍內(nèi)保持10~60分鐘的熱處理可能不能得到充分的烘烤硬化性。另一方面，Mg含量大于1.5%時(shí)，固溶化處理后或最終熱處理結(jié)束后的耐力提高，可能產(chǎn)生回彈變大。另外，在上述的Mg含量小于0.2%或大于1.5%時(shí)，CR取向的取向密度容易變低，成型性可能會(huì)劣化。Mg含量更優(yōu)選為0.3~0.7%。上述壓制成型用鋁合金板還含有Cu:1.0。/。以下、Zn:0.5%以下、Fe:0.5。/o以下、Mn:0.3。/o以下、Cr:0.3M以下、V:0.20/o以下、Zr:0.15%以下、Ti:0.1%以下、B:0.005°/。以下之中的一種或兩種以上。Cu起到提高強(qiáng)度、提高成型性的作用。在Cu的含量大于1.0%時(shí)，可能使耐蝕性劣化。Zn起到提高表面處理時(shí)的磷酸鋅處理性的作用。在Zn的含量大于O.5%時(shí)，可能使耐蝕性劣化。Fe、Mn、Cr、V、Zr起到提高強(qiáng)度、細(xì)化晶粒并防止成型加工時(shí)的表面粗糙的作用。在Fe、Mn、Cr、V、Zr的含量超過上述范圍時(shí)，CR取向的取向密度容易變低，成型性可能會(huì)劣化。Ti、B起到細(xì)化鑄造組織并提高成型性的作用。Ti、B的含量超過上述范圍時(shí)，CR取向的取向密度容易變低，成型性可能會(huì)劣化。另外，上述壓制成型用鋁合金板也可以由Al-Mg系合金構(gòu)成。該情況下，尤其是能夠作為適合于要求拉伸成型及彎曲加工性的汽車的發(fā)動(dòng)機(jī)罩及后背箱罩等或要求深沖成型性的汽車車門及擋泥板等的材料。另外，具有特別適合的成分的上述Al-Mg系合金優(yōu)選是含有Mg:1.5%~6.5%(質(zhì)量％，以下同樣)，還含有Mn:1.5%以下、Fe:0.7%以下、Si:0.5%以下、Cu:0.5%以下、Cr:0.5%以下、Zn:0.4%以下、Zr:0.3%以下、V:0.2%以下、Ti:0.2%以下、B:0.05%以下之中的一種或兩種以上，剩余的部分是由不可避免的雜質(zhì)及鋁構(gòu)成的Al-Mg系合金。Mg是為得到強(qiáng)度而必需的，起到固溶而提高強(qiáng)度的作用。Mg的含量小于l.5%時(shí)，不能得到足夠的強(qiáng)度，成型性可能劣化。另一方面，Mg的含量大于6.5%時(shí)，產(chǎn)生在熱軋時(shí)容易開裂，不能軋制的問題。另外，在上述Mg的含量小于1.5%或大于6.5%時(shí)，CR取向的取向密度容易變低，成型性可能會(huì)劣化。Mg的含量更優(yōu)選為2.2~6.2%。上述壓制成型用鋁合金板還含有Mn:1.5。/。以下、Fe:0.7%以下、Si:0.5%以下、Cu:0.5%以下、Cr:0.5%以下、Zn:0.4Q/o以下、Zr:0.3%以下、V:0.2%以下、Ti:0.2%以下、B:0.05%以下之中的一種或兩種以上。Mn、Fe、Si、Cu、Cr、Zn、Zr、V起到提高強(qiáng)度、提高成型性的作用。Mn、Fe、Si、Cu、Cr、Zn、Zr、V的含量超過上述范圍時(shí)，CR取向的取向密度容易變低，成型性可能會(huì)劣化。Ti、B起到細(xì)化鑄造組織且提高成型性的作用。Ti、B的含量超過上述范圍時(shí)，CR取向的取向密度容易變低，成型性可能會(huì)劣化。另外，上述壓制成型用鋁合金也可以由Al-Mn系合金構(gòu)成。該情況下，尤其是能夠作為適合于要求拉伸成型及深沖成型兩方面要求的汽車隔熱板等的材料。另外，具有特別適合的成分的上述Al-Mn系合金優(yōu)選是含有Mn:0.3~2.0%(質(zhì)量％，以下同樣)，還含有Mg:1.5%以下、Si:1.0%以下、Fe:1.0%以下、Cu:0.5%以下、Cr:0.5%以下、Zn:0.5%以下、Zr:0.5%以下、V:0.2%以下、Ti:0.2%以下、B:0.05%以下之中的一種或兩種以上，剩余的部分是由不可避免的雜質(zhì)及鋁構(gòu)成的A1-Mn系合金。Mn是為得到強(qiáng)度而必需的，起到形成Al-Mn系化合物而提高強(qiáng)度的作用。Mn的含量小于0.3%時(shí)，不能得到足夠的強(qiáng)度，成型性可能會(huì)劣化。另一方面，Mn的含量大于2.0%時(shí)，在鑄造時(shí)容易形成粗大的結(jié)晶物，成型性可能會(huì)劣化。另外，在上述Mn的含量小于0.3%或大9于2.0%時(shí)，CR取向的取向密度容易變低，成型性可能會(huì)劣化。Mn的含量更優(yōu)選為0.8~1.5%。上述壓制成型用鋁合金板還含有Mg:1.5%以下、Si:1.0%以下、Fe:1.0%以下、Cu:0.5%以下、Cr:0.5%以下、Zn:0.5%以下、Zr:0.5%以下、V:0.2%以下、Ti:0.2%以下、B:0.05%以下之中的一種或兩種以上。Mg、Si、Fe、Cu、Cr、Zn、Zr、V起到提高強(qiáng)度、提高成型性的作用。Mg、Si、Fe、Cu、Cr、Zn、Zr、V的含量超過上述范圍時(shí)，CR取向的取向密度容易變低，成型性可能會(huì)劣化。Ti、B起到細(xì)化鑄造組織且提高成型性的作用。Ti、B的含量超過上述范圍時(shí)，CR取向的取向密度容易變低，成型性可能會(huì)劣化。實(shí)施例(實(shí)施例1)作為本發(fā)明的壓制成型用鋁合金板的實(shí)施例及比較例，本例制造了壓制成型用鋁合金板(試樣El~試樣E10及試樣Cl~試樣C10)。這些實(shí)施例是表示本發(fā)明的一實(shí)施方式的例子，本發(fā)明不限于此。下面，詳細(xì)地說明該例。對(duì)上述壓制成型用鋁合金板的制造方法進(jìn)行說明。首先，將具有表l所示的組成、剩余部分由不可避免的雜質(zhì)和鋁構(gòu)成的鑄塊(合金A合金J)通過稱為DC鑄造法(DirectChillCastingProcess)的半連續(xù)鑄造方法進(jìn)行鑄錠。將得到的鑄錠在550匸進(jìn)4亍6小時(shí)的均質(zhì)化處理后，冷卻到室溫。<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>其次，將上述鑄錠再加熱到420。C后開始熱軋，得到厚度為4.Omm的熱軋板。熱軋的結(jié)束溫度設(shè)定為250'C。接著，在如圖l(a)所示那樣，以相對(duì)于熱軋方向(箭頭A)0。方向(箭頭B)或如圖1(b)所示那樣，以相對(duì)于熱軋方向(箭頭C)90°方向(箭頭D)進(jìn)行冷軋，制作1.Omm的冷軋板。另外，在540'C進(jìn)行20秒的固溶化處理，以30。C/s的冷卻速度淬火直到室溫。淬火后，在3分鐘后，在IOO'C進(jìn)行1小時(shí)的熱處理。由此，得到壓制成型用鋁合金板(試樣El~試樣E10及試樣CI~試樣CIO)。表2及表3中表示對(duì)上述試樣El~試樣E10及試樣CI~試樣CIO使用的合金的種類、相對(duì)于熱軋方向的冷軋方向。ii<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>取向密度用特定取向的取向密度與具有任意取向的試樣的取向密度的比表示，記載為任意比。任意強(qiáng)度Ir由檢查試樣強(qiáng)度Ic通過下式算出。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage13</formula>在此，a、(3是測定角度，As是步進(jìn)角度。表2及表3示出了CR取向的取向密度、在CR取向以外的取向中顯示取向密度為最大值的取向和其取向密度(CR取向以外的取向和其取向密度)。例如，在試樣E1中，上述CR取向及CR取向以外的取向密度分另'J為CR取向20、Cube取向2、Goss取向0、Brass取向1、S取向0、Copper取向0、RW取向0、PP取向1。因此，在表2的試樣E1的CR取向以外的取向和其取向密度中，顯示出CR取向以外的取向中取向密度顯示最大值的Cube取向、和其取向密度為2?！闯尚托浴党尚托酝ㄟ^測定等雙軸變形、平面應(yīng)變變形及單軸變形的斷裂極限應(yīng)變來評(píng)價(jià)。(等雙軸變形)等雙軸變形的斷裂極限應(yīng)變應(yīng)用復(fù)制了cj)6.3mm的圓形網(wǎng)格的坯料，在沖頭直徑(《^f"徑)(])50mm、成型速度2mm/s、坯料尺寸100mmx100mm的成型條件下進(jìn)形成型試驗(yàn)后，進(jìn)行斷裂極限應(yīng)變的測定。作為潤滑劑，將在兩面涂敷了高粘度礦物油的乙烯樹脂軟片插入沖頭和坯料之間而使用。將斷裂極限為0.40以上的作為合格，將小于0.40的作為不合格。(平面應(yīng)變變形)平面應(yīng)變變形是在上述等雙軸變形的斷裂極限應(yīng)變測定方法中，變更潤滑劑，將低粘度礦物油涂敷于坯料上來進(jìn)行。將斷裂極限為0.30以上的作為合格，將小于0.30的作為不合格。(單軸變形)單軸變形中的斷裂極限應(yīng)變應(yīng)用復(fù)制了(J)6.35mm的圓形網(wǎng)格的JIS5號(hào)試驗(yàn)片，進(jìn)行抗拉試驗(yàn)，進(jìn)行斷裂極限應(yīng)變的測定。將斷裂極限為0.40以上的作為合格，將小于0.40的作為不合格。(評(píng)價(jià))對(duì)成型性而言，將等雙軸變形、平面應(yīng)變變形、單軸變形都合格的情況作為合格(評(píng)價(jià)為O),有任一種不合格時(shí)作為不合格(評(píng)價(jià)為x)。另外，作為一例，表2及表3中一并表示有耐力。如由表2可知那樣，作為實(shí)施例的試樣E1試樣E10,對(duì)于織構(gòu)，CR取向的取向密度比CR取向以外的任一取向的取向密度都高，CR取向的取向密度為10以上，且Cube取向以外的取向的取向密度全部都為4以下。而且，上述試樣E1試樣E10，對(duì)于成型性也都顯示出良好的結(jié)果。由此可知，根據(jù)本發(fā)明，能夠得到提高等雙軸變形、平面應(yīng)變變形及單軸變形中的斷裂極限，且適用于壓制成型的壓制成型用鋁合金板。另外，作為比較例的試樣C1試樣C10，對(duì)于織構(gòu)，表示最高取向密度的取向是作為CR以外的取向的Cube取向，并且，其取向密度為IO以上。因此，等雙軸變形、平面應(yīng)變變形及單軸變形的任一斷裂極限應(yīng)變都低，成型性不合格。(實(shí)施例2)在本例中，作為本發(fā)明的壓制成型用鋁合金板的實(shí)施例及比較例，制造了由Al-Mg系合金構(gòu)成的壓制成型用鋁合金板(試樣Ell試樣E14及試樣Cll試樣C14)。這些實(shí)施例是表示本發(fā)明的一實(shí)施方式的例子，本發(fā)明不限于此。下面，詳細(xì)地il明該例。對(duì)上述壓制成型用鋁合金板的制造方法進(jìn)行說明。首先，將具有表4所示的組成、剩余部分由不可避免的雜質(zhì)和鋁構(gòu)成的鑄塊(合金K~合金N)通過稱為DC鑄造法的半連續(xù)鑄造方法制14作成鑄錠。對(duì)得到的鑄錠在48(TC進(jìn)行6小時(shí)的均質(zhì)化處理后，冷卻到室溫。<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>下面，對(duì)上述試樣E11試樣E14及試樣C11試樣C14,用和上述實(shí)施例1同樣的方法進(jìn)行結(jié)晶取向分布參數(shù)(ODF)及成型性的評(píng)價(jià)。將結(jié)果一并表示于表5。如由表5可知那樣，作為實(shí)施例的試樣Ell~試樣E14,對(duì)于織構(gòu)，CR取向的取向密度比CR取向以外的取向的取向密度都高，CR取向的取向密度為10以上，且Cube取向以外的取向的取向密度全部都為4以下。而且，上述試樣Ell~試樣E14對(duì)于成型性也都顯示良好的結(jié)果。由此可知，根據(jù)本發(fā)明，能夠得到能夠提高等雙軸變形、平面應(yīng)變變形及單軸變形中的斷裂極限，且適用于壓制成型的壓制成型用鋁合金板。另外，如由表5可知那樣，作為比較例的試樣C11試樣C14，對(duì)于織構(gòu)，表示最高取向密度的取向是作為CR取向以外的取向的Cube取向。因此，等雙軸變形、平面應(yīng)變變形及單軸變形的任一斷裂極限應(yīng)變都低，成型性不合格。(實(shí)施例3)在本例中，作為本發(fā)明的壓制成型用鋁合金板的實(shí)施例及比較例，制造了由A1-Mn系合金構(gòu)成的壓制成型用鋁合金板(試樣E15試樣E18及試樣C15試樣C18)。這些實(shí)施例是表示本發(fā)明的一實(shí)施方式的例子，本發(fā)明不限于此。下面，詳細(xì)地說明該例。對(duì)上述壓制成型用鋁合金板的制造方法進(jìn)行說明。首先，將具有表6所示的組成、剩余部分由不可避免的雜質(zhì)和鋁構(gòu)成的鑄塊(合金0~合金R)通過稱為DC鑄造法的半連續(xù)鑄造方法制作成鑄錠。對(duì)得到的鑄錠在580X:進(jìn)行6小時(shí)的均質(zhì)化處理后，冷卻到室溫。16<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>其次，將上述鑄錠再加熱到500TC后開始熱軋，得到厚度為3.Omm的熱軋板。熱軋的結(jié)束溫度設(shè)定為350'C。接著，如在圖l(a)所示那樣，以相對(duì)于熱軋方向(箭頭A)0。方向(箭頭B)或如圖l(b)所示那樣，以相對(duì)于熱軋方向(箭頭C)90。方向(箭頭D)進(jìn)行冷軋，制作1.Omm的冷軋板。另外，在45(TC進(jìn)行30秒的軟化處理。由此，得到壓制成型用鋁合金板(試樣E15試樣E18、試樣C15試樣C18)。表7中表示對(duì)上述試樣E15~試樣E18及試樣C15試樣C18使用的合金的種類、相對(duì)于熱軋方向的冷軋方向。<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>下面，對(duì)上述試樣E15試樣E18及試樣C15試樣C18,用和上述實(shí)施例1同樣的方法進(jìn)行結(jié)晶取向分布參數(shù)(ODF)及成型性的評(píng)價(jià)。將結(jié)果一并表示于表7。如由表7可知那樣，作為實(shí)施例的試樣E15~試樣E18，對(duì)于織構(gòu)，CR取向的取向密度比CR取向以外的取向的取向密度都高，CR取向的取向密度為10以上，且Cube取向以外的取向的取向密度全部都為3以下。而且，上述試樣E15試樣E18，對(duì)于成型性也都顯示良好的結(jié)果。由此可知，根據(jù)本發(fā)明，能夠得到提高等雙軸變形、平面應(yīng)變變形及單軸變形中的斷裂極限，且適用于壓制成型的壓制成型用鋁合金板。另外，如由表7可知那樣，作為比較例的試樣C15試樣C18，對(duì)于織構(gòu)，表示最高取向密度的取向是作為CR取向以外的取向的Cube取向。因此，等雙軸變形、平面應(yīng)變變形及單軸變形的任一斷裂極限應(yīng)變都低，成型性不合格。權(quán)利要求1、一種壓制成型用鋁合金板，其特征在于，對(duì)于鋁或鋁合金板(以下，鋁合金板)的織構(gòu)，CR取向({001}<520>，以下相同)的取向密度比CR取向以外的任一取向的取向密度都高。2、權(quán)利要求1所述的壓制成型用鋁合金板，其特征在于，所述CR取向的取向密度為IO以上(任意比，以下相同)。3、權(quán)利要求1或權(quán)利要求2所述的壓制成型用鋁合金板，其特征在于，所述CR取向以外的取向全部小于10。4、權(quán)利要求1~3中任一項(xiàng)所述的壓制成型用.鋁合金板，其特征在于，所述壓制成型用鋁合金板由Al-Mg-Si系合金構(gòu)成。5、權(quán)利要求4所述的壓制成型用鋁合金板，其特征在于，所述壓制成型用鋁合金板含有Si:0.2。/。2.0。/。(質(zhì)量。/。，以下同樣)、Mg:0.2%~1.5%，還含有Cu:1.0%以下、Zn:0.5%以下、Fe:0.5%以下、Mn:0.3%以下、Cr:0.3%以下、V:0.2%以下、Zr:0.15%以下、Ti:0.1%以下、B:0.005%以下之中的一種或兩種以上，剩余的部分由不可避免的雜質(zhì)及鋁構(gòu)成。6、權(quán)利要求1~3中任一項(xiàng)所述的壓制成型用鋁合金板，其特征在于，所述壓制成型用鋁合金板由Al-Mg系合金構(gòu)成。7、權(quán)利要求6所述的壓制成型用鋁合金板，其特征在于，所述壓制成型用鋁合金板含有Mg:1.5%~6.5%(質(zhì)量，以下同樣)，還含有Mn:1.5%以下、Fe:0.7%以下、Si:0.5%以下、Cu:0.5%以下、Cr:0.5%以下、Zn:0.4。/。以下、Zr:0.3%以下、V:0.2%以下、Ti:0.2%以下、B:0.05%以下之中的一種或兩種以上，剩余的部分由不可避免的雜質(zhì)及鋁構(gòu)成。8、權(quán)利要求1~3中任一項(xiàng)所述的壓制成型用鋁合金板，其特征在于，所述壓制成型用鋁合金板由Al-Mn合金構(gòu)成。9、權(quán)利要求8所述的壓制成型用鋁合金板，其特征在于，所述壓制成型用鋁合金板含有Mn:0.3~2.0%(質(zhì)量％，以下同樣)，還含有Mg:1.5%以下、Si:1.0%以下、Fe:1.0%以下、Cu:0.5%以下、Cr:0.5%以下、Zn:0.5%以下、Zr:0.5%以下、V:0.2%以下、Ti:0.2%以下、B:0.05%以下之中的一種或兩種以上，剩余的部分由不可避免的雜質(zhì)及鋁構(gòu)成。全文摘要本發(fā)明提供一種壓制成型用鋁合金板，對(duì)于鋁或壓制成型用鋁合金板的織構(gòu)，CR取向({001}<520>，以下相同)的取向密度比CR取向以外的任一取向的取向密度都高。優(yōu)選CR取向的取向密度為10以上(任意比，以下相同)。優(yōu)選CR取向以外的取向全部小于10。壓制成型用鋁合金板優(yōu)選由Al-Mg-Si系合金構(gòu)成。文檔編號(hào)C22C21/00GK101680062SQ20088001478公開日2010年3月24日申請(qǐng)日期2008年5月29日優(yōu)先權(quán)日2007年6月11日發(fā)明者內(nèi)田秀俊,淺野峰生申請(qǐng)人:住友輕金屬工業(yè)株式會(huì)社