專(zhuān)利名稱(chēng)：一種在線(xiàn)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)爐膛密封性能預(yù)警裝置和預(yù)警方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及冷軋行業(yè)連續(xù)退火機(jī)組爐子段設(shè)備技術(shù)應(yīng)用領(lǐng)域，特別涉及一種在線(xiàn) 實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)爐膛密封性能預(yù)警裝置和預(yù)警方法。
背景技術(shù)：
連續(xù)退火的退火工藝包括了加熱、均熱、緩冷、快冷、過(guò)時(shí)效、終冷等工藝，連續(xù)退 火爐成為適應(yīng)這種工藝的關(guān)鍵，連退各段的溫度分布情況如附圖1。帶鋼在空氣中加熱退火，會(huì)產(chǎn)生氧化和脫碳，影響帶鋼的表面質(zhì)量。采用無(wú)脫碳、 無(wú)氧化的加熱退火工藝技術(shù)，能夠避免鋼帶表面氧化和脫碳，因此爐內(nèi)必須充滿(mǎn)氮(96% ) 與氫(4% )混合的保護(hù)氣體，保護(hù)氣體含氧量< lOOppm。連退爐保護(hù)氣體流向示意圖如附 圖2所示。按工藝要求爐內(nèi)是正壓，但是在爐壁焊縫處漏點(diǎn)以及爐蓋的邊沿，依然會(huì)發(fā)生氧 氣的對(duì)流滲透。原因可能有兩個(gè)一、爐內(nèi)、外較大的氧氣濃度差形成了滲入的源動(dòng)力；二、 爐壁的漏點(diǎn)通常是不規(guī)則的，如孔道彎曲、孔壁粗糙等，特別是流體和爐壁接觸的界面上產(chǎn) 生較大的摩擦力，使流速下降，給氧氣滲入爐內(nèi)創(chuàng)造了條件。于是爐子密閉性問(wèn)題被提出。檢索目前有關(guān)連續(xù)退火爐爐膛密封性檢查方法，均采用保壓試驗(yàn)來(lái)確定，其具體 做法是在全線(xiàn)停機(jī)條件下，將爐蓋蓋好，放散閥關(guān)閉，爐膛出入口封堵，向爐膛注入壓縮空 氣，使?fàn)t膛達(dá)到一定壓力，此時(shí)切斷壓縮空氣接入閥；隨后，按一定時(shí)間間隔測(cè)量爐內(nèi)氣氛 的壓力，做出爐壓_時(shí)間關(guān)系曲線(xiàn)，并和設(shè)計(jì)時(shí)的標(biāo)準(zhǔn)保壓試驗(yàn)曲線(xiàn)進(jìn)行對(duì)比，以同一時(shí)刻 下兩條曲線(xiàn)上的爐壓差值來(lái)判斷爐子的密閉性能。這種方法存在以下問(wèn)題1)、保壓試驗(yàn)一般在爐膛新建時(shí)或者爐膛修復(fù)后進(jìn)行，對(duì)于穩(wěn)定運(yùn)行后爐子，只在 產(chǎn)品出現(xiàn)氧化色時(shí)進(jìn)行，而此時(shí)爐膛密封性能已經(jīng)下降到使其喪失功能的程度。因此，爐子 密封性能缺乏有效的實(shí)時(shí)預(yù)警，實(shí)時(shí)性較差；2)、由于保壓試驗(yàn)只能在停機(jī)后做，而且一般時(shí)間需要2天以上的時(shí)間，影響了連 續(xù)退火機(jī)組有效作業(yè)率，停機(jī)的損失和代價(jià)較大；本發(fā)明對(duì)爐膛以密封技術(shù)和產(chǎn)生漏氣的原因進(jìn)行了分析，對(duì)爐膛密封技術(shù)和產(chǎn)生 漏氣的原因進(jìn)行了在線(xiàn)檢測(cè)技術(shù)的研究，給出了爐況密閉性預(yù)警的方法。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是提供一種在線(xiàn)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)爐膛密封性能預(yù)警裝置和預(yù)警方法，克服 現(xiàn)有技術(shù)在實(shí)際應(yīng)用中存在的問(wèn)題，大大減少了使用爐子段泄露造成的批量氧化色質(zhì)量缺 陷，而且避免了因爐壓異常導(dǎo)致的爐溫和板溫差等生產(chǎn)異常問(wèn)題發(fā)生，避免燃燒負(fù)荷不匹 配或燃燒異常引起的輻射管燒紅、燒塌，保證了連續(xù)性生產(chǎn)節(jié)奏。為了達(dá)到上述目的，本發(fā)明提供了一種在線(xiàn)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)爐膛密封性能的預(yù)警裝置， 包括一爐室，還包括若干個(gè)壓力傳感器，設(shè)置在所述爐室內(nèi)，測(cè)試爐室內(nèi)壓力數(shù)據(jù)；若干 個(gè)溫度傳感器，設(shè)置在所述爐室內(nèi)，測(cè)試爐室內(nèi)溫度數(shù)據(jù)；以及一預(yù)警處理系統(tǒng)，接收所述 壓力傳感器的壓力數(shù)據(jù)和溫度傳感器的溫度數(shù)據(jù)，分析爐膛內(nèi)的密封情況，選擇性發(fā)出警報(bào)信號(hào)。優(yōu)選地，還包括一蜂鳴器，該蜂鳴器連接所述預(yù)警處理系統(tǒng)，接收到所述預(yù)警處 理系統(tǒng)發(fā)出的警報(bào)信號(hào)時(shí)鳴叫。一種在線(xiàn)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)爐膛密封性能的預(yù)警方法，包括以下步驟(1)根據(jù)環(huán)境溫度及爐壓計(jì)算特定爐膛內(nèi)保護(hù)氣體物質(zhì)的量；(2)根據(jù)保護(hù)氣體物質(zhì)的量推斷出保護(hù)氣體體積；(3)根據(jù)氣體體積公式和保壓曲線(xiàn)推斷基準(zhǔn)流量；(4)利用實(shí)際流量和基準(zhǔn)流量的差，與設(shè)定的流量容許偏差比較，判斷出泄露情 況，進(jìn)行預(yù)警。優(yōu)選地，所述的步驟(1)中保護(hù)氣體物質(zhì)的量的邏輯式如下
ΓπΡ·νη=-
R.T其中，P—保壓曲線(xiàn)上的爐壓，Pa ；V——爐膛容積，m3;T——環(huán)境熱力學(xué)溫度，K ；η——保護(hù)氣體物質(zhì)的量，mol ；R——常數(shù)。優(yōu)選地，所述的步驟(2)中各工況下保護(hù)氣體體積的邏輯式如下
八P'V*mQ= Τ其中，Q—保護(hù)氣體的體積，m3 ；m——保護(hù)氣體摩爾質(zhì)量，g/mol ；ρ——保護(hù)氣體的密度，g/m3。優(yōu)選地，所述的步驟(3)中保護(hù)氣體基準(zhǔn)流量的邏輯式如下Φ =其中，Φ—保護(hù)氣體的流量基準(zhǔn)值，NmVh ；Q1, Q2——爐壓上限和爐壓下限時(shí)保護(hù)氣體的體積，m3 ；t”t2-時(shí)間，h。優(yōu)選地，所述的步驟(4)中推斷保護(hù)氣體泄露情況的邏輯式如下I Φ 實(shí)際-Φ I > ε其中，Φ實(shí)際——保護(hù)氣體實(shí)際流量，NmVh ；Φ—保護(hù)氣體的流量基準(zhǔn)值，NmVh ；ε—流量容許偏差，Nm3/h，根據(jù)長(zhǎng)期數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)結(jié)果取ε = 50Nm3/h。依據(jù)爐膛設(shè)計(jì)時(shí)密封參數(shù)值和保壓曲線(xiàn)為基礎(chǔ)數(shù)據(jù)，依據(jù)行業(yè)規(guī)定的爐壓上限和 下限值，在保壓曲線(xiàn)上取上述爐壓范圍內(nèi)的鄰近兩點(diǎn)壓力值，結(jié)合爐子容積數(shù)據(jù)，推導(dǎo)出各 種工況下?tīng)t膛保護(hù)氣體流量的基準(zhǔn)值，以表格形式存儲(chǔ)在爐膛密封性能預(yù)警系統(tǒng)中，同時(shí)， 依據(jù)運(yùn)行實(shí)績(jī)，給出保護(hù)氣體流量在正常生產(chǎn)時(shí)的波動(dòng)量大小，將機(jī)組各爐膛保護(hù)氣體實(shí) 際流量值實(shí)時(shí)傳輸給爐膛密封性能預(yù)警系統(tǒng)，預(yù)警系統(tǒng)接收到數(shù)據(jù)，查找表格中相應(yīng)工況的基準(zhǔn)流量，計(jì)算實(shí)際值和基準(zhǔn)值之差的絕對(duì)值，并和波動(dòng)量進(jìn)行比較，絕對(duì)值大于波動(dòng)量 則進(jìn)行爐膛密封性能預(yù)警。流程如附圖3所示。本發(fā)明的特征還在于對(duì)爐膛密封優(yōu)劣進(jìn)行 實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)預(yù)警，較明顯地改善了機(jī)組運(yùn)行有效作業(yè)率，同時(shí)對(duì)機(jī)組生產(chǎn)產(chǎn)品質(zhì)量起到了一 定的促進(jìn)作用。本發(fā)明由于采用了以上技術(shù)方案，使之與現(xiàn)有技術(shù)相比，具有以下優(yōu)點(diǎn)和積極效 果本發(fā)明大大減少了使用爐子段泄露造成的批量氧化色質(zhì)量缺陷，而且做爐膛密封 試驗(yàn)問(wèn)題改進(jìn)為目前不停機(jī)即可在線(xiàn)檢測(cè)爐膛密封功能，此外又進(jìn)一步給出了爐膛泄漏點(diǎn) 確切位置，較顯著地提高了機(jī)組有效作業(yè)率和成材率，同時(shí)避免了因爐壓異常導(dǎo)致的爐溫 和板溫差等生產(chǎn)異常問(wèn)題發(fā)生，避免燃燒負(fù)荷不匹配或燃燒異常引起的輻射管燒紅、燒塌， 保證了連續(xù)性生產(chǎn)節(jié)奏。


此處所說(shuō)明的附圖用來(lái)提供對(duì)本發(fā)明的進(jìn)一步理解，構(gòu)成本申請(qǐng)的一部分，本發(fā) 明的示意性實(shí)施例及其說(shuō)明用于解釋本發(fā)明，并不構(gòu)成對(duì)本發(fā)明的不當(dāng)限定。在附圖中圖1是連續(xù)退火爐保護(hù)氣體流向示意圖。圖2是連續(xù)退火工藝曲線(xiàn)圖。圖3為本發(fā)明實(shí)施例1中的27度時(shí)連退均熱爐(帶鋼發(fā)生再結(jié)晶過(guò)程的爐膛稱(chēng) 為均熱爐，以下簡(jiǎn)記SF爐)室溫下的保壓曲線(xiàn)示意圖。圖4為本發(fā)明實(shí)施例1中SF爐保護(hù)氣體流量預(yù)警示意圖。圖5是預(yù)警系統(tǒng)模塊示意圖。
具體實(shí)施例方式下面結(jié)合說(shuō)明書(shū)附圖3-5來(lái)具體介紹一種本發(fā)明的較佳實(shí)施例。實(shí)施例1 如圖3所示，將本發(fā)明用于連退機(jī)組退火爐爐況密閉性預(yù)警。1420連退機(jī)組包含 9個(gè)爐膛，其中帶鋼發(fā)生再結(jié)晶過(guò)程的爐膛稱(chēng)為均熱爐，簡(jiǎn)記為SF爐；1420連退機(jī)組的產(chǎn)品 按照再結(jié)晶溫度的高低區(qū)分為高溫料和低溫料，其中再結(jié)晶溫度在680°C以下的產(chǎn)品成為 低溫料。以下將以SF爐生產(chǎn)低溫料的過(guò)程進(jìn)行預(yù)警模型的說(shuō)明。下文將具體介紹其實(shí)施 方法，同時(shí)參照?qǐng)D5所示。在SF爐的保護(hù)氣體接入口，設(shè)一個(gè)監(jiān)測(cè)保護(hù)氣體流量監(jiān)控點(diǎn)，用于測(cè)得實(shí)際保護(hù) 氣體流量值φ，在爐膛的中部插入一個(gè)熱電偶，用于監(jiān)測(cè)爐膛溫度T，再在爐膛里引出一個(gè) 壓力監(jiān)測(cè)點(diǎn)，用于監(jiān)測(cè)爐膛壓力P值。爐體密閉性預(yù)警過(guò)程1)、生產(chǎn)低溫料時(shí)的SF爐保護(hù)氣體流量基準(zhǔn)值計(jì)算生產(chǎn)低溫料時(shí)SF爐的目標(biāo)溫度為645°C，即公式(3)中的T = 645°C ；SF爐壓范 圍在0. 28Kpa 0. 31Kpa之間，記上限P1 = 0. 31Kpa，下限P2 = 0. 28Kpa，此處的P1. P2即 為公式(3)中的P。SF爐容積Vsf = 400m3，保護(hù)氣體物質(zhì)的量(96%的N2+4%的Η2)πιρ =27，保護(hù)氣體的密度Ppra 1.25g/m3，EPpP2下保護(hù)氣體的量分別為(^、02，則按照公式(3) 有 將SF爐溫度為645°C時(shí)的爐壓上下限值，換算成保溫試驗(yàn)溫度27°C下對(duì)應(yīng)的爐 壓值，則當(dāng)P1 = 0. 3IKpa時(shí)，對(duì)應(yīng)保溫曲線(xiàn)上的壓力值為0. IOKpa,記此時(shí)在保溫曲線(xiàn)上 對(duì)應(yīng)的時(shí)間為t1; ti = 51min = 0. 85h ；當(dāng)P2 = 0. 28Kpa時(shí)，對(duì)應(yīng)保溫曲線(xiàn)上的壓力值為 0. 09Kpa，記此時(shí)在保溫曲線(xiàn)上對(duì)應(yīng)的時(shí)間為t2，t2 = 62分鐘=1. 0333h。代此處的t” t2 以及計(jì)算出的QpQ2如公式(4)，則有: 因此該數(shù)值即為SF爐爐壓維持在0. 3IKpa 0. 27Kpa、爐溫維持在645°C時(shí)保護(hù) 氣體流量基準(zhǔn)值。按照工藝規(guī)程將其拓展為溫度范圍為630°C _670°C時(shí)的保護(hù)氣體流量 基準(zhǔn)值395m3/h。將此流量基準(zhǔn)值及相關(guān)溫度范圍對(duì)應(yīng)存儲(chǔ)于爐子密封性能預(yù)警系統(tǒng)中。2)、生產(chǎn)低溫料時(shí)保護(hù)氣體流量預(yù)警閥值的確定通過(guò)前期SF爐流量數(shù)據(jù)和爐壓數(shù)據(jù)穩(wěn)態(tài)下的統(tǒng)計(jì)分析，在0. 3IKpa 0. 27Kpa爐 壓范圍及對(duì)應(yīng)的630°C -670°C溫度范圍下，保護(hù)氣體流量波動(dòng)的上下限差值在27m3/h左 右?？紤]到將基準(zhǔn)流量對(duì)應(yīng)的目標(biāo)溫度擴(kuò)展到一定的溫度范圍帶來(lái)的誤差，以及計(jì)算誤差 等因素，因此，設(shè)定SF保護(hù)氣體在630°C-67(TC流量預(yù)警閥值ε = 50m3/h。將該預(yù)警閥值 機(jī)相關(guān)的溫度范圍對(duì)應(yīng)存儲(chǔ)于爐子密封性能預(yù)警系統(tǒng)。3)、生產(chǎn)中的預(yù)警實(shí)現(xiàn)SF爐保護(hù)氣體接入的總管路上安裝流量計(jì)，標(biāo)記為FT503-1，其流量值記為Φ實(shí) _，傳輸?shù)綘t子密封性能預(yù)警系統(tǒng)；同時(shí)爐膛內(nèi)安裝有熱電偶檢，標(biāo)記為ΤΕ-312-1，測(cè)得溫 度值通過(guò)數(shù)據(jù)采集器傳輸?shù)綘t子密封性能預(yù)警系統(tǒng)；爐子底部安裝爐壓監(jiān)測(cè)器，標(biāo)記為 ΡΤ520-2,爐壓檢測(cè)值通過(guò)數(shù)據(jù)采集器傳輸給爐子密封性能預(yù)警系統(tǒng)。爐子密封性能預(yù)警系 統(tǒng)實(shí)時(shí)接收溫度信號(hào)，根據(jù)溫度值查找系統(tǒng)中對(duì)應(yīng)的溫度范圍，進(jìn)而查找到該溫度范圍對(duì) 應(yīng)的保護(hù)氣體流量基準(zhǔn)值，生產(chǎn)低溫料時(shí)該值記為Φ645。將與Φ 645按照公式(5)實(shí) 時(shí)進(jìn)行計(jì)算，當(dāng)在下述公式成立的情況下，則判斷爐膛泄露，進(jìn)行預(yù)警。否則，無(wú)預(yù)警 如圖4所示，為2008年11月22日甲/中班生產(chǎn)時(shí)，保護(hù)氣體的流量預(yù)警情 況。當(dāng)時(shí)生產(chǎn)規(guī)格為0. 23mm*983mm的T-5料，其目標(biāo)退火溫度設(shè)定為645°C，爐膛溫度在 6300C _670°C范圍內(nèi)，SF爐壓按工藝規(guī)程要求設(shè)定在0. 3IKpa 0. 28Kpa范圍，自動(dòng)控制。 生產(chǎn)至15點(diǎn)56分左右，保護(hù)氣體流量異常上升，持續(xù)超過(guò)報(bào)警線(xiàn)，出現(xiàn)密封性報(bào)警，緊急插 入過(guò)渡卷，派人排查爐輥套密封圈、爐蓋緊固螺釘、窺視孔及氣體管道閥門(mén)，最終發(fā)現(xiàn)爐底 蓋一角緊固螺釘斷裂，造成保護(hù)氣體泄漏。馬上更換螺釘后恢復(fù)正常生產(chǎn)。由于預(yù)警及時(shí)， 僅造成半卷氧化色缺陷鋼卷。綜上可知，本發(fā)明大大減少了使用爐子段泄露造成的批量氧化色質(zhì)量缺陷，而且 做爐膛密封試驗(yàn)問(wèn)題改進(jìn)為目前不停機(jī)即可在線(xiàn)檢測(cè)爐膛密封功能，此外又進(jìn)一步給出了爐膛泄漏點(diǎn)確切位置，較顯著地提高了機(jī)組有效作業(yè)率和成材率，同時(shí)避免了因爐壓異常 導(dǎo)致的爐溫和板溫差等生產(chǎn)異常問(wèn)題發(fā)生，避免燃燒負(fù)荷不匹配或燃燒異常引起的輻射管 燒紅、燒塌，保證了連續(xù)性生產(chǎn)節(jié)奏。 最后應(yīng)當(dāng)說(shuō)明的是以上實(shí)施例僅用以說(shuō)明本發(fā)明的技術(shù)方案而非對(duì)其限制；盡 管參照較佳實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行了詳細(xì)的說(shuō)明，所屬領(lǐng)域的普通技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)理解依然 可以對(duì)本發(fā)明的具體實(shí)施方式
進(jìn)行修改或者對(duì)部分技術(shù)特征進(jìn)行等同替換；而不脫離本發(fā) 明技術(shù)方案的精神，其均應(yīng)涵蓋在本發(fā)明請(qǐng)求保護(hù)的技術(shù)方案范圍當(dāng)中。
權(quán)利要求
一種在線(xiàn)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)爐膛密封性能的預(yù)警裝置，包括一爐室，其特征在于還包括若干個(gè)壓力傳感器，設(shè)置在所述爐室內(nèi)，測(cè)試爐室內(nèi)壓力數(shù)據(jù)；若干個(gè)溫度傳感器，設(shè)置在所述爐室內(nèi)，測(cè)試爐室內(nèi)溫度數(shù)據(jù)；以及一預(yù)警處理系統(tǒng)，接收所述壓力傳感器的壓力數(shù)據(jù)和溫度傳感器的溫度數(shù)據(jù)，分析爐膛內(nèi)的密封情況，選擇性發(fā)出警報(bào)信號(hào)。
2.如權(quán)利要求1所述的在線(xiàn)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)爐膛密封性能預(yù)警裝置還包括一蜂鳴器，該蜂 鳴器連接所述預(yù)警處理系統(tǒng)，接收到所述預(yù)警處理系統(tǒng)發(fā)出的警報(bào)信號(hào)時(shí)鳴叫。
3.—種在線(xiàn)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)爐膛密封性能的預(yù)警方法，其特征在于包括以下步驟(1)根據(jù)環(huán)境溫度及爐壓計(jì)算爐膛內(nèi)保護(hù)氣體物質(zhì)的量；(2)根據(jù)保護(hù)氣體物質(zhì)的量推斷出保護(hù)氣體體積；(3)根據(jù)氣體體積公式和保壓曲線(xiàn)推斷基準(zhǔn)流量；(4)利用實(shí)際流量和基準(zhǔn)流量的差，與設(shè)定的流量容許偏差比較，判斷出泄露情況，進(jìn) 行預(yù)警。
4.如權(quán)利要求3所述的在線(xiàn)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)爐膛密封性能的預(yù)警方法，其特征在于所述的步 驟(1)中保護(hù)氣體物質(zhì)的量的邏輯式如下ρ·νη=-R.T其中，P——保壓曲線(xiàn)上的爐壓，Pa ； V——爐膛容積，m3 ； T——環(huán)境熱力學(xué)溫度，K ； η——保護(hù)氣體物質(zhì)的量，mol ； R——常數(shù)。
5.如權(quán)利要求4所述的在線(xiàn)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)爐膛密封性能的預(yù)警方法，其特征在于所述的步 驟(2)中保護(hù)氣體體積的邏輯式如下^ P'V*m Q =-R.T· ρ其中，Q——保護(hù)氣體的體積，m3 ； m——保護(hù)氣體摩爾質(zhì)量，g/mol ； P——保護(hù)氣體的密度，g/m3。
6.如權(quán)利要求5所述的在線(xiàn)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)爐膛密封性能的預(yù)警方法，其特征在于所述的步 驟(3)中保護(hù)氣體基準(zhǔn)流量的邏輯式如下 其中，Φ—保護(hù)氣體的流量基準(zhǔn)值，NmVh ；Qp Q2——爐壓上限和爐壓下限時(shí)保護(hù)氣體的體積，m3 ；t”t2-時(shí)間，h。
7.如權(quán)利要求6所述的在線(xiàn)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)爐膛密封性能的預(yù)警方法，其特征在于所述的步 驟(4)中推斷保護(hù)氣體泄露情況的邏輯式如下φ實(shí)際_φΙ > ε2其中，Φ實(shí)際一保護(hù)氣體實(shí)際流量，NmVh ； ε——流量容許偏差，Nm3/h。
全文摘要
本發(fā)明介紹了一種在線(xiàn)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)爐膛密封性能預(yù)警裝置和預(yù)警方法，包括若干個(gè)壓力傳感器、若干個(gè)溫度傳感器以及一預(yù)警處理系統(tǒng)。包括以下步驟(1)根據(jù)環(huán)境溫度及爐壓計(jì)算特定爐膛內(nèi)保護(hù)氣體物質(zhì)的量；(2)根據(jù)保護(hù)氣體物質(zhì)的量推斷出保護(hù)氣體體積；(3)根據(jù)氣體體積公式和保壓曲線(xiàn)推斷基準(zhǔn)流量；(4)利用實(shí)際流量和基準(zhǔn)流量的差，與設(shè)定的流量容許偏差比較，判斷出泄露情況，進(jìn)行預(yù)警。本發(fā)明大大減少了使用爐子段泄露造成的批量氧化色質(zhì)量缺陷，同時(shí)避免了因爐壓異常導(dǎo)致的爐溫和板溫差等生產(chǎn)異常問(wèn)題發(fā)生，避免燃燒負(fù)荷不匹配或燃燒異常引起的輻射管燒紅、燒塌，保證了連續(xù)性生產(chǎn)節(jié)奏。
文檔編號(hào)C21D1/26GK101922993SQ200910053038
公開(kāi)日2010年12月22日 申請(qǐng)日期2009年6月15日 優(yōu)先權(quán)日2009年6月15日
發(fā)明者丁旭峰, 周謙永, 徐家倬, 朱獻(xiàn)忠, 王仲慶, 高玉強(qiáng) 申請(qǐng)人:寶山鋼鐵股份有限公司;上海寶鋼工業(yè)檢測(cè)公司