專利名稱：一種高爐爐料及采用該高爐爐料的高爐煉鐵方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種高爐爐料及采用該高爐爐料的高爐煉鐵方法。
背景技術(shù)：
攀枝花地區(qū)蘊(yùn)藏著豐富的釩鈦磁鐵礦資源，這些資源屬于高鈦型釩鈦磁鐵礦，含 有鐵、鈦、釩等30多種元素的共生礦，在現(xiàn)有選礦技術(shù)條件下，很難實(shí)現(xiàn)鐵、鈦完全分離，選 出的鐵精礦含鐵品位較低、并含有9-13重量％的TiO2,在高爐冶煉時(shí)TW2主要進(jìn)入爐渣， 在爐渣中TW2含量高達(dá)20-25重量％。在煉鐵生產(chǎn)中，高爐爐料的好壞直接關(guān)系到高爐能 否穩(wěn)定運(yùn)行，如果高爐爐料的燒結(jié)礦質(zhì)量差，在高爐生產(chǎn)中會(huì)經(jīng)常出現(xiàn)滑料、懸料等事故影 響高爐正常生產(chǎn)，從而影響生鐵產(chǎn)量，影響高爐技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。對(duì)于釩鈦磁鐵礦冶煉，由于釩鈦磁鐵礦通常主要以燒結(jié)礦的形式進(jìn)入高爐，而釩 鈦磁鐵礦具有品位低、T^2含量高、S^2含量低的特點(diǎn)，含有釩鈦磁鐵礦的燒結(jié)礦中含有較 高的TiO2，使得燒結(jié)需要很高溫度，且在燒結(jié)過程中生成鈣鈦礦(CaO · 02)，得到的燒結(jié)礦 脆性大、強(qiáng)度差、返礦率高，從而導(dǎo)致燒結(jié)礦產(chǎn)量較低，質(zhì)量較差。現(xiàn)在，高爐釩鈦磁鐵礦冶 煉爐料一般使用燒結(jié)礦、塊礦和混合鐵精礦球團(tuán)的爐料結(jié)構(gòu)，其中的燒結(jié)礦一般由釩鈦鐵 精礦配以一定量的普通鐵精礦燒結(jié)得到，混合鐵精礦球團(tuán)礦為由普通鐵精礦和釩鈦鐵精礦 配合，并配入少量球團(tuán)粘結(jié)劑后混合、經(jīng)造球與焙燒制成的球團(tuán)礦；燒結(jié)礦為將普通鐵精礦 和釩鈦鐵精礦混合、燒結(jié)得到的燒結(jié)礦。由于現(xiàn)在國(guó)內(nèi)普通鐵精礦供應(yīng)緊張，且價(jià)格也在不 斷上漲，這種大量使用混合鐵精礦的爐料結(jié)構(gòu)使得高爐煉鐵成本大大提高，因此期望開發(fā) 出新的高爐爐料來降低高爐煉鐵成本。發(fā)明目的本發(fā)明的目的是為了解決現(xiàn)有技術(shù)的高爐爐料需要使用較高含量的混合鐵精礦 球團(tuán)，從而導(dǎo)致煉鐵成本較高的問題，提供一種能夠使用較低含量的混合鐵精礦球團(tuán)，降低 普通鐵精礦用量，從而降低煉鐵成本且所得生鐵質(zhì)量較高的高爐爐料及高爐煉鐵方法。本發(fā)明提供了一種高爐爐料，該高爐爐料含有燒結(jié)礦、塊礦和球團(tuán)礦，所述燒結(jié)礦 為由含有普通鐵精礦和釩鈦鐵精礦的混合物燒結(jié)得到的燒結(jié)礦，其中，所述球團(tuán)礦全部為 由釩鈦鐵精礦得到的球團(tuán)礦或者為由含有普通鐵精礦和釩鈦鐵精礦的混合鐵精礦得到的 球團(tuán)礦和由釩鈦鐵精礦得到的球團(tuán)礦的混合物；所述形成燒結(jié)礦的釩鈦鐵精礦以及形成球 團(tuán)礦的釩鈦鐵精礦的總用量為高爐爐料總量的60-75重量％ ；所述普通鐵精礦為不含釩元 素和鈦元素的鐵精礦。本發(fā)明還提供了一種高爐煉鐵方法，該方法包括將高爐爐料置于高爐中進(jìn)行冶 煉，其中，所述高爐爐料為本發(fā)明提供的高爐爐料。本發(fā)明的高爐爐料通過使用燒結(jié)礦、塊礦、由混合鐵精礦得到的球團(tuán)礦和由釩鈦 鐵精礦得到的球團(tuán)礦或者使用燒結(jié)礦、塊礦和由釩鈦鐵精礦得到的球團(tuán)礦的高爐爐料，使 用釩鈦鐵精礦球團(tuán)礦代替部分或全部的由普通鐵精礦和釩鈦鐵精礦混合、成球焙燒得到的 礦球團(tuán)；而提高了釩鈦鐵精礦在高爐爐料中的用量，減少了普通鐵精礦在高爐爐料中的用3量，大大降低了高爐煉鐵成本，同時(shí)，適當(dāng)調(diào)節(jié)在制備燒結(jié)礦過程中釩鈦鐵精礦的用料比 例，并與球團(tuán)礦爐料結(jié)構(gòu)的優(yōu)化相配合，可以有效提高釩鈦磁鐵礦在用于制備高爐爐料的 原料總重量中的比例以及改善爐料質(zhì)量，大大降低了高爐煉鐵的成本，并有效提高了高爐 產(chǎn)鐵量和噴煤比，降低了綜合焦比。
具體實(shí)施例方式本發(fā)明提供的高爐爐料含有燒結(jié)礦、塊礦和球團(tuán)礦，所述燒結(jié)礦為由含有普通鐵 精礦和釩鈦鐵精礦的混合物燒結(jié)得到的燒結(jié)礦，其中，所述球團(tuán)礦全部為由釩鈦鐵精礦得 到的球團(tuán)礦或者為由含有普通鐵精礦和釩鈦鐵精礦的混合鐵精礦得到的球團(tuán)礦和由釩鈦 鐵精礦得到的球團(tuán)礦的混合物；所述形成燒結(jié)礦的釩鈦鐵精礦以及形成球團(tuán)礦的釩鈦鐵精 礦的總用量為高爐爐料總量的60-75重量％，優(yōu)選為62-70重量％ ；所述普通鐵精礦為不含 釩元素和鈦元素的鐵精礦。盡管只要含有燒結(jié)礦、塊礦、由含有普通鐵精礦和釩鈦鐵精礦的混合鐵精礦得到 的球團(tuán)礦和由釩鈦鐵精礦得到的球團(tuán)礦或者含有燒結(jié)礦、塊礦、由釩鈦鐵精礦得到的球團(tuán) 礦即可實(shí)現(xiàn)本發(fā)明的目的，但優(yōu)選情況下，以所述高爐爐料的總量為基準(zhǔn)，所述燒結(jié)礦的含 量可以為60-80重量％，所述塊礦的含量可以為3-12重量％，所述球團(tuán)礦的含量可以為 5-35重量％。根據(jù)本發(fā)明提供的高爐爐料，所述由含有普通鐵精礦和釩鈦鐵精礦的混合鐵精礦 得到的球團(tuán)礦和由釩鈦鐵精礦得到的球團(tuán)礦的重量比可以為0-10 1，優(yōu)選為0.1-5 1， 進(jìn)一步優(yōu)選為全部利用由釩鈦鐵精礦得到的球團(tuán)礦。本發(fā)明的高爐爐料中的燒結(jié)礦、塊礦、由含有普通鐵精礦和釩鈦鐵精礦的混合鐵 精礦得到的球團(tuán)礦和由釩鈦鐵精礦得到的球團(tuán)礦的配比在上述范圍內(nèi)時(shí)，能夠降低煉鐵成 本。按照本發(fā)明，一方面，在適當(dāng)調(diào)節(jié)制備燒結(jié)礦所用釩鈦鐵精礦的用量比例，另一方 面，同時(shí)，采用由釩鈦磁鐵礦得到的球團(tuán)礦或者采用由含有普通鐵精礦和釩鈦鐵精礦的混 合鐵精礦得到的球團(tuán)礦和由釩鈦鐵精礦得到的球團(tuán)礦的混合物，使所述形成燒結(jié)礦的釩鈦 鐵精礦以及形成球團(tuán)礦的釩鈦鐵精礦的總用量為形成高爐爐料所用原料總重量的60-75 重量％，從而提高釩鈦鐵精礦的用量，以達(dá)到優(yōu)化的目的。(1)在保持高爐爐渣中TiA含量不變的情況下降低燒結(jié)礦中的釩鈦磁鐵礦精礦比例，并采用由釩鈦磁鐵精礦得到的球團(tuán)礦或者 采用由混合鐵精礦得到的球團(tuán)礦和由釩鈦鐵精礦得到的球團(tuán)礦的混合物，但不提高噸鐵 釩鈦鐵精礦使用量(即燒結(jié)礦中釩鈦鐵精礦的減少量與球團(tuán)礦中釩鈦鐵精礦的增加量達(dá) 到平衡，此時(shí)，噸鐵釩鈦鐵精礦使用比例提高至用于形成高爐原料的原料總重量的60%左 右)，能夠達(dá)到改善燒結(jié)礦質(zhì)量同時(shí)降低生鐵成本降低的目的；(2)在高爐爐渣中T^2含量小幅度提高的情況下降低燒結(jié)礦中的釩鈦磁鐵礦精礦比例，并采用由釩鈦磁鐵精礦得到的球團(tuán)礦或者 采用由混合鐵精礦得到的球團(tuán)礦和由釩鈦鐵精礦得到的球團(tuán)礦的混合物，達(dá)到噸鐵釩鈦磁 鐵精礦使用比例提高至用于形成高爐原料的原料總重量的60-67%，能夠達(dá)到改善燒結(jié)礦 質(zhì)量同時(shí)降低生鐵成本降低的目的；
(3)在高爐爐渣中TW2含量較大幅度提高的情況下在燒結(jié)礦質(zhì)量在相對(duì)經(jīng)濟(jì)又能滿足高爐獲得較好指標(biāo)的冶煉需求的情況下，適當(dāng) 提高燒結(jié)礦中的釩鈦磁鐵礦精礦比例，并采用由釩鈦磁鐵精礦得到的球團(tuán)礦，達(dá)到噸鐵消 耗釩鈦鐵精礦比例提高至用于形成高爐原料的原料總重量的65-75%，能夠達(dá)到降低生鐵 成本的目的。根據(jù)本發(fā)明的釩鈦磁鐵礦冶煉的高爐爐料，其中，所述釩鈦鐵精礦中，TiO2的含量 為9-13重量％，V2O5的含量為0. 5-0. 7重量％。按照本發(fā)明，所述由釩鈦鐵精礦球團(tuán)制成球團(tuán)礦的方法可以按照本領(lǐng)域常規(guī)的方 法進(jìn)行，例如，可以通過將100重量份的釩鈦鐵精礦與1. 5-2. 5重量份的粘結(jié)劑，如膨潤(rùn)土 等，混勻、潤(rùn)磨、干燥、氧化焙燒制得，干燥的方法優(yōu)選為抽風(fēng)干燥，風(fēng)速可以為1-1. 5米/ 秒，干燥的初始溫度為可以為20-50°C，預(yù)熱溫度可以為400-1000°C，預(yù)熱后球團(tuán)的氧化焙 燒溫度可以為1200-1250°C，焙燒的時(shí)間可以為25-35分鐘。按照本發(fā)明，所述由含有普通鐵精礦和釩鈦鐵精礦的混合鐵精礦得到的球團(tuán)礦的 方法可以為將普通鐵精礦和釩鈦鐵精礦混合，并配入少量球團(tuán)粘結(jié)劑經(jīng)造球與焙燒制成的 球團(tuán)礦。混合鐵精礦球團(tuán)礦的制備方法可以參考本領(lǐng)域技術(shù)人員公知的制備球團(tuán)礦的方法 來制備，其制備過程在此不再贅述。按照本發(fā)明，用于制備由含有普通鐵精礦和釩鈦鐵精礦 的混合鐵精礦得到的球團(tuán)礦時(shí)，其中，釩鈦鐵精礦和普通礦的用量重量比的可調(diào)節(jié)范圍較 寬，優(yōu)選情況下，所述釩鈦鐵精礦和普通礦的用量重量比可以為1 0.3-0.6。所述普通鐵 精礦為本領(lǐng)域所技術(shù)人員公知的不含釩元素和鈦元素的鐵精礦，本發(fā)明所使用的普通鐵精 礦可以為常規(guī)的各種鐵精礦。本發(fā)明所述釩鈦鐵精礦球團(tuán)的抗壓強(qiáng)度可以達(dá)到3500-4800N/個(gè)。高爐一般要求 球團(tuán)礦的抗壓強(qiáng)度在2000N/個(gè)以上，而本發(fā)明所使用的全釩鈦鐵精礦球團(tuán)的抗壓強(qiáng)度可 以達(dá)到3000N/個(gè)以上，且最大可以達(dá)到4800N/個(gè)，完全可以滿足高爐煉鐵對(duì)球團(tuán)礦的抗壓 強(qiáng)度的要求。按照本發(fā)明，所述燒結(jié)礦為將普通鐵精礦和釩鈦鐵精礦混合、燒結(jié)得到的燒 結(jié)礦。所述燒結(jié)礦的制備方法可以按照本領(lǐng)域常規(guī)的制備方法進(jìn)行，例如，按照本發(fā)明所 述的比例將普通鐵精礦和釩鈦鐵精礦與燃料(炭、焦粉)和熔劑(鎂粉和/或氧化鈣)混 合，燒結(jié)。其中，釩鈦鐵精礦和普通鐵精礦的用量可以為本領(lǐng)域制備燒結(jié)礦中釩鈦鐵精礦 常規(guī)的用量，優(yōu)選情況下，釩鈦鐵精礦的用量為形成燒結(jié)礦所用原料總重量的40-55%，普 通鐵精礦的用量為形成燒結(jié)礦所用原料總重量的30-40重量％?，F(xiàn)在普遍使用的燒結(jié)方法 為在帶式燒結(jié)機(jī)上進(jìn)行燒結(jié)，例如，將混合鐵精礦和熔劑經(jīng)布料器加到臺(tái)車上，進(jìn)行抽風(fēng)點(diǎn) 火燒結(jié)，隨臺(tái)車前進(jìn)，燒結(jié)過程由料層表面不斷向下進(jìn)行。本發(fā)明優(yōu)選采用磁輥布料器，磁 輥的運(yùn)轉(zhuǎn)方向?yàn)槟鏁r(shí)針方向，而普通礦布料磁輥為順時(shí)針運(yùn)轉(zhuǎn)方向，采用該磁輥布料可以 改善混合料粒度與燃料的合理分布，使整個(gè)料層的質(zhì)量均勻。所述燒結(jié)的溫度一般可以為 1280-1380°C。提高燒結(jié)礦中MgO的含量對(duì)改善其低溫還原粉化性及高爐爐渣流動(dòng)性與脫硫率 有利，因此，優(yōu)選情況下，還可以在指標(biāo)燒結(jié)礦時(shí)加入氧化鎂含量可以為20-30重量％的白 云石，所述白云石的加入量可以為形成燒結(jié)礦所用原料總重量的2-4重量％。釩鈦燒結(jié)礦低溫還原分化率比普通礦高，DRI (-3. 15毫米)可達(dá)到40%以上，因 此，優(yōu)選情況下，在冶煉前的燒結(jié)礦上噴灑質(zhì)量濃度可以為1-3%的CaCl2溶液，可以在燒結(jié)礦表面覆蓋一層鹽膜，從而減緩燒結(jié)礦在450-500°C的還原，可以阻止在500-600°C區(qū)間由 Fe2O3生成Fii3O4導(dǎo)致的還原粉化。根據(jù)本發(fā)明的釩鈦磁鐵礦冶煉的高爐爐料，其中，所述燒結(jié)礦優(yōu)選為釩鈦燒結(jié)礦， 其堿度為2. 0-2. 5。使用該優(yōu)選的燒結(jié)礦，能夠有效控制高爐爐渣堿度。按照本發(fā)明，所述塊礦可以為本領(lǐng)域技術(shù)人員所公知的不含釩元素和鈦元素的各 種塊礦，優(yōu)選的塊礦的粒度為5-80毫米，更優(yōu)選為20-50毫米，所述塊礦的粒度在該范圍內(nèi) 時(shí)，能夠進(jìn)一步優(yōu)化高爐爐料結(jié)構(gòu)。以下結(jié)合實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行進(jìn)一步說明，但本發(fā)明并不僅限于下述實(shí)施例。以下實(shí)施例和對(duì)比例中，取樣測(cè)定釩鈦鐵精礦的主要成分為IFe :54. 01重量％， FeO 31. 32 重量％，SiO2 含量為 3. 3 重量％，V2O5 :0. 56 重量％，TiO2 :12. 18 重量％ ；取樣測(cè) 定普通鐵精礦的主要成分為TFe 58. 01重量％，F(xiàn)eO :15. 6重量％ ；焦粉的碳含量為84. 56 重量％，揮發(fā)分為1.45重量％、灰分為13. 61重量％，攀鋼冶金輔料公司出品；石灰石中氧 化鈣含量為88重量％，攀鋼冶金輔料公司出品；膨潤(rùn)土的吸藍(lán)量為33. 5g/100g ；膠質(zhì)價(jià)為 99% ；膨脹容為12. 5ml/g ；塊礦中IFe為M重量％，粒度為20-50毫米。實(shí)施例1該實(shí)施例用于說明采用本發(fā)明的高爐爐料進(jìn)行高爐煉鐵的方法。釩鈦燒結(jié)礦的制備將51. 95重量份的釩鈦鐵精礦、28. 05重量份的普通鐵精礦、5.42重量份的焦粉及14. 58重量份的石灰石經(jīng)磁輥布料器上進(jìn)行布料并加到臺(tái)車上，然后 1350°C下進(jìn)行燒結(jié)，得到釩鈦燒結(jié)礦，所得釩鈦燒結(jié)礦的燒結(jié)機(jī)速為1. 71m/min、垂直燒結(jié) 速度為21. 60mm/min,轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度(根據(jù)GB13242定義的ISO轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度，指取7. 5公斤40-10mm 燒結(jié)礦在ISO轉(zhuǎn)鼓機(jī)(SQZG-4型；鶴壁市冶金機(jī)械設(shè)備有限公司)中轉(zhuǎn)動(dòng)200轉(zhuǎn)后，>6.3mm粒級(jí)燒結(jié)礦占整個(gè)燒結(jié)礦重量的百分比，是衡量燒結(jié)礦強(qiáng)度的重要指標(biāo)，越高，表示 燒結(jié)礦的強(qiáng)度越好)為72. 51%，平均粒度為22. 85mm。得到80重量份燒結(jié)礦?；旌翔F精礦球團(tuán)的制備將68重量份的釩鈦鐵精礦、32重量份的普通鐵精礦和 2. 2重量份的膨潤(rùn)土，裝入大型電動(dòng)混料機(jī)(HXDH-15L ；上虞市宏興機(jī)械儀器制造有限公 司)內(nèi)進(jìn)行混勻，混勻后裝入大型球磨機(jī)(ASM型臥式球磨機(jī)；無錫市海波干燥機(jī)械設(shè)備 廠)內(nèi)潤(rùn)磨，利用圓盤造球機(jī)(唐山唐冶減速機(jī)制造有限責(zé)任公司)造球，在鏈箅機(jī)(焦作 市正源機(jī)械制造有限公司)上抽風(fēng)干燥，風(fēng)速為1. 5m/s，干燥初始溫度為50°C，預(yù)熱溫度為 400-1000°C，在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)焙燒，焙燒溫度為1200°C，即得混合鐵精礦球團(tuán)。該球團(tuán)礦中含有 TiO2 7. 5重量％，V2O5 0. 365重量％，球團(tuán)抗壓強(qiáng)度為2700N/個(gè)。得到100重量份混合鐵 精礦球團(tuán)礦。全釩鈦鐵精礦球團(tuán)的制備將100重量份的釩鈦鐵精礦與2. 3重量份的膨潤(rùn)土裝 入大型電動(dòng)混料機(jī)(HXDH-15L ；上虞市宏興機(jī)械儀器制造有限公司)內(nèi)進(jìn)行混勻，混勻后裝 入大型球磨機(jī)(ASM型臥式球磨機(jī)；無錫市海波干燥機(jī)械設(shè)備廠)內(nèi)潤(rùn)磨，利用圓盤造球機(jī) (唐山唐冶減速機(jī)制造有限責(zé)任公司)造球，在鏈箅機(jī)(焦作市正源機(jī)械制造有限公司) 上抽風(fēng)干燥，風(fēng)速為1. 5m/s，干燥初始溫度為50°C，預(yù)熱溫度為400-1000°C，在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)焙 燒，焙燒溫度為1250°C，即得全釩鈦鐵精礦球團(tuán)。該全釩鈦鐵精礦球團(tuán)中含有TW2 10. 2重 量％，V2O5 0. 53重量％，球團(tuán)抗壓強(qiáng)度為3350N/個(gè)。得到100重量份全釩鈦鐵精礦球團(tuán)。高爐煉鐵將65. 3重量份的上述釩鈦燒結(jié)礦、8. 2重量份的塊礦、21. 5重量份的上述混合鐵精礦球團(tuán)和5重量份的上述全釩鈦鐵精礦球團(tuán)的高爐爐料送入高爐中進(jìn)行高爐 煉鐵(計(jì)算可知，形成燒結(jié)礦的釩鈦鐵精礦以及形成球團(tuán)礦的釩鈦鐵精礦的總用量為高爐 爐料總量的62重量％ )。其中，高爐日產(chǎn)生鐵量為3130t，高爐利用系數(shù)為2. 318t/m3 · d， 高爐鐵損為5. 65%，綜合焦比為568. 42kg/t. Fe，煤比為118. 94kg/t. Fe，生鐵原、燃料成本 為1704. 32元。生鐵成分如下表1所示。實(shí)施例2該實(shí)施例用于說明采用本發(fā)明的高爐爐料進(jìn)行高爐煉鐵的方法。按照實(shí)施例1的方法制備燒結(jié)礦，不同的是，各物質(zhì)用量為釩鈦鐵精礦49. 8重量 份、普通鐵精礦30. 3重量份、焦粉6. 45重量份及石灰石13. 45重量份。得到燒結(jié)礦80. 1重量份。高爐煉鐵將63. 2重量份的上述釩鈦燒結(jié)礦、8. 3重量份的塊礦、15重量份混合鐵 精礦球團(tuán)和13. 5重量份的全釩鈦鐵精礦球團(tuán)的高爐爐料送入高爐中進(jìn)行高爐煉鐵(計(jì)算 可知，形成燒結(jié)礦的釩鈦鐵精礦以及形成球團(tuán)礦的釩鈦鐵精礦的總用量為高爐爐料總量的 63重量％ )。其中，高爐日產(chǎn)生鐵量為3118t，高爐利用系數(shù)為2. 310t/m3 · d，高爐鐵損為 6. 31%，綜合焦比為562. 99kg/t. Fe，煤比為119. 34kg/t. Fe，生鐵原、燃料成本為1673. 86 元。生鐵成分如下表1所示。實(shí)施例3該實(shí)施例用于說明采用本發(fā)明的高爐爐料進(jìn)行高爐煉鐵的方法。按照實(shí)施例1的方法制備燒結(jié)礦，不同的是，各物質(zhì)用量為釩鈦鐵精礦47. 45重 量份、普通鐵精礦32. 55重量份、焦粉6. 7重量份及石灰石13. 3重量份。得到燒結(jié)礦80重量份。按照實(shí)施例1的方法制備混合鐵精礦球團(tuán)，不同的是，釩鈦鐵精礦的用量為74重 量份，普通鐵精礦的用量為沈重量份。該球團(tuán)礦中含有TW2 7.9重量％，V205 0.4重量％， 球團(tuán)抗壓強(qiáng)度為2750N/個(gè)。得到100重量份混合鐵精礦球團(tuán)礦。高爐煉鐵將67. 5重量份的上述釩鈦燒結(jié)礦、7. 1重量份的塊礦、7. 4重量份的混 合鐵精礦球團(tuán)和18重量份的全釩鈦鐵精礦球團(tuán)的高爐爐料送入高爐中進(jìn)行高爐煉鐵(計(jì) 算可知，形成燒結(jié)礦的釩鈦鐵精礦以及形成球團(tuán)礦的釩鈦鐵精礦的總用量為高爐爐料總量 的63.5重量％)。其中，高爐日產(chǎn)生鐵量為3187. 4t，高爐利用系數(shù)為2. 361t/m3 · d，高 爐鐵損為5.4%，綜合焦比為560. 97kg/t.Fe，煤比為126. 05kg/t. Fe，生鐵原、燃料成本為 1666. 01元。生鐵成分如下表1所示。實(shí)施例4該實(shí)施例用于說明采用本發(fā)明的高爐爐料進(jìn)行高爐煉鐵的方法。按照實(shí)施例1的方法制備燒結(jié)礦，不同的是，各物質(zhì)用量為釩鈦鐵精礦48. 91重 量份、普通鐵精礦31. 09重量份、焦粉5. 86重量份及石灰石14. 32重量份。得到燒結(jié)礦80重量份。高爐煉鐵將72重量份的上述釩鈦燒結(jié)礦、5重量份的塊礦和23重量份的全釩鈦 鐵精礦球團(tuán)的高爐爐料送入高爐中進(jìn)行高爐煉鐵(計(jì)算可知，形成燒結(jié)礦的釩鈦鐵精礦以 及形成球團(tuán)礦的釩鈦鐵精礦的總用量為高爐爐料總量的67重量％ )。其中，高爐日產(chǎn)生鐵 量為3152. 3t，高爐利用系數(shù)為2. 335t/m3 · d，高爐鐵損為5. 68%，綜合焦比為560. OOkg/t.i^e，煤比為127. llkg/t.Fe，生鐵原、燃料成本為1653. 13元。生鐵成分如下表1所示。實(shí)施例5該實(shí)施例用于說明采用本發(fā)明的高爐爐料進(jìn)行高爐煉鐵的方法。按照實(shí)施例1的方法制備燒結(jié)礦，不同的是，各物質(zhì)用量為釩鈦鐵精礦55重量 份、普通鐵精礦25重量份、焦粉5. 45重量份、石灰石11. 55重量份以及氧化鎂含量為25重 量％的白云石3重量份。得到燒結(jié)礦80重量份。高爐煉鐵將63重量份的上述釩鈦燒結(jié)礦、10重量份的塊礦、27重量的全釩鈦鐵 精礦球團(tuán)的高爐爐料送入高爐中進(jìn)行高爐煉鐵(計(jì)算可知，形成燒結(jié)礦的釩鈦鐵精礦以及 形成球團(tuán)礦的釩鈦鐵精礦的總用量為高爐爐料總量的70重量％ )。其中，高爐日產(chǎn)生鐵量 為3121t，高爐利用系數(shù)為2. 313t/m3 · d，高爐鐵損為6. 50%，綜合焦比為570. 99kg/t. Fe, 煤比為115. 34kg/t. Fe,生鐵原、燃料成本為1703. 32元。生鐵成分如下表1所示。對(duì)比例1該對(duì)比例用于說明采用參比高爐爐料進(jìn)行高爐煉鐵的方法。按照實(shí)施例1的方法制備釩鈦燒結(jié)礦和混合鐵精礦球團(tuán)，不同的是，高爐煉鐵的 方法為將65. 3重量份的上述釩鈦燒結(jié)礦、8. 8重量份的塊礦、25. 9重量份的混合鐵精礦球 團(tuán)的高爐爐料送入高爐中進(jìn)行高爐煉鐵(計(jì)算可知，形成燒結(jié)礦的釩鈦鐵精礦以及形成球 團(tuán)礦的釩鈦鐵精礦的總用量為高爐爐料總量的60重量％ )。高爐日產(chǎn)量為3112t，高爐利 用系數(shù)為2. 305t/m3 ·(!，高爐鐵損為7. 48%，綜合焦比為575. 00kg/t. Fe，煤比為109. 61kg/ t. Fe,生鐵原、燃料成本為1800. 32元。生鐵成分如下表1所示。對(duì)比例2該對(duì)比例用于說明采用參比高爐爐料進(jìn)行高爐煉鐵的方法。按照實(shí)施例1的方法制備釩鈦燒結(jié)礦和混合鐵精礦球團(tuán)，不同的是釩鈦燒結(jié)礦的制備，配料方案為釩鈦鐵精礦50重量份、普通鐵精礦30重量份、焦 粉5重量份、石灰石15重量份，平均粒度為22. 85mm。得到燒結(jié)礦80重量份。混合鐵精礦球團(tuán)的制備，配料方案為釩鈦鐵精礦65重量份、普通鐵精礦35重量 份、膨潤(rùn)土 2重量份。該球團(tuán)礦中含有TiO2 7.35重量％，￥2050.36重量％，球團(tuán)抗壓強(qiáng)度為 2590N/個(gè)。得到混合鐵精礦球團(tuán)礦100重量份。全釩鈦鐵精礦球團(tuán)的制備，配料方案為釩鈦鐵精礦100重量份、膨潤(rùn)土 2重量份。 該全釩鈦鐵精礦球團(tuán)中含有TW2 10. 25重量％，V2O5 0. M重量％，球團(tuán)抗壓強(qiáng)度為3120N/ 個(gè)。得到全釩鈦鐵精礦球團(tuán)礦100重量份。高爐煉鐵將72重量份的上述釩鈦燒結(jié)礦、11重量份的塊礦、11重量份的上述混 合鐵精礦球團(tuán)和6重量份的上述全釩鈦鐵精礦球團(tuán)的高爐爐料送入高爐中進(jìn)行高爐煉鐵 (計(jì)算可知，形成燒結(jié)礦的釩鈦鐵精礦以及形成球團(tuán)礦的釩鈦鐵精礦的總用量為高爐爐料 總量的58重量％ )。其中，高爐日產(chǎn)生鐵量為3220. 9t，高爐利用系數(shù)為2.385t/m3 · d，高 爐鐵損為6. 30%，綜合焦比為550. 6kg/t.Fe，噴煤比為120. lkg/t. Fe，生鐵原、燃料成本為 1840. 46元。生鐵成分如下表1所示。表1釩鈦生鐵產(chǎn)品中各成分含量(重量％ )
權(quán)利要求
1.一種高爐爐料，該高爐爐料含有燒結(jié)礦、塊礦和球團(tuán)礦，所述燒結(jié)礦為由含有普通鐵 精礦和釩鈦鐵精礦的混合物燒結(jié)得到的燒結(jié)礦，其特征在于，所述球團(tuán)礦全部為由釩鈦鐵 精礦得到的球團(tuán)礦或者為由含有普通鐵精礦和釩鈦鐵精礦的混合鐵精礦得到的球團(tuán)礦和 由釩鈦鐵精礦得到的球團(tuán)礦的混合物；所述形成燒結(jié)礦的釩鈦鐵精礦以及形成球團(tuán)礦的釩 鈦鐵精礦的總用量為高爐爐料總量的60-75重量％ ；所述普通鐵精礦為不含釩元素和鈦元 素的鐵精礦。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的高爐爐料，其中，所述形成燒結(jié)礦的釩鈦鐵精礦以及形成球 團(tuán)礦的釩鈦鐵精礦的總用量為高爐爐料總量的62-70重量％。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的高爐爐料，其中，以所述高爐爐料的總量為基準(zhǔn)，所述燒結(jié) 礦的含量為60-80重量％，所述塊礦的含量為3-12重量％，所述球團(tuán)礦的含量為5-35重量％。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的高爐爐料，其中，所述由含有普通鐵精礦和釩鈦鐵精礦的混 合鐵精礦得到的球團(tuán)礦和由釩鈦鐵精礦得到的球團(tuán)礦的重量比為0-10 1。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的高爐爐料，其中，所述由含有普通鐵精礦和釩鈦鐵精礦的混 合鐵精礦得到的球團(tuán)礦和由釩鈦鐵精礦得到的球團(tuán)礦的重量比為0.1-5 1。
6.根據(jù)權(quán)利要求1、2或3所述的高爐爐料，其中，所述由含有普通鐵精礦和釩鈦鐵 精礦的混合物燒結(jié)得到的燒結(jié)礦中，釩鈦鐵精礦的用量為形成燒結(jié)礦所用原料總重量的 40-55%，普通鐵精礦的用量為形成燒結(jié)礦所用原料總重量的30-40重量％ ；所述燒結(jié)礦的 堿度為2. 0-2. 5。
7.根據(jù)權(quán)利要求1、4或5所述的高爐爐料，其中，所述由含有普通鐵精礦和釩鈦鐵精礦 的混合鐵精礦得到的球團(tuán)礦為將普通鐵精礦和釩鈦鐵精礦混合、經(jīng)造球與焙燒制成的球團(tuán) 礦，所述普通鐵精礦為不含釩元素和鈦元素的鐵精礦。
8.根據(jù)權(quán)利要求1、4或5所述的高爐爐料，其中，所述由釩鈦鐵精礦得到的球團(tuán)礦的抗 壓強(qiáng)度為3000-4800N/個(gè)。
9.根據(jù)權(quán)利要求1、2、4或5所述的高爐爐料，其中，所述釩鈦鐵精礦中，T^2的含量為 9-13重量％，V2O5的含量為0. 5-0. 7重量％。
10.一種高爐煉鐵方法，該方法包括將高爐爐料置于高爐中進(jìn)行冶煉，其特征在于，所 述高爐爐料為權(quán)利要求1-9中任意一項(xiàng)所述的高爐爐料。
全文摘要
高爐爐料，該高爐爐料含有燒結(jié)礦、塊礦和球團(tuán)礦，所述燒結(jié)礦為由含有普通鐵精礦和釩鈦鐵精礦的混合物燒結(jié)得到的燒結(jié)礦，其中，所述球團(tuán)礦全部為由釩鈦鐵精礦得到的球團(tuán)礦或者為由含有普通鐵精礦和釩鈦鐵精礦的混合鐵精礦得到的球團(tuán)礦和由釩鈦鐵精礦得到的球團(tuán)礦的混合物；所述形成燒結(jié)礦的釩鈦鐵精礦以及形成球團(tuán)礦的釩鈦鐵精礦的總用量為高爐爐料總量的60-75重量％；所述普通鐵精礦為不含釩元素和鈦元素的鐵精礦。本發(fā)明還提供了采用該高爐爐料的高爐煉鐵方法。使用本發(fā)明提供的高爐爐料能夠提高高爐日產(chǎn)量、噴煤比，降低綜合焦比，還大大降低了普通鐵精礦的用量，從而大大降低了釩鈦磁鐵礦冶煉成本。
文檔編號(hào)C21B5/00GK102051421SQ20091021013
公開日2011年5月11日 申請(qǐng)日期2009年10月27日 優(yōu)先權(quán)日2009年10月27日
發(fā)明者何木光, 張志剛, 張海軍, 張遠(yuǎn)祥, 曾華鋒, 林千谷, 謝俊勇, 鄒春樂 申請(qǐng)人:攀鋼集團(tuán)攀枝花鋼釩有限公司, 攀鋼集團(tuán)鋼鐵釩鈦股份有限公司