專利名稱：鋁基復(fù)合材料的制備方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種金屬基復(fù)合材料的制備方法，尤其涉及一種鋁基復(fù)合材料的制備 方法。
背景技術(shù)：
金屬基復(fù)合材料具有重量輕，比強(qiáng)度高、比剛度高和耐磨性好等優(yōu)異的物理性能 和力學(xué)性能，將在航空航天、軍事領(lǐng)域及汽車等行業(yè)越來越得到廣泛的應(yīng)用。其中顆粒增強(qiáng) 金屬基復(fù)合材料具有成本低，制備工藝簡單等特點(diǎn)，已經(jīng)逐漸成為國內(nèi)外金屬基復(fù)合材料 領(lǐng)域的研究重點(diǎn)。鋁基復(fù)合材料具有高的比強(qiáng)度、比剛度、比彈性模量，同時(shí)還具有較好的耐磨、耐 高溫性能，因此受到了廣泛的關(guān)注。常用的顆粒增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料制備技術(shù)有粉末冶金法 和鑄造法兩種工藝。但粉末冶金法的工藝設(shè)備復(fù)雜、成本偏高，不易制備大體積和形狀復(fù)雜 的零件。而且在生產(chǎn)過程中存在粉末燃燒和爆炸等危險(xiǎn)。鑄造法工藝簡單，操作方便，可以 生產(chǎn)大體積的復(fù)合材料(可到達(dá)500kg)，設(shè)備投入少，生產(chǎn)成本低，適宜大規(guī)模生產(chǎn)。顆粒增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料的性能與增強(qiáng)顆粒的尺寸有很大關(guān)系，廣泛使用的顆粒大 都在3 μ m至30 μ m之間。研究表明，增強(qiáng)顆粒尺寸越小，則增強(qiáng)效果越好，這是因?yàn)樾☆w粒 不僅自身很少存在結(jié)構(gòu)缺陷，而且其周圍還具有更高的熱錯(cuò)配位錯(cuò)密度。納米顆粒對鋁基 金屬表現(xiàn)出良好的強(qiáng)化作用，但因細(xì)小顆粒易于團(tuán)聚，因而使其增強(qiáng)效果大為降低。因此， 解決納米顆粒在鋁基復(fù)合材料的分散問題成為鋁基復(fù)合材料研究的重點(diǎn)。高能超聲法是一種將納米顆粒分散至鋁合金熔體的有效方法。高能超聲法的原理 是利用超聲波在鋁合金熔體中產(chǎn)生的聲空化效應(yīng)和聲流效應(yīng)所引起的力學(xué)效應(yīng)中的攪拌、 分散、除氣等來促進(jìn)納米顆?；烊脘X合金熔體，改善納米顆粒與鋁合金熔體間的潤濕性，迫 使納米顆粒在鋁合金熔體中均勻分散。高能超聲法是是一種工藝簡便、成本低廉的顆粒增 強(qiáng)鋁基復(fù)合材料的制備方法。然而高能超聲法為一種微觀的分散方法，因此在分散過程中 碳化硅納米顆粒易浮在鋁合金的表面，不易均勻分散至整個(gè)鋁合金中。最終得到的鋁基復(fù) 合材料中碳化硅顆粒整體上分散不均勻，部分區(qū)域碳化硅顆粒密度較大，部分區(qū)域碳化硅 顆粒密度較小，難以達(dá)到一種宏觀的均勻分散。

發(fā)明內(nèi)容
有鑒于此，確有必要提供一種納米顆粒均勻分散地鋁基復(fù)合材料的制備方法。本發(fā)明提供一種鋁基復(fù)合材料的制備方法，其包括以下步驟提供一半固態(tài)的鋁 基金屬；攪拌上述半固態(tài)鋁基金屬，并加入納米顆粒，得到半固態(tài)混合漿料；將上述半固態(tài) 混合漿料升溫至液態(tài)得到液態(tài)的混合漿料；高能超聲處理該液態(tài)的混合漿料；冷卻該液態(tài) 的混合漿料，得到一鋁基復(fù)合材料。相較于現(xiàn)有技術(shù)，本發(fā)明提供的鋁基復(fù)合材料的制備方法中將納米顆粒加入半固 態(tài)鋁合金，并攪拌半固態(tài)鋁合金，鋁合金在半固態(tài)下粘度較大，利用攪拌作用產(chǎn)生的漩渦將納米顆粒帶入到整個(gè)半固態(tài)鋁合金得到鋁基復(fù)合材料，然后在液態(tài)下對鋁基復(fù)合材料施加 高能超聲處理，以此將納米顆粒均勻統(tǒng)一地分散到整個(gè)鋁基復(fù)合材料中。


圖1是本發(fā)明提供的鋁基復(fù)合材料的制備方法的流程圖。圖2是本發(fā)明提供的重量百分比為0. 5%的SiC/ADC12鋁基復(fù)合材料的掃描電鏡 圖片。圖3是本發(fā)明提供的重量百分比為1. 5%的SiC/ADC12鋁基復(fù)合材料的透射電鏡 圖片。圖4是本發(fā)明提供的重量百分比為2. 0%的SiC/ADC12鋁基復(fù)合材料的掃描電鏡 圖片。
具體實(shí)施例方式請參閱圖1，本發(fā)明提供一種鋁基復(fù)合材料的制備方法，其包括以下步驟步驟S10，提供一半固態(tài)的鋁基金屬。所述鋁基金屬的材料可以為純鋁或鋁合金。所述鋁合金由鋁和其他金屬組成。所 述其他金屬可為銅、硅、鎂、鋅、錳、鎳、鐵、鈦、鉻及鋰等元素的一種或多種組成。所述半固態(tài)鋁基金屬的制備方法可為加熱固態(tài)的鋁基金屬的方法，其具體包括兩 個(gè)方法，方法一，加熱固態(tài)的鋁基金屬直接至半固態(tài)得到半固態(tài)的鋁基金屬，方法二，先將 固態(tài)的鋁基金屬加熱至液態(tài)，再降溫至半固態(tài)，從而得到半固態(tài)的鋁基金屬。方法一中所述 半固態(tài)鋁基金屬的制備方法具體包括以下步驟步驟S101，提供一固態(tài)的鋁基金屬。該鋁基金屬可以是純鋁顆粒、鋁合金顆?；蜾X 合金鑄錠。所述鋁基金屬可置于一石墨陶土坩堝或不銹鋼容器。步驟S102，將鋁基金屬加熱至鋁基金屬的液相線和固相線之間的溫度從而得到半 固態(tài)的鋁基金屬。所述加熱鋁基金屬的方法為采用一電阻爐加熱。所述電阻爐可采用坩堝 電阻爐?？蛇x擇地，在保護(hù)氣體的作用下加熱該鋁基金屬或在真空下加熱該鋁基金屬從而 減輕鋁基金屬的氧化。所述保護(hù)氣體可以為氬氣。若采用保護(hù)氣體，則該保護(hù)氣體可在后 續(xù)的步驟中一直保持通入，直至步驟S60中鋁基復(fù)合材料被冷卻之前。所述液相線和固相線的定義為當(dāng)合金(泛指任一合金)由液態(tài)開始冷卻時(shí)，會 在某一個(gè)溫度開始形成固體晶體(但大部分為液體)，隨著合金成分的變化，該溫度也會變 化，因此形成一個(gè)相對合金成分變化的液相線。再繼續(xù)冷卻，就會在一個(gè)更低的溫度完全 變成固體，隨著合金成分的變化，該溫度點(diǎn)也會變化，因此形成一個(gè)相對合金成分變化的曲 線，即為固相線。步驟S103，將所述鋁基金屬在半固態(tài)下保溫一段時(shí)間。保溫可使鋁基金屬完全處 于半固態(tài)避免了鋁基金屬外部處于半固態(tài)，內(nèi)部處于固態(tài)的情況出現(xiàn)。所述保溫時(shí)間為10 分鐘至60分鐘。方法二具體包括以下步驟提供一鋁基金屬；將鋁基金屬加熱至比鋁基金屬的液 相線高50°C以上的溫度使其完全熔化；降低鋁基金屬的溫度至鋁基金屬的液相線和固相 線之間，從而得到半固態(tài)的鋁基金屬。通過將鋁基金屬加熱至比鋁基金屬的液相線高50°C以上的溫度可使鋁基金屬完全處于液態(tài)，之后降低鋁基金屬的溫度可使鋁基金屬全部處于 半固態(tài)而避免鋁基金屬外部半固態(tài)，內(nèi)部為固態(tài)的情況出現(xiàn)。步驟S20，攪拌上述半固態(tài)鋁基金屬，并加入納米顆粒，得到半固態(tài)混合漿料。所述攪拌半固態(tài)鋁基金屬的方法為強(qiáng)力攪拌。強(qiáng)力攪拌使納米顆粒在鋁基金屬中 宏觀均勻分散。所述強(qiáng)力攪拌的方法可以為機(jī)械攪拌方法或電磁攪拌方法。所述電磁攪拌 方法可以通過一電磁攪拌器進(jìn)行。所述機(jī)械攪拌則可采用一具有攪拌槳的裝置進(jìn)行。所述 攪拌槳可以為雙層或三層的葉片式。所述攪拌槳的速度的范圍為200轉(zhuǎn)/分至500轉(zhuǎn)/分 (r/min)，攪拌時(shí)間為1分鐘至5分鐘。所述納米顆?？蔀榧{米陶瓷顆粒和碳納米管，所述納米陶瓷顆粒包括納米碳化硅 (SiC)顆粒、納米氧化鋁(Al2O3)顆粒及納米碳化硼 4C)顆粒的一種或幾種。納米顆粒的 粒徑為1. 0納米至1 00納米，其中碳納米管的外徑為1 0納米至50納米，長度為0. 1微米 至50微米。納米顆粒的重量百分比為0.5%至5.0%。較少地加入納米顆?？杀苊饧{米顆 粒在鋁基金屬中團(tuán)聚。因此，優(yōu)選地所述納米顆粒的重量百分比為0.5%至2.0%。為了提 高納米顆粒同鋁基金屬之間的潤濕性，在將納米顆粒加入鋁基金屬之前，可將納米顆粒預(yù) 熱至300°C至350°C，以除去納米顆粒表面吸附的水分。所述納米顆粒加入半固態(tài)鋁基金屬的時(shí)機(jī)為攪拌的過程中。所述納米顆粒的加入 方式優(yōu)選地為連續(xù)少量緩慢加入，如此有利于納米顆粒的分散，避免了大量納米顆粒同時(shí) 加入鋁基金屬造成納米顆粒的團(tuán)聚。本實(shí)施例中納米顆粒采用送料管加入，所述送料管可 為一鋼管。具體地還可采用一裝有納米顆粒的漏斗，或者采用一具有多個(gè)細(xì)孔的篩子，將納 米顆粒放置在篩子中，納米顆粒從篩子的細(xì)孔中漏出，從而添加納米顆粒至半固態(tài)鋁基金 屬中。如此可以使納米顆粒連續(xù)少量緩慢地添加至鋁基金屬中，同時(shí)可使納米顆粒的加入 速度一致，有助于納米顆粒均勻分散于鋁基金屬中。半固態(tài)下鋁基金屬具有一定的柔軟度，納米顆粒于半固態(tài)下加入鋁合金，可避免 對納米顆粒的損傷。另外，由于半固態(tài)下鋁基金屬的粘滯阻力比較大，因此，納米顆粒分散 進(jìn)入鋁基金屬之后，納米顆粒會被鋁基金屬桎梏于其中，不易上升或下沉，在攪拌形成的漩 渦的帶動下使納米顆粒分散至整個(gè)鋁基金屬中。由于機(jī)械攪拌方法或電磁攪拌方法為一種 宏觀的分散方法，因此在步驟S20結(jié)束后，納米顆粒在鋁基復(fù)合材料中宏觀上均勻分散。步驟S30，將上述半固態(tài)混合漿料升溫至液態(tài)，得到液態(tài)的混合漿料。將所述半固態(tài)混合漿料升溫至鋁基金屬的液相線以上從而得到液態(tài)的混合漿料。 通過控制電阻爐的溫度使電阻爐內(nèi)的鋁基金屬升溫至液態(tài)。升溫過程中，混合漿料中的納 米顆粒的分散狀況仍保持不變。步驟S40，高能超聲處理所述液態(tài)的混合漿料。高能超聲處理可以使納米顆粒在混合漿料中微觀程度上均勻分散。通過將高能超 聲處理儀的變幅桿浸入到合金熔體中，浸入深度為20毫米至50毫米。高能超聲處理的頻 率的范圍為介于1 5千赫茲至20千赫茲，最大輸出功率的范圍為介于1. 4千瓦至4千瓦， 處理時(shí)間的范圍為介于1 0分鐘至30分鐘，依據(jù)納米顆粒的加入量而定，加入量多，則時(shí)間 稍長，反之則稍短。在液態(tài)下，混合漿料的粘滯阻力較小，流動性增強(qiáng)，此時(shí)對混合漿料施加超聲作 用，聲空化效應(yīng)和聲流效應(yīng)較半固態(tài)下強(qiáng)烈。高能超聲分散可將液態(tài)的混合漿料中可能存在的團(tuán)聚的納米顆粒分散開從而使納米顆粒統(tǒng)一均勻地分散在整個(gè)液態(tài)的混合漿料中實(shí) 現(xiàn)微觀上均勻分散。此時(shí)無論是宏觀角度，還是微觀角度，納米顆粒均在液態(tài)的混合漿料中 均勻分散。步驟S50，冷卻該液態(tài)的混合漿料，得到一鋁基復(fù)合材料。所述冷卻液態(tài)的混合漿料的方法為隨爐冷卻、自然冷卻或?qū)⑺鲆簯B(tài)的混合漿料 澆注至預(yù)熱的模具中并冷卻。所述澆注混合漿料至預(yù)熱的模具中并冷卻得到鋁基復(fù)合材 料的方法包括以下步驟S51，升高液態(tài)的混合漿料的溫度至澆注溫度；S52，提供一模具； S53，將所述混合漿料澆注至模具中；S54，冷卻所述模具及模具中的混合漿料。在步驟S5 1中，澆注溫度即為澆注所述液態(tài)的混合漿料的溫度。所述澆注溫度應(yīng) 高于鋁基金屬的液相線所對應(yīng)的溫度。所述澆注溫度的范圍為650°C至680°C。當(dāng)所述混 合漿料中含有較多的納米顆粒時(shí)，混合漿料的粘度增大，也可以適量的提高混合漿料的澆 注溫度，從而增加混合漿料的流動性，使混合漿料易于澆注。在步驟S52中，所述模具優(yōu)選為金屬模具。所述模具可預(yù)先進(jìn)行預(yù)熱，所述模具的 預(yù)熱溫度為200°C至300°C。所述模具的預(yù)熱溫度可影響鋁基復(fù)合材料的性能。若模具的 預(yù)熱溫度太低，則液態(tài)的混合漿料不能完全充滿所述模具，不能實(shí)現(xiàn)同步固化，容易有縮孔 產(chǎn)生。若模具的預(yù)熱溫度太高，則鋁基復(fù)合材料的晶粒粗大，晶粒組織粗大進(jìn)而使鋁基復(fù)合 材料的性能下降。舉以下實(shí)施例詳細(xì)說明本發(fā)明。實(shí)施例一，制取SiC顆粒的重量百分比為0. 5%的SiC/ADC12鋁基復(fù)合材料，其包 括以下步驟提供ADC12鋁合金3千克；加熱該鋁合金至650°C使其完全熔化；降低鋁合金的溫 度至550°C，保溫30分鐘使之成為半固態(tài)的鋁合金；對該半固態(tài)的鋁合金施加機(jī)械攪拌，攪 拌速度為200轉(zhuǎn)/分至300轉(zhuǎn)/分，邊攪拌邊加入預(yù)熱至300°C的平均粒徑為40納米的SiC 顆粒得到半固態(tài)的混合漿料，加入時(shí)間為1分鐘；升高混合漿料的溫度至620°C得到液態(tài)的 混合漿料；對該液態(tài)的混合漿料進(jìn)行高能超聲處理，高能超聲處理的頻率為20千赫茲，最 大輸出功率為1. 4千瓦，超聲處理時(shí)間為10分鐘；升高混合漿料的溫度至650°C，將所述混 合漿料澆注到210°C的金屬型模具中，并冷卻制取0. 5wt. %的SiC/ADC12鋁基復(fù)合材料。請 參閱圖2，由圖中可以看出，鋁基復(fù)合材料中分散有少量的SiC顆粒，且SiC顆粒分散均勻沒 有團(tuán)聚。相比于ADC12，0. 5wt. %的SiC/ADC12鋁基復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度提高9. 45%，彈性 模量提高21. M %，韌性提高40 %，硬度提高2. 96 %。實(shí)施例二，制取1. Owt. %的SiC/ADC12鋁基復(fù)合材料，其包括以下步驟提供ADC12鋁合金3千克，在加熱爐中加熱該鋁合金至650°C ；降低該鋁合金的溫 度至550°C，并保溫30分鐘得到半固態(tài)的鋁合金；對該半固態(tài)的鋁合金施加機(jī)械攪拌，攪 拌速度為200轉(zhuǎn)/分至300轉(zhuǎn)/分，邊攪拌邊加入預(yù)熱至300°C的納米SiC顆粒得到半固 態(tài)的混合漿料，加入時(shí)間為2分鐘；升溫至620°C得到液態(tài)的混合漿料；進(jìn)行高能超聲處理 1 5分鐘；升高混合漿料的溫度至660°C，將所述混合漿料澆注到210°C的金屬型模具中，并 冷卻得到1. Owt. %m SiC/ADC 12鋁基復(fù)合材料。與ADC12鋁合金相比，1. Owt. %的SiC/ ADC12鋁基復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度提高12%，彈性模量提高21. 98%，韌性提高49%，硬度提 高 4. 83%。
實(shí)施例三，制取1. 5wt. %的SiC/ADC12鋁基復(fù)合材料，其包括以下步驟提供ADC12鋁合金3千克；加熱該鋁合金至650°C ；降低鋁合金的溫度至580°C， 保溫30分鐘使之成為半固態(tài)的鋁合金；對該鋁合金施加機(jī)械攪拌，攪拌速度為300轉(zhuǎn)/分 至500轉(zhuǎn)/分，邊攪拌邊加入預(yù)熱至300°C的納米SiC顆粒，加入時(shí)間為3分鐘，得到半固 態(tài)的混合漿料；升高混合漿料的溫度至620°C得到液態(tài)的混合漿料，并進(jìn)行高能超聲處理， 高能超聲處理的頻率為20千赫茲，最大輸出功率為1.4千瓦，超聲處理時(shí)間為1 5分鐘； 升高混合漿料的溫度至670°C，將所述混合漿料澆注到210°C的金屬型模具中，并冷卻得到 1. 5wt. %的SiC/ADC12鋁基復(fù)合材料。請參閱圖3，由圖中可以看出，SiC顆粒在鋁基復(fù)合 材料中均勻分散且沒有團(tuán)聚。與ADC12鋁合金相比，1. 5wt. %的SiC/ADC12鋁基復(fù)合材料 的抗拉強(qiáng)度提高14. 33 %，彈性模量提高32. 45 %，韌性提高98. 04 %，硬度提高6.10%。實(shí)施例四，制取2. Owt. %的SiC/ADC12鋁基復(fù)合材料，其包括以下步驟提供ADC12鋁合金3千克；在氬氣做為保護(hù)氣體下加熱該鋁合金至650°C;降低鋁 合金的溫度至550°C，保溫30分鐘使之成為半固態(tài)的鋁合金；對該半固態(tài)鋁合金施加機(jī)械 攪拌，攪拌速度為300轉(zhuǎn)/分至500轉(zhuǎn)/分，邊攪拌邊加入預(yù)熱至300°C的納米SiC顆粒， 加入時(shí)間為5分鐘，得到半固態(tài)混合漿料；升高混合漿料的溫度至620°C得到液態(tài)的混合漿 料，并進(jìn)行高能超聲處理，高能超聲處理的頻率為20千赫茲，最大輸出功率為1. 4千瓦，超 聲處理時(shí)間為15分鐘；升高混合漿料的溫度至680°C，將所述混合漿料澆注到210°C的金屬 型模具中，并冷卻得到2. Owt. %的SiC/ADC12鋁基復(fù)合材料。請參閱圖4，由圖中可以看出， SiC顆粒在鋁基復(fù)合材料中均勻分散且沒有團(tuán)聚。與々0(12鋁合金相比，2.0襯.％的SiC/ ADC12鋁基復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度提高22. 87%，彈性模量提高43. 1%，韌性提高155. 88%, 硬度提高7.38%。本發(fā)明提供的鋁基復(fù)合材料的制備方法中將納米顆粒加入半固態(tài)鋁合金，并攪拌 半固態(tài)鋁合金，鋁合金在半固態(tài)下粘度較大，利用攪拌作用產(chǎn)生的漩渦將納米顆粒帶入到 整個(gè)半固態(tài)鋁合金得到鋁基復(fù)合材料，然后在液態(tài)下對鋁基復(fù)合材料施加高能超聲處理， 以此將納米顆粒均勻統(tǒng)一地分散到整個(gè)鋁基復(fù)合材料中。另外，本領(lǐng)域技術(shù)人員還可在本發(fā)明精神內(nèi)做其他變化，當(dāng)然，這些依據(jù)本發(fā)明精 神所做的變化，都應(yīng)包含在本發(fā)明所要求保護(hù)的范圍之內(nèi)。
權(quán)利要求
1.一種鋁基復(fù)合材料的制備方法，其包括以下步驟提供一半固態(tài)的鋁基金屬；攪拌上述半固態(tài)鋁基金屬，并加入納米顆粒，得到半固態(tài)混合漿料；將上述半固態(tài)混合漿料升溫至液態(tài)得到液態(tài)的混合漿料；高能超聲處理該液態(tài)的混合漿料；冷卻該液態(tài)的混合漿料，得到一鋁基復(fù)合材料。
2.如權(quán)利要求1所述的鋁基復(fù)合材料的制備方法，其特征在于，所述半固態(tài)鋁基金屬 的制備方法為提供一鋁基金屬；加熱鋁基金屬至鋁基金屬的液相線和固相線之間的溫度 從而得到半固態(tài)的鋁基金屬；將所述鋁基金屬在半固態(tài)下保溫一段時(shí)間。
3.如權(quán)利要求2所述的鋁基復(fù)合材料的制備方法，其特征在于，所述加熱鋁基金屬得 到半固態(tài)的鋁基金屬的方法具體包括將鋁基金屬加熱至比鋁基金屬的液相線高50°C以 上的溫度使其完全熔化；降低鋁基金屬的溫度至鋁基金屬的液相線和固相線之間，從而得 到半固態(tài)的鋁基金屬。
4.如權(quán)利要求2所述的鋁基復(fù)合材料的制備方法，其特征在于，所述加熱鋁基金屬的 過程為在保護(hù)氣體作用下進(jìn)行或者在真空下進(jìn)行，所述保護(hù)氣體為惰性氣體。
5.如權(quán)利要求1所述的鋁基復(fù)合材料的制備方法，其特征在于，所述納米顆粒包括納 米碳化硅顆粒、納米氧化鋁顆粒、納米碳化硼顆粒及碳納米管中的一種或多鐘。
6.如權(quán)利要求5所述的鋁基復(fù)合材料的制備方法，其特征在于，所述碳納米管的外徑 為10納米至50納米，長度為0. 1微米至50微米。
7.如權(quán)利要求1所述的鋁基復(fù)合材料的制備方法，其特征在于，所述納米顆粒的粒徑 為1. 0納米至100納米，納米顆粒的重量百分比為0. 5%至2. 0%。
8.如權(quán)利要求1所述的鋁基復(fù)合材料的制備方法，其特征在于，所述攪拌半固態(tài)鋁基 金屬的方法包括機(jī)械攪拌方法或電磁攪拌方法。
9.如權(quán)利要求1所述的鋁基復(fù)合材料的制備方法，其特征在于，所述高能超聲處理的 頻率是15千赫茲至20千赫茲。
10.如權(quán)利要求1所述的鋁基復(fù)合材料的制備方法，其特征在于，所述高能超聲處理的 最大輸出功率為1. 4千瓦至4千瓦。
11.如權(quán)利要求1所述的鋁基復(fù)合材料的制備方法，其特征在于，所述高能超聲處理的 處理時(shí)間為10分鐘至30分鐘。
12.如權(quán)利要求1所述的鋁基復(fù)合材料的制備方法，其特征在于，所述冷卻該液態(tài)的混 合漿料的方法具體為將所述液態(tài)的混合漿料注入一模具中并冷卻，其具體包括以下步驟 升高液態(tài)的混合漿料的溫度至澆注溫度；提供一模具；將所述混合漿料澆注至模具中；冷 卻所述模具及模具中的混合漿料。
13.如權(quán)利要求12所述的鋁基復(fù)合材料的制備方法，其特征在于，所述模具在使用之 前進(jìn)行預(yù)熱，所述模具的預(yù)熱溫度為200°C至300°C。
14.如權(quán)利要求12所述的鋁基復(fù)合材料的制備方法，其特征在于，所述澆注溫度的范 圍為 650°C至 680°C。
15.如權(quán)利要求1所述的鋁基復(fù)合材料的制備方法，其特征在于，所述加入納米顆粒的 方法為連續(xù)加入，且加入速度一致。
全文摘要
本發(fā)明提供一種鋁基復(fù)合材料的制備方法，其包括以下步驟提供一半固態(tài)的鋁基金屬；攪拌上述半固態(tài)鋁基金屬，并加入納米顆粒，得到半固態(tài)混合漿料；將上述半固態(tài)混合漿料升溫至液態(tài)得到液態(tài)的混合漿料；高能超聲處理該液態(tài)的混合漿料；冷卻該液態(tài)的混合漿料，得到一鋁基復(fù)合材料。
文檔編號C22C1/10GK102108455SQ20091023905
公開日2011年6月29日 申請日期2009年12月25日 優(yōu)先權(quán)日2009年12月25日
發(fā)明者劉世英, 李文珍 申請人:清華大學(xué), 鴻富錦精密工業(yè)(深圳)有限公司