專利名稱：控制TiB₂顆粒團(tuán)平均名義直徑的鋁鈦硼合金制備方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及冶金領(lǐng)域，更具體地說，涉及一種控制TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑的鋁 鈦硼合金制備方法。
背景技術(shù)：
鋁鈦硼合金是一種目前在全球范圍內(nèi)鋁材加工中普遍使用并最為有效的細(xì)化鋁 及鋁合金晶粒的中間合金。在鋁或鋁合金中加入上述鋁鈦硼合金，可以使得該鋁或鋁合金 的晶粒細(xì)化，從而使得其屈服強(qiáng)度、壓延塑性及韌脆轉(zhuǎn)折溫度等性能都有極大的提高，可以 在眾多領(lǐng)域中使用，例如航空領(lǐng)域等等。目前在全球范圍內(nèi)普遍使用并且有效實(shí)現(xiàn)工業(yè)化 鋁鈦硼中間合金制造方法是氟鈦酸鉀氟硼酸鉀鋁熱反應(yīng)法，這種方法產(chǎn)生大量的TiB2作為 晶粒細(xì)化后的鋁或鋁合金的晶核。在鋁鈦硼合金中，TiB2以顆粒團(tuán)的形式存在，其本身的 平均名義直徑越細(xì)小，其對(duì)鋁或鋁合金的晶粒細(xì)化能力就越能得到提升。而提升鋁鈦硼對(duì) 鋁及鋁合金的細(xì)化能力，使我們?cè)阡X加工中得到更為細(xì)小的晶粒組織，從而使得被加工的 鋁材具備更大的屈服強(qiáng)度，更優(yōu)的壓延塑性以及更低的韌脆轉(zhuǎn)折溫度。因此，人們總是希望 得到的鋁鈦硼合金中的TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑較為細(xì)小。但是，在現(xiàn)有技術(shù)中，通常是 在外部加熱的坩堝或單頻(通常是工頻)感應(yīng)電爐中進(jìn)行上述氟鈦酸鉀氟硼酸鉀鋁熱反應(yīng) 的，其產(chǎn)生出來的鋁鈦硼合金中的TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑由于上述反應(yīng)過程中通過其自 身的運(yùn)動(dòng)及碰撞而變得較大，從而使得被這種具有較大的TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑的鋁鈦 硼合金細(xì)化后的鋁或鋁合金的晶粒尺寸較大。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明要解決的技術(shù)問題在于，針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)中鋁鈦硼合金中的TiB2顆粒團(tuán)平均 名義直徑較大從而使得該鋁鈦硼對(duì)鋁或鋁合金的晶粒細(xì)化能力不好的缺陷，提供一種使得 得到的鋁鈦硼合金中TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑較小的控制TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑的鋁 鈦硼合金制備方法。本發(fā)明解決其技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案是構(gòu)造一種控制打82顆粒團(tuán)平均名義 直徑的鋁鈦硼合金制備方法，包括如下步驟A)加熱盛放于所述感應(yīng)電爐中的液態(tài)鋁，使所述感應(yīng)電爐及所述液態(tài)鋁在設(shè)定溫 度保持第一設(shè)定時(shí)間；B)加入合金材料，包括氟鈦酸鉀和氟硼酸鉀；C)所述感應(yīng)電爐的線圈保持其流過電流，作用于所述感應(yīng)電爐內(nèi)部的液態(tài)合金， 并使其在所述設(shè)定溫度上維持第二設(shè)定時(shí)間。在本發(fā)明所述的方法中，所述步驟A)中的設(shè)定溫度包括790-850°C ；所述第一設(shè) 定時(shí)間包括3-8分鐘。在本發(fā)明所述的方法中，所述鋁、氟鈦酸鉀、氟硼酸鉀的重量比為 1000 250 125。
在本發(fā)明所述的方法中，所述步驟C)中所述第二設(shè)定時(shí)間為40-90分鐘。在本發(fā)明所述的方法中，所述氟鈦酸鉀和氟硼酸鉀為粉狀。在本發(fā)明所述的方法中，所述感應(yīng)電爐包括多個(gè)線圈，所述步驟C)中進(jìn)一步包括 在所述每個(gè)線圈上分別施加產(chǎn)生不同電磁場(chǎng)的、不同頻率的電流。在本發(fā)明所述的方法中，所述線圈包括流過第一頻率電流的第一線圈、流過第二 頻率電流的第二線圈和流過第三頻率電流的第三線圈；所述第一頻率包括50Hz，所述第二 頻率包括500-1200Hz，所述第三頻率包括1500-2500Hz。在本發(fā)明所述的方法中，所述第一線圈、第二線圈和第三線圈具有不同的直徑且 分別以所述感應(yīng)爐爐體為圓心同心設(shè)置并包圍所述感應(yīng)電爐爐體；所述第三線圈靠近所述 爐體外表面，所述第一線圈遠(yuǎn)離所述爐體外表面，所述第二線圈位于所述第一線圈和第三 線圈之間；所述第一線圈與所述爐體軸向外表面、第一線圈和第二線圈以及第二線圈和第 三線圈之間在其截面上保持一設(shè)定距離，所述設(shè)定距離包括5-15厘米。在本發(fā)明所述的方法中，所述第一線圈、第二線圈和第三線圈按照設(shè)定方式同時(shí) 流過其對(duì)應(yīng)頻率的電流或兩兩或單獨(dú)流過其對(duì)應(yīng)的電流。實(shí)施本發(fā)明的控制打82顆粒團(tuán)平均名義直徑的鋁鈦硼合金制備方法，具有以下有 益效果由于在其使用的感應(yīng)電爐爐體外部設(shè)置有多個(gè)線圈，而且這些線圈流過的電流的 頻率各不相同。于是，在上述爐體內(nèi)部有多個(gè)交變磁場(chǎng)疊加，使得上述爐體內(nèi)部各部分均受 到磁力的作用，使得得到的鋁鈦硼合金中TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑較為細(xì)小，進(jìn)而提高鋁 鈦硼合金對(duì)鋁或鋁合金的晶粒細(xì)化能力。


圖1是本發(fā)明控制TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑的鋁鈦硼合金制備方法實(shí)施例中的 熔煉流程圖；圖2是所述實(shí)施例中所使用的感應(yīng)電爐的軸向剖面結(jié)構(gòu)示意圖；圖3是圖2中的A-A向剖面圖。
具體實(shí)施例方式下面將結(jié)合附圖及實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步說明。如圖1所示，圖1揭示了控制TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑的鋁鈦硼合金制備方法流 程。其包括如下步驟步驟S11加入液態(tài)金屬鋁在本步驟中，將鋁金屬放入上述感應(yīng)電爐中，準(zhǔn)備進(jìn)行 下一步，制備需要的鋁鈦硼合金。在本實(shí)施例中，加入的是液態(tài)的鋁，即在其他地方或設(shè)備 中將鋁熔化后在放入上述爐體內(nèi)，這樣，在本實(shí)施例中就不需要用該感應(yīng)電爐使得金屬鋁 熔化，而是只需要保持上述液態(tài)鋁的狀態(tài)或溫度即可。當(dāng)然，在其他實(shí)施例中，也可以加入 固態(tài)的鋁，不過此時(shí)，就需要在本步驟之后，再加上一個(gè)步驟，使得加入的鋁熔化，同時(shí)，該 步驟還會(huì)持續(xù)較長(zhǎng)時(shí)間。步驟S12升溫加熱在本實(shí)施例中，本步驟就是使得上述感應(yīng)電爐開始工作，加熱 上述液態(tài)鋁，使其保持在規(guī)定的溫度范圍內(nèi)，并使上述感應(yīng)電爐及其中的液態(tài)鋁的溫度保 持在設(shè)定的范圍內(nèi)保持第一設(shè)定時(shí)間。在本實(shí)施例中，上述設(shè)定溫度(規(guī)定的溫度)是800度；而上述第一設(shè)定時(shí)間是6分鐘。在其他實(shí)施例中，上述溫度可以是790度到850度之間 的任意一個(gè)值，而其第一設(shè)定時(shí)間可以是3-8分鐘。步驟S13加入合金化原料在本步驟中，加入需要加入的合金成分，在本實(shí)施例 中，按照事先設(shè)定，加入氟鈦酸鉀和氟硼酸鉀，充分?jǐn)嚢?，并在上述感?yīng)電爐中保持一段時(shí) 間，使得上述氟鈦酸鉀和氟硼酸鉀充分與液態(tài)鋁反應(yīng)，得到液態(tài)合金。在本實(shí)施例中，上述 加入感應(yīng)電爐的鋁、氟鈦酸鉀、氟硼酸鉀的重量比是1000 250 125。在本實(shí)施例中，上 述氟鈦酸鉀和氟硼酸鉀均為粉狀。步驟S14反應(yīng)，控制TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑當(dāng)加入上述合金材料后，這些合金 材料與鋁液開始反應(yīng)，得到液態(tài)合金；同時(shí)，將上述液態(tài)合金在上述感應(yīng)電爐保持一段時(shí)間 (即第二設(shè)定時(shí)間)，在本實(shí)施中，上述第二設(shè)定時(shí)間為60分鐘。而在其他實(shí)施例中，上述 第二設(shè)定時(shí)間也可以是30-90分鐘。此時(shí)，由于在上述感應(yīng)電爐中存在變化的電磁場(chǎng)，且該 電磁場(chǎng)是多個(gè)交變電磁場(chǎng)的疊加，所以，上述處于爐體中液態(tài)合金在上述感應(yīng)電爐中受到 電磁場(chǎng)的作用而形成其截面為多個(gè)波峰的液面，從而使得其每一部分都受到上述三個(gè)線圈 產(chǎn)生的電磁力的組合的或單獨(dú)的作用，在得到充分的電磁攪拌的同時(shí)使其中TiB2顆粒團(tuán)平 均名義直徑受到控制。值得一提的是，在上述感應(yīng)電爐中，其線圈的驅(qū)動(dòng)頻率越高，其產(chǎn)生 的電磁場(chǎng)就越靠近線圈；同時(shí)線圈上的驅(qū)動(dòng)頻率越高，防止上述TiB2顆粒團(tuán)聚合的力量就 越大，TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑尺寸就越小。采用本發(fā)明本實(shí)施例中的感應(yīng)電爐，可以使得 到的鋁鈦硼合金中TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑尺寸由采用現(xiàn)有技術(shù)中的感應(yīng)電爐時(shí)的5微 米下降到2微米左右，極大地提高了得到的鋁鈦硼合金在作為細(xì)化劑時(shí)對(duì)鋁或鋁合金的晶 粒細(xì)化能力。在完成上述步驟S14后，感應(yīng)電爐中得到鋁鈦硼就可以通過軋制或其他工序制成 鋁鈦硼合金線，用于添加在鋁或鋁合金中。在本實(shí)施例中，該方法的一個(gè)重要的特點(diǎn)就是其使用的感應(yīng)電爐，該感應(yīng)電爐的 線圈及其驅(qū)動(dòng)電流的結(jié)構(gòu)與參數(shù)直接關(guān)系到使用該方法取得鋁鈦硼合金中TiB2顆粒團(tuán)的 平均名義直徑大小。如圖2和圖3所示，該感應(yīng)電爐包括爐體1以及設(shè)置在爐體1外表面 的線圈2。其中，上述爐體1用于盛放需要熔煉的金屬，爐體1包括一個(gè)外壁11及該外壁所 形成的一個(gè)盛放金屬的空間12 ；上述線圈設(shè)置在爐體1的外壁11的外部，并在爐體1的軸 向(即圖1中剖開方向)上以不同的直徑包圍上述外壁11。在工作時(shí)，上述線圈2在控制 裝置(圖中未示出)的控制或驅(qū)動(dòng)下，流過交變電流，該交變電流在上述空間12內(nèi)形成變 化的磁場(chǎng)，爐體1的空間12內(nèi)的金屬感應(yīng)到上述交變電流產(chǎn)生的磁場(chǎng)，其切割上述磁場(chǎng)的 磁力線并在該金屬表面產(chǎn)生渦電流。由于金屬具有一定的電阻，電流流過電阻而發(fā)熱，并使 該金屬發(fā)熱或熔化；同時(shí)上述磁場(chǎng)還對(duì)其中的的物體產(chǎn)生一定的作用力，由于在本實(shí)施例 中上述合金為熔體，在上述磁場(chǎng)的作用下，該熔體的受力部分將會(huì)產(chǎn)生一定的位移，當(dāng)這種 移動(dòng)的位置較大時(shí)，會(huì)在熔體表面形成波峰和波谷。在本實(shí)施例中，如圖1所示，上述線圈2 中包括了 3個(gè)單獨(dú)的線圈，其分別為第一線圈21、第二線圈22以及第三線圈23。同時(shí)，在 本實(shí)施例中，上述控制裝置輸出到上述每個(gè)線圈流過的驅(qū)動(dòng)電流的頻率是各不相同。當(dāng)然， 在其他實(shí)施例中，上述線圈也不一定就是3個(gè)，也可以是別的數(shù)目，例如，2個(gè)或4個(gè)。不同 的線圈數(shù)量及其中流過電流的頻率不一樣，使得上述爐體1中的空間12中磁場(chǎng)的強(qiáng)度及其 變化程度不一樣。
如上所述，上述線圈2包括第一線圈21、第二線圈22和第三線圈23 ；其中，上述第 一線圈21流過電流的頻率為第一頻率，第二線圈22流過電流的頻率為第二頻率，第三線圈 23流過電流的頻率為第三頻率。在本實(shí)施例中，上述第一頻率為50Hz，第二頻率為1000Hz， 第三頻率為2100Hz。而在其他實(shí)施例中，上述第二頻率也可以在500-1200HZ之間調(diào)整，第 三頻率也可以在1500-2500HZ之間調(diào)整。這樣的頻率選取使得上述線圈2在上述爐體1內(nèi) 的交變磁場(chǎng)及其磁力較為有利于減小鋁鈦硼合金中TiB2顆粒之間的凝聚力，使在反應(yīng)中形 成的TiB2顆粒團(tuán)的平均名義直徑得到控制。在第一實(shí)施例中，通過試驗(yàn)得知，采用上述設(shè)置 的感應(yīng)電爐可以將上述鋁鈦硼合金中TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑4-5微米降低到1. 8-2微 米左右°由電磁感應(yīng)原理可以知道，在線圈中通過電流時(shí)會(huì)產(chǎn)生穿過該線圈的磁場(chǎng)，變化 的電流將產(chǎn)生變化的磁場(chǎng)；這些磁場(chǎng)的分布及強(qiáng)度不僅與線圈的形狀相關(guān)，還與其中流過 的電流頻率相關(guān)。通常，流過線圈的電流頻率越高，其靠近線圈位置產(chǎn)生的磁力線就越密 集，相應(yīng)而言，這些位置所受到的磁力就越大。對(duì)于50Hz的工頻而言，其線圈中受到上述磁 力作用較大的位置是在線圈的中心位置，而對(duì)于1000Hz左右的電流產(chǎn)生的磁場(chǎng)，其作用力 較大的部分(即磁力線較為密集部分)就不在其線圈的中心部分，而在以該線圈中心位置 為軸、更加靠近線圈的對(duì)稱位置(由其截面來看，就是對(duì)稱于線圈中心軸的左右的位置)； 2100Hz的電流產(chǎn)生的磁場(chǎng)，其作用力較大的部分(即磁力線較為密集部分)與上述1000Hz 左右的電流相似，不過其位置更加靠近該線圈。而且，上述作用力較大位置在其截面上來看 也不是一個(gè)點(diǎn)，而是一個(gè)范圍。這樣，在上述通過不同頻率電流的三個(gè)線圈的作用下，上述 爐體1內(nèi)的基本上任何位置均可受到一定強(qiáng)度的磁力的作用。而一定強(qiáng)度的磁力的作用可 以減少上述TiB2顆粒的聚合的趨勢(shì)，從而使得在反應(yīng)中形成的TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑受 到控制。通過上面的描述可以得知，在本實(shí)施例中采用三個(gè)以不同的直徑分別包圍上述爐 體1的線圈，使得上述感應(yīng)電爐的爐體1內(nèi)的液態(tài)合金在其橫截面上的各個(gè)位置都受到上 述線圈產(chǎn)生的電磁力作用，減少TiB2顆粒的聚合的趨勢(shì)，從而使得其平均名義直徑受到控 制，即TiB2顆粒團(tuán)的平均名義直徑仍然呈正態(tài)分布，但其中心的尺寸因受到控制而降低。如圖2、3所示，在第一實(shí)施例中，上述第一線圈21、第二線圈22和第三線圈23以 不同的直徑分別包圍上述爐體1中外壁11的整個(gè)軸向外表面(即圖1中由上至下的方向)； 其中，第三線圈23最為靠近爐體1的外壁11外表面，但與外壁11保持一設(shè)定距離(即第 三線圈的半徑大于爐體外壁11的半徑)；而第二線圈22包圍在上述第三線圈23的外部，由 其截面來看，上述第三線圈23與第二線圈22之間存在一設(shè)定的距離(即第二線圈的半徑 大于第三線圈的半徑)；而第一線圈21圍繞在上述第二線圈22外部，同樣，由其截面來看， 上述第一線圈21與第二線圈22之間存在一設(shè)定的距離(即第一線圈的半徑大于第二線圈 的半徑)。同時(shí)，上述三個(gè)線圈分別被固定在上述爐體1上，每個(gè)線圈的導(dǎo)線或銅線外部分 別設(shè)置有防止線圈之間短路或拉弧的絕緣層。在本實(shí)施例中，上述每個(gè)線圈在橫截面上的 距離為8厘米，在其他實(shí)施例中，每個(gè)線圈之間的距離也可以在5-15厘米之間調(diào)整。具體 而言，上述三個(gè)線圈之間及線圈與爐體外壁11之間在橫截面上的距離設(shè)置不僅可以使得 線圈之間可以相互絕緣，減少其相互之間的耦合(包括熱耦合)，同時(shí)，由于調(diào)整了上述線 圈之間的距離，實(shí)際上也調(diào)整了上述線圈與爐體1之間的位置關(guān)系，從而改變了該線圈產(chǎn) 生的電磁場(chǎng)穿過上述爐體1的位置，使得爐體1中的液態(tài)合金受到其電磁力作用的位置有所改變。因此，也可以通過調(diào)整上述線圈的位置來在一定程度上使得上述爐體1內(nèi)的液態(tài) 合金受到上述線圈產(chǎn)生的電磁場(chǎng)的作用力更加均勻。這樣的設(shè)置不僅使得上述線圈2可以 充分地將其磁場(chǎng)分布在上述空間12內(nèi)，更加有效地加熱上述空間12內(nèi)的金屬，而且將頻率 最低的線圈放在最外面，也可以有效地減少線圈對(duì)外的電磁干擾。在本實(shí)施例中，上述爐體1的主體部分碳化硅(SiC)構(gòu)成。以便于上述多個(gè)線圈 產(chǎn)生的電磁場(chǎng)可以有效地作用于盛放在其中的液態(tài)合金上。在本實(shí)施例中，該感應(yīng)電爐還包括并接在第一線圈21上的第一(補(bǔ)償)電容(圖 中未示出)、并接在第二線圈22上的第二(補(bǔ)償)電容(圖中未示出)和并接在第三線圈 23上的第三(補(bǔ)償)電容(圖中未示出)。其中，所述第一補(bǔ)償電容值為90 yF，第二補(bǔ)償 電容值為720 yF，第三補(bǔ)償電容值為1200 yF。在其他實(shí)施例中，上述第一補(bǔ)償電容值也可 以在40-120 iiF之間調(diào)整，第二補(bǔ)償電容值也可以400-1000 iiF之間調(diào)整，第三補(bǔ)償電容值 也可以在800-1800 u F之間調(diào)整。采用補(bǔ)償電容的目的在于減少交流電流在通過上述各線 圈時(shí)的波形畸變，提高功率因數(shù)，同時(shí)也減少了該感應(yīng)電爐對(duì)外部交流電源的污染。在本實(shí)施例中，該感應(yīng)電爐還包括一個(gè)控制柜(圖中未示出)，以及設(shè)置在上述控 制柜中、分別于上述第一線圈21、第二線圈22及第三線圈23端點(diǎn)連接的線圈驅(qū)動(dòng)控制裝置 (圖中未示出)。同時(shí)工作的三個(gè)線圈使得上述空間12內(nèi)的磁場(chǎng)強(qiáng)度得到進(jìn)一步的加強(qiáng)， 同時(shí)其交變頻率進(jìn)一步加大，減少了 TiB2顆粒聚合的趨勢(shì)，控制了 TiB2顆粒團(tuán)平均名義直 徑。此外，在其他實(shí)施例中，上述三個(gè)線圈也可以不是同時(shí)通電工作的，該三個(gè)線圈可以單 個(gè)輪流通電工作或兩兩輪流通電工作。以上所述實(shí)施例僅表達(dá)了本發(fā)明的幾種實(shí)施方式，其描述較為具體和詳細(xì)，但并 不能因此而理解為對(duì)本發(fā)明專利范圍的限制。應(yīng)當(dāng)指出的是，對(duì)于本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員 來說，在不脫離本發(fā)明構(gòu)思的前提下，還可以做出若干變形和改進(jìn)，這些都屬于本發(fā)明的保 護(hù)范圍。因此，本發(fā)明專利的保護(hù)范圍應(yīng)以所附權(quán)利要求為準(zhǔn)。
權(quán)利要求
一種控制TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑的鋁鈦硼合金制備方法，其特征在于，包括如下步驟A)加熱盛放于所述感應(yīng)電爐中的液態(tài)鋁，使所述感應(yīng)電爐及所述液態(tài)鋁在設(shè)定溫度保持第一設(shè)定時(shí)間；B)加入合金材料，包括氟鈦酸鉀和氟硼酸鉀；C)所述感應(yīng)電爐的線圈保持其流過電流，作用于所述感應(yīng)電爐內(nèi)部的液態(tài)合金，并使其在所述設(shè)定溫度上維持第二設(shè)定時(shí)間。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的控制TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑的鋁鈦硼合金制備方法，其特 征在于，所述步驟A)中的設(shè)定溫度包括790-850°C ；所述第一設(shè)定時(shí)間包括3-8分鐘。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的控制TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑的鋁鈦硼合金制備方法，其特 征在于，所述鋁、氟鈦酸鉀、氟硼酸鉀的重量比為1000 250 125。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的控制TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑的鋁鈦硼合金制備方法，其特 征在于，所述步驟C)中所述第二設(shè)定時(shí)間為40-90分鐘。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的控制TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑的鋁鈦硼合金制備方法，其特 征在于，所述氟鈦酸鉀和氟硼酸鉀為粉狀。
6.根據(jù)權(quán)利要求1-4任意一項(xiàng)所述的控制TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑的鋁鈦硼合金制 備方法，其特征在于，所述感應(yīng)電爐包括多個(gè)線圈，所述步驟C)中進(jìn)一步包括在所述每個(gè) 線圈上分別施加產(chǎn)生不同電磁場(chǎng)的、不同頻率的電流。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的控制TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑的鋁鈦硼合金制備方法，其特 征在于，所述線圈包括流過第一頻率電流的第一線圈、流過第二頻率電流的第二線圈和流 過第三頻率電流的第三線圈；所述第一頻率包括50Hz，所述第二頻率包括500-1200HZ，所 述第三頻率包括1500-2500Hz。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的控制TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑的鋁鈦硼合金制備方法，其特 征在于，所述第一線圈、第二線圈和第三線圈具有不同的直徑且分別以所述感應(yīng)爐爐體為 圓心同心設(shè)置并包圍所述感應(yīng)電爐爐體；所述第三線圈靠近所述爐體外表面，所述第一線 圈遠(yuǎn)離所述爐體外表面，所述第二線圈位于所述第一線圈和第三線圈之間；所述第一線圈 與所述爐體軸向外表面、第一線圈和第二線圈以及第二線圈和第三線圈之間在其水平截面 上保持一設(shè)定距離，所述設(shè)定距離包括5-15厘米。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的控制TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑的鋁鈦硼合金制備方法，其特 征在于，所述第一線圈、第二線圈和第三線圈按照設(shè)定方式同時(shí)流過其對(duì)應(yīng)頻率的電流或 兩兩或單獨(dú)流過其對(duì)應(yīng)的電流。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種控制TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑的鋁鈦硼合金制備方法，包括如下步驟加熱盛放于所述感應(yīng)電爐中的液態(tài)鋁，使所述感應(yīng)電爐及所述液態(tài)鋁在設(shè)定溫度保持第一設(shè)定時(shí)間；加入合金材料，包括氟鈦酸鉀和氟硼酸鉀；所述感應(yīng)電爐的線圈保持其流過電流，作用于所述感應(yīng)電爐內(nèi)部的液態(tài)合金，并使其在所述設(shè)定溫度上維持第二設(shè)定時(shí)間。實(shí)施本發(fā)明的控制TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑的鋁鈦硼合金制備方法，具有以下有益效果在上述爐體內(nèi)部有多個(gè)交變磁場(chǎng)疊加，使得上述爐體內(nèi)部各部分均受到磁場(chǎng)力的作用，使得TiB2顆粒團(tuán)平均名義直徑更為細(xì)小，進(jìn)而提高鋁鈦硼合金對(duì)鋁或鋁合金的晶粒細(xì)化能力。
文檔編號(hào)C22C1/02GK101838751SQ20101011016
公開日2010年9月22日 申請(qǐng)日期2010年2月5日 優(yōu)先權(quán)日2010年2月5日
發(fā)明者劉超文, 張新明, 李建國(guó), 李賽毅, 陳學(xué)敏 申請(qǐng)人:新星化工冶金材料(深圳)有限公司