專利名稱：：高爐小中修后能快速達(dá)產(chǎn)的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及高爐小中修后能快速達(dá)產(chǎn)的方法，屬于高爐冶煉
技術(shù)領(lǐng)域：
。
背景技術(shù)：
：高爐從點(diǎn)火投產(chǎn)開始，經(jīng)過(guò)一定時(shí)間后，由于自身惡劣的生產(chǎn)、工作環(huán)境，高爐會(huì)出現(xiàn)不同程度的損壞，如爐喉鋼磚上翹嚴(yán)重，上部爐身磚襯跨塌、侵蝕嚴(yán)重。其結(jié)果造成操作爐型不規(guī)則，爐內(nèi)煤氣流分布紊亂，管道、滑料、懸料頻繁，嚴(yán)重影響高爐穩(wěn)定順行，給高爐操作帶來(lái)極大的困難，因此需要進(jìn)行維修。通常根據(jù)維修的規(guī)模和工作量以及對(duì)生產(chǎn)的影響程度，高爐維修主要分為小中修和大修，它們都需要休風(fēng)停產(chǎn)，因此必然會(huì)對(duì)生產(chǎn)帶來(lái)較大影響。大修、中修周期時(shí)間通常5-10年，根據(jù)高爐爐墻、爐缸破損情況確定，一次大修需要停產(chǎn)30-40天左右。由于小中修相對(duì)大修頻繁一些，因此對(duì)小中修的研究在實(shí)際生產(chǎn)中更迫切些。小中修的工作主要包括更換爐喉鋼磚，更換鐵口方向的部分冷卻壁，爐身上部砌磚，深度噴涂等一系列生產(chǎn)。如何在小中修中最低成本的維護(hù)高爐，使生產(chǎn)快速恢復(fù)，使停產(chǎn)帶來(lái)的損失降到最低，是本領(lǐng)域技術(shù)人員一直在研究的問(wèn)題，因?yàn)樾蒿L(fēng)停產(chǎn)的時(shí)間越長(zhǎng)，對(duì)企業(yè)帶來(lái)的損失就越大，而這種損失通常以數(shù)十萬(wàn)元計(jì)。
發(fā)明內(nèi)容針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)存在的上述不足，本發(fā)明的目的是提供一種高爐小中修后能快速達(dá)產(chǎn)的方法。本發(fā)明的技術(shù)方案是這樣實(shí)現(xiàn)的高爐小中修后能快速達(dá)產(chǎn)的方法，本方法要經(jīng)過(guò)停爐、小中修和開爐三大階段，開爐步驟依次為清理爐缸、高爐烘爐、開爐配料、開爐送風(fēng)、噴吹鐵口和開爐及達(dá)產(chǎn)期間的制度調(diào)整。其中停爐前爐況進(jìn)行如下調(diào)整停爐前四天開始配加螢石0.09-0.15噸/批，錳礦0.8-0.9噸/批，維持出爐[Mn]在0.9-1.05%，洗爐期間[Si]控制在0.50%-0.65%；停爐前一天焦比提高到625士20kg/t，礦批25.6士2噸/批；預(yù)休風(fēng)前料面上再加25士1噸停爐蓋面焦，預(yù)休風(fēng)前所加蓋面焦之前的10批料焦比為900士20kg/t；停爐前一天出爐[Si]0.85%-1.00%，爐渣二元堿度按1.05-1.10控制。同時(shí)，停爐前四小時(shí)進(jìn)行降料面操作，通過(guò)下料降低爐頂溫度，使?fàn)t頂溫度控制在3500C以下，使休風(fēng)后料面料線控制在8-9米，預(yù)休風(fēng)前上料系統(tǒng)和裝料系統(tǒng)全部騰空。其中，清理爐缸需要清理干凈覆蓋料，清除水渣；在爐缸四周清理出1.2士0.1米寬和1.2士0.1米深的空間，兩個(gè)鐵口方向清到鐵口為止，鐵口與爐內(nèi)用氧氣燒開連通。高爐烘爐采用熱風(fēng)烘爐，風(fēng)溫不大于40(TC，烘爐時(shí)間大于36小時(shí)。具體制度為高爐烘爐時(shí)先按25°C/小時(shí)的速率升溫到150°C，在150°C條件下保溫10小時(shí)，再按20°C/小時(shí)的速率升溫到400°C，在400°C條件下保溫12小時(shí)。其中，開爐送風(fēng)時(shí)開爐風(fēng)量800-1000m7min，風(fēng)壓為200士lOkpa。其中，開爐及達(dá)產(chǎn)期間的制度調(diào)整包括熱制度調(diào)整、送風(fēng)制度調(diào)整、裝料制度調(diào)整和造渣制度調(diào)節(jié)，通過(guò)熱制度的調(diào)整，使負(fù)荷增至2.83士0.lt/t，使[Si]%降到0.40%-0.60%。本發(fā)明通過(guò)制定科學(xué)的開爐方案和充分的準(zhǔn)備，采用合理的送風(fēng)和裝料制度，及時(shí)排放渣鐵，實(shí)現(xiàn)高爐順利開爐、快速達(dá)產(chǎn)的目的，達(dá)產(chǎn)進(jìn)度達(dá)到了令人滿意的一周。本發(fā)明整個(gè)生產(chǎn)過(guò)程安全、有序、科學(xué)、高效，高爐利用系數(shù)5天可達(dá)2.253t/m3.d，并在整個(gè)開爐達(dá)產(chǎn)期間，渣鐵流動(dòng)性良好，鐵水質(zhì)量合格、非計(jì)劃休風(fēng)少，極大地節(jié)約了人力、物力，取得了良好的效果和經(jīng)濟(jì)效益。圖1-本方法中高爐烘爐曲線圖。具體實(shí)施例方式本發(fā)明高爐小中修后能快速達(dá)產(chǎn)的方法要經(jīng)過(guò)停爐、小中修和開爐三大階段。其中停爐前爐況進(jìn)行如下調(diào)整停爐前四天開始配加螢石(主要成分為氟化鈣CaF2)0.09-0.15噸/批，錳礦0.8-0.9噸/批，維持出爐[Mn]%在0.9-1.05%，洗爐期間[Si]%控制在0.50%-0.65%；停爐前一天焦比提高到625士20kg/t，礦批25.6士2噸/批；預(yù)休風(fēng)前料面上再加25士1噸停爐蓋面焦，預(yù)休風(fēng)前所加蓋面焦之前的10批料焦比為900士20kg/t；停爐前一天出爐[Si]%為0.85%-1.00%，爐渣二元堿度按1.05-1.10控制。同時(shí)，停爐前四小時(shí)進(jìn)行降料面操作，通過(guò)下料降低爐頂溫度，使?fàn)t頂溫度控制在3500C以下，使休風(fēng)后料面料線控制在8-9米，預(yù)休風(fēng)前上料系統(tǒng)和裝料系統(tǒng)全部騰空。其中，開爐步驟依次為清理爐缸、高爐烘爐、開爐配料、開爐送風(fēng)、噴吹鐵口和開爐及達(dá)產(chǎn)期間的制度調(diào)整。其中，清理爐缸需要清理干凈覆蓋料，清除水渣；在爐缸四周清理出1.2士0.1米寬和1.2士0.1米深的空間，兩個(gè)鐵口方向清到鐵口為止，鐵口與爐內(nèi)用氧氣燒開連通。而高爐烘爐采用熱風(fēng)烘爐，風(fēng)口風(fēng)溫不大于400°C，烘爐時(shí)間大于36小時(shí)。具體制度為高爐烘爐時(shí)先按25°C/小時(shí)的速率升溫到150°C，在150°C條件下保溫10小時(shí)，再按200C/小時(shí)的速率升溫到400°C，在400°C條件下保溫12小時(shí)。其中，開爐送風(fēng)時(shí)開爐風(fēng)量800-1000m7min，風(fēng)壓為200士lOkpa。其中，開爐及達(dá)產(chǎn)期間的制度調(diào)整包括熱制度調(diào)整、送風(fēng)制度調(diào)整、裝料制度調(diào)整和造渣制度調(diào)節(jié)，通過(guò)熱制度的調(diào)整，使焦比增至2.83士0.lt/t,使Si%降到0.40%-0.60%。以下結(jié)合一個(gè)具體的小中修實(shí)施例來(lái)對(duì)本方法進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明?，F(xiàn)狀某高爐于2002年1月28日點(diǎn)火投產(chǎn)，2005年12月11日第一塊冷卻壁損壞，到2008年9月21日總共燒壞9塊冷卻壁。小中修前爐喉鋼磚渣裂、上翹嚴(yán)重，上部爐身磚襯跨塌、侵蝕嚴(yán)重，造成操作爐型不規(guī)則，爐內(nèi)煤氣流分布紊亂，管道、滑料、懸料頻繁，嚴(yán)重影響高爐穩(wěn)定順行，導(dǎo)致高爐燃料比較高，給高爐操作帶來(lái)極大的困難。為了最低成本的維護(hù)高爐，恢復(fù)生產(chǎn)，本次小中修對(duì)破損及磨損嚴(yán)重的冷卻壁總共更換了42塊，爐身上部11弦冷卻壁以上至鋼磚下沿的磚襯全部重新砌筑，更換全部鋼磚，風(fēng)口中心線以上至11弦冷卻壁進(jìn)行了噴涂。2008年12月14號(hào)5:40，高爐停風(fēng)后開始檢修，2009年1月9日18:16分開始送風(fēng)，共計(jì)20多天，由于各方面準(zhǔn)備充分，開爐過(guò)程順禾IJ，一周達(dá)產(chǎn)。做到了安全、有序、科學(xué)、高效、高爐利用系數(shù)5天達(dá)2.253t/m3.d(開爐期間的主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)見表1)，并在整個(gè)開爐達(dá)產(chǎn)期間，渣鐵流動(dòng)性良好，鐵水質(zhì)量合格、非計(jì)劃休風(fēng)少，極大地節(jié)約了人力、物力，取得了良好的效果。表1開爐達(dá)產(chǎn)期間主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)<table>tableseeoriginaldocumentpage5</column></row><table>.具體操作如下一、停爐1.1停爐前爐況調(diào)整(1)焦炭負(fù)荷的調(diào)整。從12月5日開始，取消V-Ti球團(tuán)礦；12月10日開始適當(dāng)發(fā)展邊緣氣流，并適當(dāng)減輕焦碳負(fù)荷，既有利于保全風(fēng)作業(yè)，盡可能的穩(wěn)定爐況順行，又能在停爐前置換爐缸焦柱；保證爐缸工作活躍，又利于出盡渣鐵。停爐前一天再次減輕焦碳負(fù)荷，焦比提高到625kg/t，礦批25.6噸/批。14號(hào)夜班在加蓋面焦前的10批料焦比為900kg/t，預(yù)休風(fēng)前料面上再加了25噸蓋面焦。(2)日常操作方針調(diào)整。停爐前一周開始適當(dāng)提高爐溫，前一天出爐[Si]0.85%-1.00%，爐渣二元堿度按1.05-1.10控制。(3)配加螢石、錳礦。為沖刷爐墻粘結(jié)物，從12月10日夜班開始，配加螢石0.1噸/批，錳礦0.8-0.9噸/批，維持出爐[Mn]在1.0%左右；洗爐期間[Si]控制在0.50%-0.65%o通過(guò)上述一系列對(duì)爐況的調(diào)整，到預(yù)休風(fēng)時(shí)爐況穩(wěn)定運(yùn)行。1.2降料面操作12月14日夜班02:00開始預(yù)降料面，爐頂溫度高時(shí)，通過(guò)下料降低頂溫，控制頂溫<350C,休風(fēng)后看斜面，料線在8-9米。在最后一爐鐵打開時(shí)，開始累計(jì)加入25噸停爐蓋面焦，同時(shí)保證鐵口大噴。預(yù)降料面時(shí)，采取了控制下料，頂溫高時(shí)布正常料，以控制爐頂溫度。同時(shí)，預(yù)休風(fēng)前上料系統(tǒng)和裝料系統(tǒng)全部騰空。(1)降料面具體操作二次降料面2130送風(fēng)，送風(fēng)后爐況穩(wěn)定順行較好，入爐風(fēng)量1732m7min，20分鐘以后逐漸加至2000-2100m7min，但連續(xù)出現(xiàn)爐頂壓力暴增現(xiàn)象，爐料被吹穿，有管道產(chǎn)生。后把風(fēng)量控制在1900m7min，風(fēng)壓控制在100_120kPa左右。在整個(gè)降料面過(guò)程中，未出現(xiàn)任何冷卻設(shè)備燒壞的情況；降料面期間從熱風(fēng)壓力趨勢(shì)圖上觀察，未出現(xiàn)爆震；整個(gè)過(guò)程放兩爐鐵，共計(jì)200多噸；至4:00部分風(fēng)口已吹空，到5:00所有風(fēng)口吹空，休風(fēng)停爐。(2)爐頂打水量及N2的控制為了保證安全和快速停爐，爐頂?shù)臏囟瓤刂浦陵P(guān)重要。本次停爐采用專業(yè)旋轉(zhuǎn)噴水頭打水，霧化效果特別好，控制爐頂溫度效果明顯。打水量的控制主要依據(jù)爐頂四點(diǎn)溫度的變化，加以調(diào)整。整個(gè)過(guò)程中爐頂溫度不得大于450°C，每當(dāng)升到400°C時(shí)，打開高壓泵霧化水，當(dāng)溫度降到200°C時(shí)停止打水，打水要求均勻，控制煤氣中H2<10%，最大不大于15%，O2%不大于2%，整個(gè)過(guò)程水壓6.5公斤，水量基本穩(wěn)定在60-80t/h，共打水472.6噸。同時(shí)，空料線到爐身中下部時(shí)，開大爐身下部N2流量，以防止?fàn)t內(nèi)O2濃度增大，發(fā)生爆震，整個(gè)停爐過(guò)程用了7小時(shí)30分鐘。二、小中修(具體操作和現(xiàn)有技術(shù)一致)2.1更換爐喉鋼磚從小中修停爐時(shí)鋼磚的破損情況可以看出，鋼磚的破損主要表現(xiàn)在鋼磚下部炸裂變形嚴(yán)重，鋼磚下部上翹嚴(yán)重，通過(guò)測(cè)試，鋼磚下部上翹最嚴(yán)重的部位上翹400mm左右，平均上翹300mm左右。2006年3月開始對(duì)爐身上部進(jìn)行噴涂，到2008年12月看出，鋼磚上翹變形的情況基本上沒(méi)有發(fā)展，爐身上部噴涂對(duì)鋼磚起到了較好的保護(hù)作用，有效地抑制了鋼磚的上翹變形，但鋼磚的炸裂情況有所發(fā)展。此次小中修對(duì)鋼磚進(jìn)行了全部更換，以規(guī)范爐喉布料，使?fàn)t身上部煤氣流合理分布。2.2砌筑爐身上部磚襯5號(hào)高爐本屆爐齡設(shè)計(jì)爐襯為三層磚，總共厚度為690mm，小中修停爐后發(fā)現(xiàn)，11弦冷卻壁以上還有部分磚襯，風(fēng)口中心線以上至11弦冷卻壁未見磚襯，冷卻壁原有的鑲磚全部被侵蝕完，整個(gè)爐內(nèi)未見冷卻壁鑲磚。爐身上部的磚襯由于每隔半年進(jìn)行了遙控噴涂，上部還殘留了部分磚襯，下兩層支梁式水箱處的磚襯侵蝕較嚴(yán)重，支梁式水箱露出O-IOOmm左右，磚襯侵蝕厚度400mm左右。所以此次小中修對(duì)爐身上部11弦冷卻壁以上至鋼磚下沿的磚襯全部重新進(jìn)行了砌筑，保證上部爐型的規(guī)則，以形成合理的操作爐型。2.3更換破損的冷卻壁小中修停爐前冷卻壁共破損了9±夬，其中5弦1塊，6弦4塊，7弦1塊，8弦3塊，均勻布在鐵口方向。破損冷卻壁均安裝了銅冷卻棒，停爐時(shí)發(fā)現(xiàn)這些破損的冷卻壁中5、6弦的冷卻壁還有部分殘余，7、8弦的冷卻壁均沒(méi)有殘余，冷卻棒周圍也沒(méi)有渣皮。從其余未燒壞的冷卻壁來(lái)看，5、6弦冷卻壁的頭部及7、8弦的冷卻壁下方磨損嚴(yán)重，7、8、9弦冷卻壁下方上翹，部分冷卻壁下方螺栓被拉斷。中修停爐時(shí)5、6弦冷卻壁共損壞5塊，分別是5弦36號(hào)，6弦1、3、4、36號(hào)。中修停爐時(shí)7、8弦冷卻壁總共損壞4塊，分別是7弦35號(hào)，8弦5、7、36號(hào)；9弦5號(hào)損壞嚴(yán)重。5、6弦冷卻壁侵蝕相對(duì)嚴(yán)重，特別是5弦冷卻壁上部由360mm侵蝕到IOOmm左右，再侵蝕冷卻壁水管將露出并燒壞，但由于5、6弦有渣皮保護(hù)，雖然冷卻壁侵蝕嚴(yán)重，但相對(duì)破損較少；7、8、9弦冷卻壁的破損主要表現(xiàn)在下方侵蝕嚴(yán)重。2.4爐內(nèi)噴涂本次小中修停爐后觀察，爐身中下部磚襯全部磨損，部分冷卻壁厚度都被磨損、侵蝕了一半以上。停爐后除鐵口上方遺留了一大塊渣皮，其余爐墻渣皮基本全部脫落。上部砌磚以后，高爐內(nèi)徑過(guò)度出現(xiàn)不平滑曲線，呈現(xiàn)上部小，從支梁式以下大的格局。這將嚴(yán)重影響高爐操作爐型的形成，將造成煤氣流分布上下不和，分布混亂，影響高爐順行。為了避免此類情況發(fā)生，采取從風(fēng)口往上至支梁式水箱進(jìn)行噴涂造襯，緩解內(nèi)型過(guò)度不平滑的問(wèn)題，同時(shí)，也能起到對(duì)中下部冷卻壁保護(hù)的作用。三、開爐(開爐步驟一致，具體參數(shù)、工藝有創(chuàng)新)3.1清理爐缸為保證開爐后爐缸盡快活躍，有良好的透液、氣性，烘爐之前清理干凈覆蓋料，將水渣盡量清除，在爐缸四周清理出1.2米深，1.2米寬的空間，兩個(gè)鐵口方向清到鐵口為止，要求鐵口與爐內(nèi)連通，可用氧氣燒通，在爐內(nèi)燒通的鐵口上面加500公斤工業(yè)鹽，以促進(jìn)鐵口周圍燃燒，以提高溫度。3.2高爐烘爐高爐采用熱風(fēng)烘爐，計(jì)劃烘爐時(shí)間36小時(shí)。烘爐目的是緩慢驅(qū)趕高爐上部磚襯砌體以及噴涂料內(nèi)的結(jié)晶水、物理水，使耐火材料砌體均勻、緩慢而又充分膨脹，避免水分突然大量蒸發(fā)，產(chǎn)生爆裂和裂縫導(dǎo)致耐火材料砌體損壞，避免在耐火材料氣體內(nèi)產(chǎn)生熱應(yīng)力集中或晶格轉(zhuǎn)變導(dǎo)致氣體損壞，在一定程度上消除冷卻設(shè)備的內(nèi)應(yīng)力，提高噴涂料的強(qiáng)度，延長(zhǎng)噴涂料的壽命。整個(gè)過(guò)程嚴(yán)格按照烘爐曲線進(jìn)行，見圖1。3.3開爐配料本次小中修開爐全爐焦比3.2t/t，正常料焦比0.9t/t。爐渣堿度全爐爐渣堿度0.7，空料堿度為0.65，正常料爐渣堿度為1.1。正料使用15%澳塊礦，自產(chǎn)球團(tuán)20%，燒結(jié)礦65%，錳礦300kg/批，石灰石，白云石造渣；正常料后用燒結(jié)礦和自產(chǎn)球調(diào)整堿度，焦比0.9t/tfe。3.4開爐送風(fēng)開爐送風(fēng)風(fēng)口4個(gè)，出鐵口上方4個(gè)風(fēng)口全開，總面積0.0491m2。具體風(fēng)口分別為1#、2#、17#、18#，開爐風(fēng)量800-100011171^11，風(fēng)壓為200kpa。堵14個(gè)風(fēng)口，堵風(fēng)口用炮泥摻磚粉堵嚴(yán)，保證不得自動(dòng)吹穿。點(diǎn)火溫度850C。在開爐過(guò)程中根據(jù)爐況順行、質(zhì)量、設(shè)備運(yùn)行狀況增減風(fēng)量，基本上每次加風(fēng)3060m7min，以促進(jìn)快速達(dá)產(chǎn)。3.5噴吹鐵口小中修高爐開爐，噴吹鐵口是關(guān)鍵。冷凍的爐缸需要通過(guò)熱風(fēng)把熱量帶到爐底，盡快加熱爐缸。操作中保證山邊鐵口噴吹見渣，噴吹要通暢，堵塞時(shí)及時(shí)組織人員捅或用氧氣；BsJyCi。3.6開爐及達(dá)產(chǎn)期間的制度調(diào)整為了促使高爐能迅速達(dá)產(chǎn)，在開爐達(dá)產(chǎn)期間，各工藝制度根據(jù)具體情況及時(shí)調(diào)整，有利于穩(wěn)定爐況。(1)熱制度的調(diào)整開爐前期盡快降低爐溫，有利于爐況發(fā)展，尤其是重鋼這樣的低釩鈦礦冶煉，高爐溫不利于渣鐵分離，同時(shí)給爐前工作帶來(lái)極大難度。從9日到14日爐溫開始顯高，先后把負(fù)荷從1.66t/t增至2.83t/t從表1中可看出；通過(guò)迅速增加焦炭負(fù)荷，于14日[Si]%降到0.53，相繼[Si]穩(wěn)在0.40%-0.60%，爐缸的工作狀態(tài)大大改善，對(duì)高爐前期順行和快速達(dá)產(chǎn)起到一定作用。(2)送風(fēng)制度的調(diào)整開爐前期爐溫較高，爐況顯蹩，風(fēng)量提高速度較緩，同時(shí)謹(jǐn)慎開風(fēng)口(見表1)穩(wěn)定爐況，確保順行。9-13日爐溫高，順行欠佳，先后出現(xiàn)4次懸料，風(fēng)溫一直用不上來(lái)。11日1:00開出加濕3000Kg/h，到13日開最高增加到4000Kg/h以利順行，逐漸用起風(fēng)溫；風(fēng)口逐個(gè)打開，保證足夠的鼓風(fēng)動(dòng)能，并適當(dāng)提高爐頂壓力，促使形成穩(wěn)定的煤氣流。(3)裝料制度的調(diào)整開爐初期規(guī)定裝料α礦=28°，α焦=26°，后逐步改為α礦=29°，α焦=27°,11日開始矩陣布料為0443123C3322112345。隨著礦批的增大，外環(huán)角度也逐步增大到α礦=37.5°，α焦=38°，促進(jìn)了煤氣流的穩(wěn)定和合理分布。(4)造渣制度的調(diào)節(jié)根據(jù)渣鐵流動(dòng)性，逐步減少、取消石灰石配比，適當(dāng)降低堿度；同時(shí)在開爐期間適當(dāng)加入錳礦，白云石以增加渣鐵流動(dòng)性，渣鐵分離效果好，有利于爐況順行，促進(jìn)開爐進(jìn)程。本次高爐開爐五天達(dá)產(chǎn)，是所屬企業(yè)歷次開爐中最成功的一次之一，尤其是中修開爐，在爐缸處于凍結(jié)的情況下，能迅速恢復(fù)爐況，達(dá)產(chǎn)是歷史上少有的。開爐期間設(shè)備問(wèn)題少，為高爐開爐工作奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。其中可取用的涉及技術(shù)層面的經(jīng)驗(yàn)有(1)選擇合適的開爐方式、開爐料及開爐參數(shù)是開爐順利的保證，同時(shí)盡快加風(fēng)、提負(fù)荷、降低焦比，快速捅風(fēng)口，為快速達(dá)產(chǎn)創(chuàng)造條件。尤其是烘爐前清理爐缸尤為重要，鐵口必須與爐內(nèi)連通，才能快速加熱爐缸，恢復(fù)生產(chǎn)。(2)此次開爐，逐步減少、取消石灰石配比，適當(dāng)降低堿度；同時(shí)在開爐期間適當(dāng)加入錳礦，白云石以增加渣鐵流動(dòng)性，渣鐵分離效果好，有利于爐況順行，加速爐況恢復(fù)。權(quán)利要求高爐小中修后能快速達(dá)產(chǎn)的方法，本方法要經(jīng)過(guò)停爐、小中修和開爐三大階段，開爐步驟依次為清理爐缸、高爐烘爐、開爐配料、開爐送風(fēng)、噴吹鐵口和開爐及達(dá)產(chǎn)期間的制度調(diào)整；其特征在于停爐前爐況進(jìn)行如下調(diào)整停爐前四天開始配加螢石0.09-0.15噸/批，錳礦0.8-0.9噸/批，維持出爐Mn％在0.9-1.05％，洗爐期間Si％控制在0.50％-0.65％；停爐前一天焦比提高到625±20kg/t，礦批25.6±2噸/批；預(yù)休風(fēng)前料面上再加25±1噸停爐蓋面焦，預(yù)休風(fēng)前所加蓋面焦之前的10批料焦比為900±20kg/t；停爐前一天出爐Si％為0.85％-1.00％，爐渣二元堿度按1.05-1.10控制。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的高爐小中修后能快速達(dá)產(chǎn)的方法，其特征在于停爐前四小時(shí)進(jìn)行降料面操作，通過(guò)下料降低爐頂溫度，使?fàn)t頂溫度控制在350°C以下，使休風(fēng)后料面料線控制在8-9米，預(yù)休風(fēng)前上料系統(tǒng)和裝料系統(tǒng)全部騰空。3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的高爐小中修后能快速達(dá)產(chǎn)的方法，其特征在于清理爐缸需要清理干凈覆蓋料，清除水渣；在爐缸四周清理出1.2士0.1米寬和1.2士0.1米深的空間，兩個(gè)鐵口方向清到鐵口為止，鐵口與爐內(nèi)用氧氣燒開連通。4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的高爐小中修后能快速達(dá)產(chǎn)的方法，其特征在于高爐烘爐采用熱風(fēng)烘爐，風(fēng)口風(fēng)溫不大于40(TC，烘爐時(shí)間大于36小時(shí)。5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的高爐小中修后能快速達(dá)產(chǎn)的方法，其特征在于高爐烘爐時(shí)先按25°C/小時(shí)的速率升溫到150°C，在150°C條件下保溫10小時(shí)，再按20°C/小時(shí)的速率升溫到400°C，在400°C條件下保溫12小時(shí)。6.根據(jù)權(quán)利要求3所述的高爐小中修后能快速達(dá)產(chǎn)的方法，其特征在于開爐送風(fēng)時(shí)開爐風(fēng)量800-1000m7min，風(fēng)壓為200士lOkpa。7.根據(jù)權(quán)利要求3所述的高爐小中修后能快速達(dá)產(chǎn)的方法，其特征在于開爐及達(dá)產(chǎn)期間的制度調(diào)整包括熱制度調(diào)整、送風(fēng)制度調(diào)整、裝料制度調(diào)整和造渣制度調(diào)節(jié)，通過(guò)熱制度的調(diào)整，使焦比增至2.83士0.lt/t，使降到0.40%-0.60%。全文摘要本發(fā)明涉及高爐小中修后能快速達(dá)產(chǎn)的方法，主要包括停爐前爐況的調(diào)整，開爐過(guò)程相關(guān)工藝參數(shù)的選擇等。本發(fā)明通過(guò)制定科學(xué)的開爐方案和充分的準(zhǔn)備，采用合理的送風(fēng)和裝料制度，及時(shí)排放渣鐵，實(shí)現(xiàn)高爐順利開爐、快速達(dá)產(chǎn)的目的，達(dá)產(chǎn)進(jìn)度達(dá)到了令人滿意的一周。本發(fā)明整個(gè)生產(chǎn)過(guò)程安全、有序、科學(xué)、高效，高爐利用系數(shù)5天可達(dá)2.253t/m3.d，并在整個(gè)開爐達(dá)產(chǎn)期間，渣鐵流動(dòng)性良好，鐵水質(zhì)量合格、非計(jì)劃休風(fēng)少，極大地節(jié)約了人力、物力，取得了良好的效果和經(jīng)濟(jì)效益。文檔編號(hào)C21B7/00GK101818221SQ20101015696公開日2010年9月1日申請(qǐng)日期2010年4月27日優(yōu)先權(quán)日2010年4月27日發(fā)明者尹衛(wèi)國(guó),王永貴,趙仕清,雷有高,魏功亮申請(qǐng)人:重慶鋼鐵(集團(tuán))有限責(zé)任公司