專利名稱：硅鎮(zhèn)靜鋼線材和彈簧的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及耐疲勞特性優(yōu)異的硅鎮(zhèn)靜鋼線材和由此鋼線材得到的彈簧，例如作為 高強(qiáng)度彈簧(閥彈簧、離合器彈簧)等時(shí)能夠發(fā)揮出高的耐疲勞特性，作為要求有如此特性 的汽車用發(fā)動(dòng)機(jī)的閥彈簧和離合器彈簧、制動(dòng)器彈簧、此外還有懸架彈簧和鋼絲簾線等的 原材有用。
背景技術(shù)：
最近，隨著汽車的輕量化和高輸出功率化的要求提高，即使在發(fā)動(dòng)機(jī)和懸架等所 使用的閥彈簧和懸架彈簧等中也定向?yàn)楦邞?yīng)力設(shè)計(jì)。因此在這些彈簧中，為了對(duì)應(yīng)負(fù)荷應(yīng) 力的增大，而強(qiáng)烈期望其耐疲勞性和抗彈減性優(yōu)異。特別是對(duì)于閥彈簧的疲勞強(qiáng)度增大的 要求非常強(qiáng)烈，即使在現(xiàn)有的鋼中被認(rèn)為疲勞強(qiáng)度優(yōu)異的SWOSC-V(JIS G 3566)也難以對(duì)應(yīng)。
要求有高的疲勞強(qiáng)度的彈簧用線材，需要極力降低存在于線材中而成為折損起點(diǎn) 的非金屬夾雜物。從這一觀點(diǎn)出發(fā)，作為被用于如上述用途的鋼材，一般采用將上述非金屬 夾雜物的存在極力降低的高純凈鋼。另外，隨著原材的高強(qiáng)度化被實(shí)現(xiàn)，非金屬夾雜物引起 的斷線、疲勞折損的危險(xiǎn)性提高，因此成為其主要原因的非金屬夾雜物的降低、小型化的要 求更加嚴(yán)格。
另外，要求高疲勞強(qiáng)度的彈簧用線材，需要極力降低存在于線材中的硬質(zhì)的非金 屬夾雜物。從這一觀點(diǎn)出發(fā)，作為用于如上用途的鋼材，一般采用將上述非金屬夾雜物的存 在極力降低的高純凈鋼。另外，隨著原材的高強(qiáng)度化被實(shí)現(xiàn)，非金屬夾雜物引起的斷線、疲 勞折損的危險(xiǎn)性提高，因此成為其主要原因的非金屬夾雜物的降低、小型化的要求更加嚴(yán) 格。
作為用于使夾雜物無害化(針對(duì)疲勞)的技術(shù)，公開有控制夾雜物組成的技術(shù)。例 如在非專利文獻(xiàn)1中公開，閥彈簧用鋼，若將夾雜物控制為熔點(diǎn)比1400 1500°C左右更低 的CaO-Al2O3-SiO3三成分系夾雜物，則其不會(huì)成為所謂疲勞破壞的起點(diǎn)，耐疲勞特性提高。
另外在專利文獻(xiàn)1中還公開，在軋制鋼材的L截面，長(zhǎng)⑴與寬(d)的比Ι/d彡5 的非金屬夾雜物的平均組成，含有SiA :20 60%、Mn0 :10 80%，或CaO :50%以下、MgO 15%以下的一種或兩種，由此能夠得到冷加工性和耐疲勞特性優(yōu)異的純凈鋼。
在專利文獻(xiàn)2中公開，在軋制鋼板的L截面中，長(zhǎng)⑴與寬(d)的比Ι/d彡5的非 金屬夾雜物的平均組成由SiR :35 75%、A1203 :30%以下、CaO :50%以下、MgO :25%以下 構(gòu)成，由此能夠得到冷加工性和耐疲勞特性優(yōu)異的純凈鋼。
在專利文獻(xiàn)3中公開，含有夾雜物中的SW2 25 75%、Al2O3 :35%以下、CaO 50%以下、MgO :40%以下的一種或兩種，MnO控制在60%以下，則疲勞強(qiáng)度提高。
在專利文獻(xiàn)4中公開，將夾雜物之中熔點(diǎn)最高的夾雜物的熔點(diǎn)控制在1500°C以 下，疲勞強(qiáng)度提高。
另外使用了特殊成分的技術(shù)有，專利文獻(xiàn)5對(duì)Li2O組成的夾雜物控制和使專利文 獻(xiàn)6的鋼材中含有Ba、Sr、Ca、Mg。
另外，從實(shí)現(xiàn)鋼材中的硬質(zhì)的非金屬夾雜物的降低、小型化這樣的觀點(diǎn)出發(fā)，至今 為止也提出有各種各樣的技術(shù)。例如在非專利文獻(xiàn)1中記載，將夾雜物保持為玻璃(玻璃 質(zhì))，軋制時(shí)使夾雜物微細(xì)化，和作為CaO-Al2O3-SiA系的成分以玻璃質(zhì)在穩(wěn)定的組成中存 在夾雜物。另外還提出，為了促進(jìn)玻璃部分的變形，有效的是降低夾雜物的熔點(diǎn)(例如專利 文獻(xiàn)4)。
另外在專利文獻(xiàn)3中公開，通過邊將Ca、Mg、(La+Ce)的量控制在適當(dāng)?shù)姆秶?，邊適 當(dāng)調(diào)整鋼材的化學(xué)成分組成，且使鋼中的非金屬夾雜物的平均的組成的構(gòu)成比(Si02、MnO, Al203、Mg0及CaO的構(gòu)成比)在適當(dāng)?shù)姆秶?，由此能夠得到耐疲勞特性?yōu)異的彈簧鋼。
另一方面，在專利文獻(xiàn)6中提出一種發(fā)揮出優(yōu)異的“抗彈減性( & >9特性)”的 高強(qiáng)度彈簧用線材，其控制C、Si、Mn、Cr等基本成分，并且在0. 0005 0. 005%的范圍內(nèi)含 有Ca、Mg、Ba、Sr之中的1種以上，且使非金屬夾雜物的大小在20 μ m以下等。
至今為止提出的各種現(xiàn)有技術(shù)，均是以著眼于將夾雜物組成控制在低熔點(diǎn)區(qū)域， 以實(shí)現(xiàn)微細(xì)化為中心。例如CaO-Al2O3-SiO2三成分系夾雜物，在一般已知的三元系相圖中， 雖然可知三成分在某一組成范圍存在低熔點(diǎn)區(qū)域，但在任何一種成分變高的組成中，熔點(diǎn) 變高會(huì)使鋼材的疲勞強(qiáng)度降低。這一傾向在MgO-Al2O3-SW2三成分系夾雜物的情況下也一 樣。
上述各種技術(shù)公開的是用于提高疲勞強(qiáng)度等特性的方向性。然而，在熱加工時(shí)的 加熱時(shí)間和溫度下，僅僅控制為例如非專利文獻(xiàn)1所示的這種組成，并不一定能夠維持完 全的玻璃狀態(tài)，而是生成結(jié)晶。另外，為了應(yīng)對(duì)近年來更進(jìn)一步的鋼疲勞強(qiáng)度化的需求，需 要更為促進(jìn)玻璃部的變形。
此外，隨著鋼的高強(qiáng)度化，鋼的成分高Si化，所處的傾向是，對(duì)現(xiàn)有已知的 CaO-Al2O3-SiO2系的目標(biāo)組成的精確控制的難度變高，例如如專利文獻(xiàn)8所示，不僅需要控 制總量，而且需要進(jìn)行控制溶存成分等這種高度的控制。
另外在上述專利文獻(xiàn)6中，雖然提及Ba、Sr、Ca、Mg等的利用，但只是著眼于其低 熔點(diǎn)化效果，另外不能活用各種成分的差異和復(fù)合化的效果，其結(jié)果是，只能成為不能實(shí)現(xiàn) 經(jīng)受得起現(xiàn)在的高要求的疲勞強(qiáng)度的技術(shù)。
還有，非金屬夾雜物之中，大量含有Al2O3時(shí)，難以得到低熔點(diǎn)夾雜物，因此用于得 到如此線材的鋼材，不會(huì)采用鋁鎮(zhèn)靜鋼，而是一般采用以Si進(jìn)行脫氧的所謂“硅鎮(zhèn)靜鋼”作 為原材的線材。
非專利文獻(xiàn)1:“第182、183回西山紀(jì)念技術(shù)講座”，(社)日本鐵鋼協(xié)會(huì)編，第 131 134頁(yè)
專利文獻(xiàn)1日本特開昭62-99436號(hào)公報(bào)
專利文獻(xiàn)2日本特開昭62-99437號(hào)公報(bào)
專利文獻(xiàn)3日本特開昭63-140068號(hào)公報(bào)
專利文獻(xiàn)4日本特開平5-320827號(hào)公報(bào)
專利文獻(xiàn)5日本特開2005-29888號(hào)公報(bào)
專利文獻(xiàn)6日本特開昭63-227748號(hào)公報(bào)
專利文獻(xiàn)7日本特開平5-320827號(hào)公報(bào)
專利文獻(xiàn)8日本特開平9-310145號(hào)公報(bào)
現(xiàn)有技術(shù)中記載的是，為了促進(jìn)熱軋時(shí)的夾雜物的變形，而對(duì)容易玻璃化的組成 進(jìn)行控制，和此外為了促進(jìn)變形而將夾雜物控制為低熔點(diǎn)組成。另外，作為具體的夾雜物組 成，公開有玻璃的穩(wěn)定的S^2系復(fù)合氧化物系。
但只借助現(xiàn)有的方法還不能順應(yīng)今后更高耐疲勞特性化的需求。另外為了進(jìn)一步 促進(jìn)變形，還要使夾雜物更加低熔點(diǎn)化，而現(xiàn)有大量通告的SiO2-Al2O3-CaO-MgO-MnO等系， 即使追求顯著的低熔點(diǎn)化，達(dá)到在此之上的水平也很困難。
雖然也存在規(guī)定Ba、Sr、Ca、Mg等成分的現(xiàn)有技術(shù)，但卻不能活用各種成分的差異 或復(fù)合化的效果，只能成為不能實(shí)現(xiàn)經(jīng)受得起現(xiàn)在的高要求的疲勞強(qiáng)度的技術(shù)。
還有，非金屬夾雜物之中，大量含有Al2O3時(shí)，難以得到低熔點(diǎn)夾雜物，因此用于得 到如此線材的鋼材，不會(huì)采用鋁鎮(zhèn)靜鋼，而是一般采用以Si進(jìn)行脫氧的所謂“硅鎮(zhèn)靜鋼”為 原材的線材。發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明鑒于這樣的狀況而做，其目的在于，提供一種使夾雜物或夾雜物的整體在 低熔點(diǎn)下容易變形，耐疲勞特性優(yōu)異的硅鎮(zhèn)靜鋼線材和由此鋼線材得到的耐疲勞特性優(yōu)異 的彈簧。
在這樣的狀況下，本發(fā)明者們發(fā)現(xiàn)，通過平衡地控制夾雜物中的Si02、A1203、MgO、 CaO, MnO, BaO,會(huì)使夾雜物的熔點(diǎn)顯著降低。
籠統(tǒng)地說，可以認(rèn)為是由于氧化物的復(fù)合化帶來的低熔點(diǎn)化。然而，借助作為鋼中 夾雜物而盡可能控制的成分來使玻璃的穩(wěn)定的S^2系夾雜物的熔點(diǎn)降低并不容易，具體的 方法至今為止尚未能實(shí)現(xiàn)。對(duì)此，本發(fā)明者們發(fā)現(xiàn)，這能夠通過以最優(yōu)化的平衡控制Si02、 Al203、Mg0、Ca0、Mn0、Ba0而實(shí)現(xiàn)。特別是在被認(rèn)為與現(xiàn)有類似的Ba、Ca、Mg之中，分別控制 Ba, (Mg+Ca)和均使之含有很重要。而且，通過適當(dāng)?shù)乜刂茖?duì)于SiO2系的玻璃的穩(wěn)定性顯現(xiàn) 出復(fù)雜的影響的Al (Al2O3)，可以使疲勞強(qiáng)度顯著地提高。
S卩，能夠達(dá)成上述目的的所謂本發(fā)明的硅鎮(zhèn)靜鋼線材，具有如下幾點(diǎn)要旨存在于 線材中的氧化物系夾雜物分別含有SiO2 :30 90% ( “質(zhì)量％”的意思，下同)、A1203:2 35%,MgO :35% 以下(不含 0% )、CaO :50% 以下(不含 0% )、MnO :20% 以下(不含 0% ) 和BaO :0. 2 20%，且(MgO+CaO)的合計(jì)含量為3%以上。
另外，本發(fā)明者們還發(fā)現(xiàn)，通過平衡地控制夾雜物中的Si02、Al203、Mg0、Ca0、Mn0、 BaO和SrO，會(huì)使夾雜物的熔點(diǎn)顯著降低。
籠統(tǒng)地說，可以認(rèn)為是由于氧化物的復(fù)合化帶來的低熔點(diǎn)化。然而，借助作為鋼中 夾雜物而盡可能控制的成分來使玻璃的穩(wěn)定的S^2系夾雜物的熔點(diǎn)降低并不容易，具體的 方法至今為止尚未能實(shí)現(xiàn)。對(duì)此，本發(fā)明者們發(fā)現(xiàn)，這能夠通過以最優(yōu)化的平衡控制Si02、 A1203、MgO、CaO, MnO, BaO和SrO而實(shí)現(xiàn)。特別是在被認(rèn)為與現(xiàn)有類似的Ba、Sr、Ca、Mg之 中，分別控制Ba、Sr (Mg+Ca)和均使之含有很重要。而且，通過適當(dāng)?shù)乜刂茖?duì)于SiO2系的玻璃的穩(wěn)定性顯現(xiàn)出復(fù)雜的影響的Al (Al2O3)，可以使疲勞強(qiáng)度顯著地提高。
S卩，能夠達(dá)到上述目的的所述本發(fā)明的硅鎮(zhèn)靜鋼線材，具有如下幾點(diǎn)要旨存在于 線材中的氧化物系夾雜物除了分別含有SiO2 :30 90% ( “質(zhì)量％”的意思，下同)、A1203 : 2 ；35%、MgO 以下(不含0% )、Ca0:50%以下(不含0% )、Mn0:20%以下(不含 0%)以外，還在合計(jì)0. 2 20%的范圍內(nèi)含有BaO和Sr0(其中，SrO彡15%)，且(MgO+CaO) 的合計(jì)含量為3%以上。
在上述的各種硅鎮(zhèn)靜鋼線材中，存在于線材中的氧化物系夾雜物在合計(jì)0. 1 20%的范圍內(nèi)還含有Li2O是優(yōu)選的實(shí)施方式。
關(guān)于本發(fā)明的硅鎮(zhèn)靜鋼線材的化學(xué)成分組成，如果是彈簧用鋼則沒有特別限定， 但作為優(yōu)選，則可列舉分別含有例如C :1. 2%以下(不含0%)、Si :0. 1 4.0%、Mn :0. 1 2.0%,Al :0.01質(zhì)量％以下(不含0% )的鋼材。另外，在這樣的鋼材中，也可以進(jìn)一步含 有Cr、Ni、V、Nb、Mo、W、Cu、Ti、Co和稀土類元素中的1種以上的元素。上述成分以外(余 量)基本上是狗和不可避免的雜質(zhì)。還有，對(duì)夾雜物不會(huì)產(chǎn)生很大影響的成分(例如B、 Pb、Bi等)為了鋼特性提高而添加，仍可發(fā)揮本發(fā)明的效果。
通過使用上述的硅鎮(zhèn)靜鋼線材而成形為彈簧，能夠?qū)崿F(xiàn)疲勞強(qiáng)度優(yōu)異的彈簧。
在這樣的狀況下，本發(fā)明者們發(fā)現(xiàn)，通過平衡地控制Ba、Si、Al、Mg、Ca的濃度，能 夠?qū)撘褐械膴A雜物控制為適當(dāng)?shù)慕M成，而且還能夠在鑄造時(shí)防止有害的夾雜物的生成。
籠統(tǒng)地說，可以認(rèn)為是由于氧化物的復(fù)合化帶來的低熔點(diǎn)化。然而，借助作為鋼中 夾雜物而盡可能控制的成分來使硅鎮(zhèn)靜鋼的夾雜物熔點(diǎn)降低，而且還要保持玻璃穩(wěn)定并不 容易，具體的方法至今為止尚未能實(shí)現(xiàn)。對(duì)此，本發(fā)明者們發(fā)現(xiàn)，這能夠通過以最優(yōu)化的平 衡控制Ba、Si、Al、Mg、Ca而實(shí)現(xiàn)。特別是在被認(rèn)為與現(xiàn)有類似的Ba、Ca、Mg之中，分別控制 Ba, (Mg+Ca)和均使之含有很重要。而且，通過適當(dāng)?shù)乜刂茖?duì)于SiO2系的玻璃的穩(wěn)定性顯現(xiàn) 出復(fù)雜的影響的Al，可以使疲勞強(qiáng)度顯著地提高。
S卩，能夠達(dá)到上述目的的所述本發(fā)明的硅鎮(zhèn)靜鋼線材，具有如下幾點(diǎn)要旨除了 分別含有Ba :0. 03 30ppm( “質(zhì)量ppm”的意思，下同)、Al :1 30ppm及Si :0. 2 4% (“質(zhì)量％”的意思，下同)以外，在合計(jì)0. 5 30ppm的范圍還含有Mg和/或Ca。
另外，本發(fā)明者們發(fā)現(xiàn)，通過平衡地控制Ba、Sr、Si、Al、Mg、Ca的濃度，能夠?qū)撘?中的夾雜物控制為適當(dāng)?shù)慕M成，而且還能夠在鑄造時(shí)防止有害的夾雜物的生成。
籠統(tǒng)地說，可以認(rèn)為是由于氧化物的復(fù)合化帶來的低熔點(diǎn)化。然而，借助作為鋼中 夾雜物而盡可能控制的成分來使硅鎮(zhèn)靜鋼的夾雜物熔點(diǎn)降低，而且還要保持玻璃穩(wěn)定并不 容易，具體的方法至今為止尚未能實(shí)現(xiàn)。對(duì)此，本發(fā)明者們發(fā)現(xiàn)，這能夠通過以最優(yōu)化的平 衡控制Ba、Sr、Si、Al、Mg、Ca而實(shí)現(xiàn)。特別是在被認(rèn)為與現(xiàn)有類似的Ba、Sr、Ca、Mg之中， 分別控制Ba、Sr、(Mg+Ca)和均使之含有很重要。而且，通過適當(dāng)?shù)乜刂茖?duì)于SiO2系的玻璃 的穩(wěn)定性顯現(xiàn)出復(fù)雜的影響的Al，可以使疲勞強(qiáng)度顯著地提高。
S卩，能夠達(dá)到上述目的的所述本發(fā)明的硅鎮(zhèn)靜鋼線材，具有如下幾點(diǎn)要旨除了分 別含有Ba和Sr合計(jì)0. 04 30ppm( “質(zhì)量ppm”的意思，下同，其中Sr ( 20ppm)、A1 :1 30ppm和Si :0. 2 4% (“質(zhì)量％ ”的意思，下同)以外，在合計(jì)0. 5 30ppm的范圍還含 有Mg和/或Ca。
在上述各種硅鎮(zhèn)靜鋼線材中，在0. 03 20ppm的范圍含有Li是優(yōu)選的實(shí)施方式。
關(guān)于本發(fā)明的硅鎮(zhèn)靜鋼線材的化學(xué)成分組成，如果作為“彈簧”使用則沒有特別限 定，但作為優(yōu)選，則可列舉分別含有例如C :1. 2%以下(不含0% )、Mn :0. 1 2.0%的鋼 材。另外，在這樣的鋼材中，也可以進(jìn)一步含有Cr、Ni、V、Nb、Mo、W、Cu、Ti、Co和稀土類元素 (REM)中的1種以上。含有這些元素時(shí)的優(yōu)選含量，根據(jù)各個(gè)元素會(huì)有所不同，但可為Cr 0. 5 3%、Ni :0. 5% 以下、V 0. 5% 以下、Nb :0. 以下、Mo :0. 5% 以下、W :0. 5% 以下、Cu 0. 以下、Ti 0. 以下、Co 0. 5%以下。另外作為降低夾雜物粘性，進(jìn)一步發(fā)揮效果的 元素，也可以在0. 05%以下的程度添加REM。
除上述成分以外(余量)基本上是狗和不可避免的雜質(zhì)。還有，對(duì)夾雜物不會(huì)產(chǎn) 生很大影響的成分(例如B、Pb、Bi等)為了鋼特性提高而添加，仍可發(fā)揮本發(fā)明的效果。
通過使用上述這樣的硅鎮(zhèn)靜鋼成形為彈簧，能夠?qū)崿F(xiàn)疲勞強(qiáng)度優(yōu)異的彈簧。
本發(fā)明中，通過適當(dāng)控制氧化物系夾雜物的組成(以最優(yōu)化的平衡進(jìn)行復(fù)合)，從 而在低熔點(diǎn)且熱軋時(shí)保持玻璃狀態(tài)，由此能夠促進(jìn)熱軋時(shí)的夾雜物微細(xì)化，實(shí)現(xiàn)耐疲勞特 性優(yōu)異的硅鎮(zhèn)靜鋼線材。
另外，通過含有Ba，同時(shí)適當(dāng)調(diào)整化學(xué)成分組成，能夠使夾雜物的整體低熔點(diǎn)化而 容易變形，并且即使在熱軋前和熱軋中的加熱時(shí)相分離仍難以生成SiO2，能夠?qū)崿F(xiàn)用于得 到耐疲勞特性優(yōu)異的彈簧的Si鎮(zhèn)靜鋼線材。
另外，通過含有Ba和Sr,同時(shí)適當(dāng)調(diào)整化學(xué)成分組成，能夠使夾雜物的整體低熔 點(diǎn)化而容易變形，并且即使在熱軋前和熱軋中的加熱時(shí)相分離仍難以生成SiO2，能夠?qū)崿F(xiàn) 用于得到耐疲勞特性優(yōu)異的彈簧的Si鎮(zhèn)靜鋼線材。
具體實(shí)施方式
熱軋時(shí)的變形比大的線材，已知有用的是夾雜物在熱軋時(shí)伸展分裂而微細(xì)化。本 發(fā)明者們?cè)谶@樣的情況之下，還考慮到凝固后的加熱、熱軋帶來的夾雜物形態(tài)的變化，就用 于使彈簧耐疲勞特性提高的各個(gè)夾雜物的組成和形態(tài)從各種角度進(jìn)行研究。其結(jié)果發(fā)現(xiàn)， 如果適當(dāng)控制Ba0、Al203、Si02、Mg0、Ca0和MnO的濃度，使氧化物系夾雜物中的各氧化物成 分的比例適當(dāng)化，則氧化物系夾雜物在熱軋時(shí)的變形被顯著促進(jìn)而容易被微細(xì)化。
熱軋時(shí)的變形比大的線材，已知有用的是夾雜物在熱軋時(shí)伸展分裂而微細(xì)化。本 發(fā)明者們?cè)谶@樣的情況之下，還考慮到凝固后的加熱、熱軋帶來的夾雜物形態(tài)的變化，就用 于使彈簧耐疲勞特性提高的各個(gè)夾雜物的組成和形態(tài)從各種角度進(jìn)行研究。其結(jié)果發(fā)現(xiàn)， 如果適當(dāng)控制Ba0、Sr0、Al203、Si02、Mg0、Ca0和MnO的濃度，使氧化物系夾雜物中的各氧化 物成分的比例適當(dāng)化，則氧化物系夾雜物在熱軋時(shí)的變形被顯著促進(jìn)而容易被微細(xì)化。
歷來，還已知使氧化物系夾雜物系中的各氧化物的比例適當(dāng)，對(duì)于鋼材的特性提 高有效(例如前述專利文獻(xiàn)1 6)，但疲勞強(qiáng)度卻未必良好，而通過平衡地含有這些元素， 則判明硅鎮(zhèn)靜鋼線材的耐疲勞特性顯著提高。例如，CaO-Al2O3-SiO2三成分系夾雜物，在一 般已知的三元系相圖中，雖然可知在三成分某一組成范圍內(nèi)存在低熔點(diǎn)區(qū)域，但在任何一 種成分變高的組成上，夾雜物的熔點(diǎn)反而變高，線材的耐疲勞特性降低。
本發(fā)明的硅鎮(zhèn)靜鋼線材，具有的一點(diǎn)是適當(dāng)調(diào)整存在于線材中的氧化物系夾雜物 的組成，而規(guī)定構(gòu)成氧化物系夾雜物的各氧化物的含有率的理由如下。
[BaO :0· 2 20% ]
BaO是用于使夾雜物復(fù)合化而低熔點(diǎn)化必須的成分。若使夾雜物中含有BaO，則 具有不會(huì)使玻璃的穩(wěn)定化過度降低，而使之低熔點(diǎn)化的效果。為了體現(xiàn)該效果，最低需要 0.2%的BaO，優(yōu)選為以上。另一方面，若BaO的濃度變得過高，則夾雜物的熔點(diǎn)而反變 高。因此需要BaO在20%以下(優(yōu)選在10%以下)。
[BaO 禾Π SrO 合計(jì)為 0. 2 20% (其中 SrO 彡 15% )]
BaO和SrO是用于使夾雜物復(fù)合化而低熔點(diǎn)化必須的成分。若使夾雜物中含有BaO 和SrO，則具有不會(huì)使玻璃的穩(wěn)定化過度降低，而使之低熔點(diǎn)化的效果。為了體現(xiàn)該效果，最 低需要合計(jì)(單獨(dú)或并用)0. 2%的BaO和/或SrO，優(yōu)選為以上。另一方面，若其濃度 變得過高，則夾雜物的熔點(diǎn)而反變高。因此需要其合計(jì)在20%以下(優(yōu)選在10%以下)。 但是，合計(jì)中的SrO的含量超過15%，夾雜物的熔點(diǎn)也會(huì)變高，因此合計(jì)含量之中對(duì)于Sr來 說需要在15%以下。
[SiO2 30 90% ]
SiO2是使玻璃成為穩(wěn)定的夾雜物所需的不可欠缺的成分，最低需要30%。另一方 面，若S^2含量變得過剩，則硬質(zhì)的S^2結(jié)晶相生成，熱軋時(shí)的延伸分裂受到阻礙，因此需 要在90%以下。
[Al2O3 :2 35% ]
Al2O3具有使硅鎮(zhèn)靜鋼的夾雜物組成低熔點(diǎn)化的效果。另外，還有在夾雜物中的 CaO等的濃度變高時(shí)抑制結(jié)晶化的效果。為了體現(xiàn)這些效果，需要使之含有2%以上。然而， 若Al2O3的含量過高，則在夾雜物中Al2O3結(jié)晶生成，熱軋時(shí)的延伸分裂受到阻礙，因此需要 在以下。
[MgO 以下(不含 0% )、CaO 以下(不含 0% )、Mg0+Ca0 計(jì)含量為 3% 以上]
MgO和CaO使夾雜物成為最優(yōu)化的復(fù)合組成，是用于低熔點(diǎn)化所必須的成分。雖然 MgO和CaO在單獨(dú)時(shí)均為高熔點(diǎn)，具有使SW2系氧化物的熔點(diǎn)降低的效果。為了體現(xiàn)該效 果，需要含有任意一種或合計(jì)達(dá)3%以上。但是，若它們的濃度過高，則夾雜物的熔點(diǎn)變高， MgO和CaO的結(jié)晶生成，阻礙熱軋時(shí)的延伸分裂。因此有上限。MgO和CaO因?yàn)樵诮Y(jié)晶生成 能上有差異，所以上限不同，MgO為35%以下，CaO為50%以下。
[Mn0:20% 以下(不含 0% )]
MnO具有使S^2系氧化物的熔點(diǎn)降低的效果，但在高Si鋼中將其控制在過高濃度 下是不現(xiàn)實(shí)的，因此為20%以下。
在本發(fā)明的硅鎮(zhèn)靜鋼線材中，通過平衡地含有上述各成分，耐疲勞特性就會(huì)提高， 但根據(jù)需要含有Li2O也有用。含有Li2O時(shí)的范圍設(shè)定理由如下。
[Li2O :0. 1 20% ]
Li2O具有使夾雜物中的結(jié)晶微細(xì)的效果，在使玻璃穩(wěn)定且控制在低熔點(diǎn)的本發(fā)明 鋼中，其具有的效果是，即使萬一有結(jié)晶生成時(shí)，結(jié)晶也不會(huì)粗大。因此，使Li2O含有也有 用。為了發(fā)揮這樣的作用，優(yōu)選含有Li2O為2%左右以上，但認(rèn)為通過0. 左右的添加也 會(huì)發(fā)揮一些效果，推定低濃度的添加至少不會(huì)引起不良后果。然而，Li2O的含量超過20% 而過剩被含有，其效果飽和。
通過采用上述這樣適當(dāng)調(diào)整了夾雜物中的各成分比例的硅鎮(zhèn)靜鋼線材進(jìn)行彈簧成形，則能夠?qū)崿F(xiàn)耐疲勞特性優(yōu)異的彈簧。
本發(fā)明是設(shè)想作為彈簧的原材有用的硅鎮(zhèn)靜鋼線材而做的，對(duì)于其鋼種沒有特別 限定，但為了控制夾雜物組成，優(yōu)選作為脫氧成分的Si和Mn含有0. 1質(zhì)量％以上。更優(yōu)選 為Si :1. 4%以上，進(jìn)一步優(yōu)選為1.9%以上。但是，這些成分若過剩地被含有，則鋼材容易 脆化，因此Si應(yīng)該在4. 0%以下，Mn應(yīng)該在2. 0%以下。
為了進(jìn)行氧化物系夾雜物的組成控制，也可以積極地含有Al，但若過多則夾雜物 中的Al2O3濃度變高，存在成為斷線的原因的粗大Al2O3生成的可能性，因此優(yōu)選在0. 01 % 以下。
關(guān)于作為彈簧用鋼的基本成分的C含量，優(yōu)選為1.2%以下。若C含量超過1.2%， 則鋼材脆化，缺乏實(shí)用性。
上述基本成分以外是!^e和不可避免的雜質(zhì)(例如0.02%以下的S、0. 02%以下 的P等)，但根據(jù)需要也可以含有Cr、Ni、V、Nb、Mo、W、Cu、Ti、Co和稀土類元素(REM)中的 1種以上。含有這些元素時(shí)的優(yōu)選含量根據(jù)各個(gè)元素而有所不同，為Cr :0. 5 3%、Ni 0. 5% 以下、V 0. 5% 以下、Nb 0. 以下、Mo :0. 5% 以下、W :0. 5% 以下、Cu :0. 以下、Ti 0. 1 %以下、Co 0. 5%以下。另外，作為降低夾雜物粘性，進(jìn)一步發(fā)揮效果的元素，也可以按 0. 05%以下的程度添加REM。
熱軋時(shí)的變形比大的線材，已知有用的是夾雜物在熱軋時(shí)延伸分裂而微細(xì)化。本 發(fā)明者們?cè)谶@樣的情況之下，還考慮到凝固后的加熱、熱軋帶來的夾雜物形態(tài)的變化，就用 于使彈簧耐疲勞特性提高的各個(gè)夾雜物的組成和形態(tài)，從各種角度進(jìn)行研究。其結(jié)果發(fā)現(xiàn)， 通過適當(dāng)控制Ba、Al、Si、Mg和Ca的濃度，則氧化物系夾雜物在熱軋時(shí)的變形被顯著促進(jìn) 而容易被微細(xì)化。
另外，熱軋時(shí)的變形比大的線材，已知有用的是夾雜物在熱軋時(shí)伸展分裂而微細(xì) 化。本發(fā)明者們?cè)谶@樣的情況之下，還考慮到凝固后的加熱、熱軋帶來的夾雜物形態(tài)的變 化，就用于使彈簧耐疲勞特性提高的各個(gè)夾雜物的組成和形態(tài)從各種角度進(jìn)行研究。其結(jié) 果發(fā)現(xiàn)，通過適當(dāng)控制Ba、Sr、Al、Si、Mg、Ca的濃度，則氧化物系夾雜物在熱軋時(shí)的變形被 顯著促進(jìn)而容易被微細(xì)化。
歷來也已知Ba、Sr、Mg、Ca等堿土類金屬元素的微量添加對(duì)彈簧的特性提高有效 (例如前述專利文獻(xiàn)6)，但判明并不是無論哪個(gè)成分只要微量添加即可，而是只有通過使 它們平衡地含有，硅鎮(zhèn)靜鋼線材的耐疲勞特性才能夠顯著提高。例如CaO-Al2O3-SiO2三成分 系夾雜物，在一般已知的三元系相圖中，雖然可知三成分在某一組成范圍存在低熔點(diǎn)區(qū)域， 但在任何一種成分變高的組成中，夾雜物的熔點(diǎn)反而變高，線材的耐疲勞特性降低。對(duì)此， 認(rèn)為通過適當(dāng)控制Ba、Al、Si、Mg、Ca的濃度，上述三成分系夾雜物中的無論哪個(gè)成分都不 會(huì)變得過高，另外與缺失某一成分的情況相比，會(huì)成為更容易變形的夾雜物。
歷來也已知Ba、Sr、Mg、Ca等堿土類金屬元素的微量添加對(duì)彈簧的特性提高有效 (例如前述專利文獻(xiàn)6)，但判明并不是無論哪個(gè)成分只要微量添加即可，而是只有通過使 它們平衡地含有，硅鎮(zhèn)靜鋼線材的耐疲勞特性才能夠顯著提高。例如CaO-Al2O3-SiO2三成分 系夾雜物，在一般已知的三元系相圖中，雖然可知三成分在某一組成范圍存在低熔點(diǎn)區(qū)域， 但在任何一種成分變高的組成中，夾雜物的熔點(diǎn)反而變高，線材的耐疲勞特性降低。對(duì)此， 認(rèn)為通過適當(dāng)控制Ba、Sr、Al、Si、Mg、Ca的濃度，上述三成分系夾雜物中的無論哪個(gè)成分都不會(huì)變得過高，另外與缺失某一成分的情況相比，會(huì)成為更容易變形的夾雜物。
本發(fā)明的硅鎮(zhèn)靜鋼線材，如上述平衡地含有Ba、Al、Si、Mg和Ca等的成分，這些成 分的范圍限定理由下述。
另外，本發(fā)明的硅鎮(zhèn)靜鋼線材，如上述平衡地含有Ba、Sr, Al, Si、Mg和Ca等的成 分，這些成分的范圍限定理由下述。
[Ba 0. 03 30ppm]
Ba是用于使夾雜物復(fù)合化而低熔點(diǎn)化必須的成分。若使夾雜物中含有BaO，則具 有不會(huì)使玻璃的穩(wěn)定化過度降低，而使之低熔點(diǎn)化的效果。另外，使Si濃度高的鋼中含有 與氧的結(jié)合力強(qiáng)的Ba，具有的效果是，在凝固時(shí)即使SiO2濃度顯著高的夾雜物生成，也會(huì)保 持在一定程度的熔點(diǎn)下。為了體現(xiàn)這些效果，最低需要0.03ppm的Ba。優(yōu)選為0. 2ppm以 上。另一方面，若Ba濃度過高，則會(huì)降低夾雜物其他的成分(Mg、Ca、Al、Si、Mn等)的濃度， 從而不能控制為熔點(diǎn)最低的組成。因此需要Ba濃度在30ppm以下，優(yōu)選為IOppm以下。
[Ba 和 Sr 合計(jì) 0. 04 30ppm(其中，Sr ( 20ppm)]
Ba和Sr是用于使夾雜物復(fù)合化而低熔點(diǎn)化必須的成分。若使夾雜物中含有BaO 和SrO，則具有不會(huì)使玻璃的穩(wěn)定化過度降低，而使之低熔點(diǎn)化的效果。另外，使Si濃度高 的鋼中含有與氧的結(jié)合力強(qiáng)的Ba和Sr,具有的效果是，在凝固時(shí)即使SiO2濃度顯著高的夾 雜物生成，也會(huì)保持在一定程度的熔點(diǎn)下。為了體現(xiàn)這些效果，最低需要(合計(jì))0. 04ppm的 Ba和Sr。優(yōu)選含有0.2ppm以上。另一方面，若Ba和Sr濃度過高，則會(huì)降低夾雜物其他的 成分(Mg、Ca、Al、Si、Mn等)的濃度，從而不能控制為熔點(diǎn)最低的組成。因此需要Ba和Sr 濃度在30ppm以下，優(yōu)選為IOppm以下。但是，若在合計(jì)含量之中Sr的含量超過20ppm，則 上述問題容易發(fā)生，因此需要Sr的含量在20ppm以下。
[Al 1 30ppm]
Al具有使硅鎮(zhèn)靜鋼的夾雜物組成低熔點(diǎn)化的效果。另外，還有在夾雜物中的CaO 等的濃度變高時(shí)抑制玻璃化的效果。此外，Al與Ca、Ba等相比是更容易在鋼中溶存的成 分，其抑制在凝固時(shí)SiO2濃度顯著高的夾雜物生成的效果高。為了體現(xiàn)這些效果，需要使 之含有Ippm以上。然而，若Al含量變高，則凝固時(shí)存在純粹的Al2O3生成的危險(xiǎn)，因此需要 在30ppm以下。還有，為了控制為使夾雜物的熔點(diǎn)降到最低的最優(yōu)化的組成，優(yōu)選為20ppm 以下。
另外，Al具有使硅鎮(zhèn)靜鋼的夾雜物組成低熔點(diǎn)化的效果。另外，還具有在夾雜物中 的CaO等的濃度變高時(shí)抑制玻璃化的效果。此外，Al與Ca、Sr、Ba等相比是更容易在鋼中 溶存的成分，其抑制在凝固時(shí)SiO2濃度顯著高的夾雜物生成的效果高。為了體現(xiàn)這些效果， 需要使之含有Ippm以上。然而，若Al含量變高，則凝固時(shí)存在純粹的Al2O3生成的危險(xiǎn)，因 此需要在30ppm以下。還有，為了控制為使夾雜物的熔點(diǎn)降到最低的最優(yōu)化的組成，優(yōu)選為 20ppm以下。
[Si :0.2 4% ]
Si是硅鎮(zhèn)靜鋼在煉鋼時(shí)主要的脫氧劑，是用于獲得本發(fā)明的線材必須的元素。另 外其也有助于高強(qiáng)度化，從本發(fā)明的耐疲勞特性提高效果顯著呈現(xiàn)的點(diǎn)出發(fā)也是重要的元 素。此外，其在提高軟化阻抗使耐彈減性提高上也是有用的元素。為了發(fā)揮這樣的效果，Si 含量為0. 2%以上(優(yōu)選為2%以上)。然而，若Si含量過剩，則在凝固時(shí)有純粹的SiO2生成的可能性，表面脫碳和表面瑕疵增加，因此耐疲勞特性反而降低。由此，Si為4%以下，優(yōu) 選為3%以下。
[Mg 和 / 或 Ca 合計(jì) 0. 5 30ppm]
Mg和Ca使夾雜物成為最優(yōu)化的復(fù)合組成，是用于低熔點(diǎn)化所必須的元素。如果 使Ba、Mg、Ca、Al單獨(dú)含有，則成為高熔點(diǎn)的夾雜物。因此需要每一個(gè)都必須含有。另外， Mg和Ca與氧的親和力強(qiáng)，其還具有的效果是，如果純粹的S^2少量地生成時(shí)，容易將它們 改質(zhì)成復(fù)合組成。為了發(fā)揮這些效果，需要Mg和Ca(Mg、Ca單獨(dú)或并用)的含量(并用時(shí) 為合計(jì)含量)為0.5ppm以上。還有，并用優(yōu)選的各元素至少使之含有0. Ippm以上(其中， 合計(jì)含量為0. 5ppm以上)。然而，若這些元素過剩，則夾雜物中的其他成分的濃度變低，無 法保證最優(yōu)化的低熔點(diǎn)組成。因此，其上限為30ppm(優(yōu)選為20ppm以下)。
在本發(fā)明的硅鎮(zhèn)靜鋼線材中，通過平衡地含有上述各成分，耐疲勞特性便提高，但 根據(jù)需要含有Li也有用。Li具有使夾雜物中的結(jié)晶微細(xì)的效果，在使玻璃穩(wěn)定且控制在低 熔點(diǎn)的本發(fā)明鋼中，其具有的效果是，即使萬一有結(jié)晶生成時(shí)，結(jié)晶也不會(huì)粗大。因此，含有 Li也有用。為了發(fā)揮這樣的作用，優(yōu)選含有Li為0. 2 20ppm，但認(rèn)為通過0. 03ppm左右 的添加也會(huì)發(fā)揮一些效果，推定低濃度的添加至少不會(huì)帶來不良影響。
本發(fā)明是設(shè)想作為彈簧的原材有用的硅鎮(zhèn)靜鋼線材而做的，對(duì)于其鋼種沒有特別 限定，但Mn是有助于鋼的脫氧元素，另外其提高淬火性而有助于強(qiáng)度提高。從這一觀點(diǎn)出 發(fā)，優(yōu)選Mn含有0. 以上的鋼種。但是，若Mn含量過剩，則韌性、延性變差，因此應(yīng)該在 2%以下。
關(guān)于作為彈簧用鋼的基本成分的C含量，優(yōu)選為1.2%以下。若C含量超過1.2%， 則鋼材脆化，缺乏實(shí)用性。
上述基本成分以外是!^e和不可避免的雜質(zhì)(例如0.02%以下的S、0. 02%以下的 P等)，但根據(jù)需要也可以含有Cr、Ni、V、Nb、Mo、W、Cu、Ti、Co和稀土類元素(REM)中的1種 以上。含有這些元素時(shí)的優(yōu)選含量根據(jù)各個(gè)元素而有所不同，為Cr 0. 5 3%、Ni :0. 5%以 下、V :0. 5% 以下、Nb 0. 以下、Mo 0. 5% 以下、W :0. 5% 以下、Cu :0. 以下、Ti :0. 1% 以下、Co 0. 5% 以下、REM :0. 05% 以下。
通過使用上述的硅鎮(zhèn)靜鋼線材而成形為彈簧，能夠?qū)崿F(xiàn)疲勞強(qiáng)度優(yōu)異的彈簧。
以下，列舉實(shí)施例更具體地說明本發(fā)明，但本發(fā)明當(dāng)然不受下述實(shí)施例限制，在能 夠符合前述后的宗旨的范圍內(nèi)當(dāng)然也可以適當(dāng)加以變更實(shí)施，這些均包含在本發(fā)明的技術(shù) 范圍內(nèi)。
實(shí)施例1
實(shí)驗(yàn)以實(shí)機(jī)或?qū)嶒?yàn)室級(jí)實(shí)施。即，實(shí)機(jī)是將以轉(zhuǎn)爐熔煉的鋼液出鋼到鑄桶中(實(shí) 驗(yàn)室是熔煉500kg的鋼液，其模擬從轉(zhuǎn)爐出鋼的鋼液)，添加各種熔劑而進(jìn)行成分調(diào)整，使 之適宜，實(shí)施電極加熱和吹氬(argonbubbling)，實(shí)施鋼液處理(熔渣精煉)。另外，根據(jù)需 要在鋼液處理中添加Ca、Mg、Ce、Ba、Li等合金元素。接著，鑄造該鋼液成為鋼錠(實(shí)驗(yàn)室 級(jí)以能夠得到與實(shí)機(jī)同等的冷卻速度的鑄模進(jìn)行鑄造)。對(duì)得到的鋼錠進(jìn)行鍛造和熱軋而 成為直徑8. Omm的鋼線材。
對(duì)于得到的各鋼線材，測(cè)定線材中的氧化物夾雜物的組成，并且進(jìn)行模擬閥彈簧 的旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞試驗(yàn)的評(píng)價(jià)試驗(yàn)。其測(cè)定方法如下述。11
[夾雜物組成(但除去Li2O)]
研磨熱軋的各鋼線材的L截面(含軸心的截面)，對(duì)于該研磨截面存在的氧化物系 夾雜物300個(gè)，以EPMA(Electron Probe Micro analyzer)進(jìn)行組成分析，換算成氧化物， 求得其平均值。還有，S濃度為5%以下的為氧化物系夾雜物。這時(shí)的EPMA的測(cè)定條件如 下。
EPMA裝置JXA-8621MX(日本電子株式會(huì)社制)
分析裝置(EDS):TN-5500 (Tracor Northern 公司制)
加速電壓20kv
掃描電流5nA
測(cè)定方法以能量色散分析進(jìn)行定量分析(測(cè)定粒子全域)
[Li2O 的測(cè)定]
夾雜物中的Li2O濃度不能用EPMA測(cè)定，因此獨(dú)自開發(fā)基于SIMS (kcondary Ion Mass Spectroscopy 二次離子質(zhì)譜法)的分析法，按下述的順序進(jìn)行測(cè)定。
(1) 一次標(biāo)準(zhǔn)試料
1)首先，通過EDX、EPMA等分析鋼中夾雜物的CaO、MgO、A1203、MnO、SiO2、BaO等的 各濃度。
2)大量制作與除去了 Li2O的夾雜物為同組成的合成氧化物，和在其中添加了各種 Li2O的合成氧化物，通過化學(xué)分析定量分析其Li2O濃度，制作標(biāo)準(zhǔn)試料。
3)測(cè)定制作的各合成氧化物的Li對(duì)Si的相對(duì)二次離子強(qiáng)度。
4)畫出Li對(duì)Si的相對(duì)二次離子強(qiáng)度，和上述1)中進(jìn)行了化學(xué)分析的Li2O的濃 度的檢量線。
(2) 二次標(biāo)準(zhǔn)試料(測(cè)定環(huán)境修正用)
5)作為測(cè)定時(shí)的環(huán)境修正用，另行制作在Si晶片上離子注入有Li離子的標(biāo)準(zhǔn)試 料，測(cè)定Li對(duì)Si的相對(duì)二次離子強(qiáng)度，在實(shí)施上述2)時(shí)修正。
(3)實(shí)際的測(cè)定
6)測(cè)定鋼中夾雜物的Li對(duì)Si的相對(duì)二次離子強(qiáng)度，通過上述4)求得的檢量線求 得Li2O濃度。
[疲勞強(qiáng)度試驗(yàn)(斷裂率)]
對(duì)于各熱軋線材(直徑8. 0mm)，經(jīng)削皮(直徑7. 4mm)—拉絲后退火 (patenting)—冷拉絲加工(直徑4mm)—油回火[油淬火和鉛浴(約450°C )連續(xù)回火 工序]制作直徑4.0mmX650mm的鋼絲。對(duì)于得到的鋼絲，進(jìn)行相當(dāng)于去應(yīng)力退火的處理 (4000C )—噴丸處理一低溫退火后，采用中村式旋轉(zhuǎn)彎曲試驗(yàn)機(jī)，以常規(guī)應(yīng)力908MPa、轉(zhuǎn) 速4000 5000rpm、停止次數(shù)2X 107次進(jìn)行試驗(yàn)。然后，對(duì)于斷裂的之中夾雜物折損的 鋼絲，根據(jù)下式求得斷裂率。
斷裂率(％ )=[夾雜物折損個(gè)數(shù)/(夾雜物折損個(gè)數(shù)+達(dá)到規(guī)定次數(shù)停止的個(gè) 數(shù))]X100
鋼線材的化學(xué)成分組成與熔煉時(shí)的熔渣組成一起顯示在下述表1中，各鋼線材的 夾雜物組成和耐疲勞特性(斷裂率)分別顯示在下述表2中。
[表1]
權(quán)利要求
1.一種耐疲勞特性優(yōu)異的硅鎮(zhèn)靜鋼線材，其特征在于，存在于線材中的氧化物系夾雜 物以質(zhì)量％計(jì)含有SiA 30 90%、Al2O3 2 35%、MgO 以下但不含0%、Ca0 50% 以下但不含0%、Mn0 :20%以下但不含0%和BaO :0. 2 20%，并且(MgO+CaO)的合計(jì)含量 以質(zhì)量％計(jì)為3%以上。
2.一種耐疲勞特性優(yōu)異的硅鎮(zhèn)靜鋼線材，其特征在于，存在于線材中的氧化物系夾雜 物以質(zhì)量％計(jì)含有SiR 30 90%、Al2O3 2 35%、MgO 以下但不含0%、Ca0 50% 以下但不含0%、MnO :20%以下但不含0%，并且，還在合計(jì)0. 2 20%的范圍內(nèi)含有BaO 和SrO，其中，SrO彡15%，并且(CaO+MgO)的合計(jì)含量以質(zhì)量％計(jì)為3%以上。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的硅鎮(zhèn)靜鋼線材，其特征在于，存在于線材中的氧化物系夾 雜物還以質(zhì)量％計(jì)在0. 1 20%的范圍內(nèi)含有Li20。
4.根據(jù)權(quán)利要求1 3中任一項(xiàng)所述的硅鎮(zhèn)靜鋼線材，其特征在于，由以質(zhì)量％計(jì)含有 C 1. 2% 以下但不含 0%、Si :0. 1 4. 0%,Mn :0. 1 2. 0%,A1 :0. 01% 以下但不含 0%的 鋼材構(gòu)成。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的硅鎮(zhèn)靜鋼線材，其特征在于，還含有Cr、Ni、V、Nb、Mo、W、Cu、 Ti、Co和稀土類元素中的1種以上的元素。
6.根據(jù)權(quán)利要求4或5所述的硅鎮(zhèn)靜鋼線材，其特征在于，余量是！^和不可避免雜質(zhì)。
7.一種彈簧，其特征在于，由權(quán)利要求1 6中任一項(xiàng)所述的硅鎮(zhèn)靜鋼線材得到。
全文摘要
提供一種使夾雜物低熔點(diǎn)化而容易變形，用于得到耐疲勞特性優(yōu)異的彈簧的硅鎮(zhèn)靜鋼線材，和由這種鋼線材得到的耐疲勞特性優(yōu)異的彈簧。本發(fā)明的硅鎮(zhèn)靜鋼線材，存在于線材中的氧化物系夾雜物分別含有SiO230～90％、Al2O32～50％、MgO35％以下(不含0％)、CaO50％以下(不含0％)、MnO20％以下(不含0％)和BaO0.2～20％，且(CaO+MgO)的合計(jì)含量為3％以上。
文檔編號(hào)C22C38/58GK102031450SQ201010526280
公開日2011年4月27日 申請(qǐng)日期2007年12月3日 優(yōu)先權(quán)日2006年12月28日
發(fā)明者坂本浩一, 杉村朋子 申請(qǐng)人:株式會(huì)社神戶制鋼所