專利名稱：一種鋼鈦青銅4.3-5石墨半固態(tài)復(fù)合板的均勻后處理方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種鋼鈦青銅4.3-5石墨半固態(tài)復(fù)合板的界面剪切強(qiáng)度室溫軋制后處 理方法。
背景技術(shù)：
公開號(hào)CN1916193A，發(fā)明名稱“一種降低鋼銅石墨復(fù)合板界面殘余應(yīng)力 的方法”上，闡述了鋼銅石墨半固態(tài)復(fù)合板的室溫軋制后處理方法，即，在室溫下，在 精密軋機(jī)上，對(duì)鋼銅石墨半固態(tài)復(fù)合板，進(jìn)行軋制后處理，利用軋制處理產(chǎn)生的銅石墨 覆層與鋼板變形量的差異來彌補(bǔ)復(fù)合凝固冷卻過程中銅石墨覆層與鋼板收縮量的差異， 進(jìn)而減小復(fù)合板界面殘余應(yīng)力，使復(fù)合板界面剪切強(qiáng)度得以提高。該方法工藝簡(jiǎn)單、復(fù) 合板界面剪切強(qiáng)度值提高較大，但是，由于該方法在進(jìn)行單道次軋制處理時(shí)存在銅石墨 覆層變形量不均勻現(xiàn)象，因此通常導(dǎo)致復(fù)合板界面剪切強(qiáng)度的不均勻分布，在復(fù)合板橫 向上的界面剪切強(qiáng)度差值可高達(dá)2.9 3.3MPa。鋼鈦青銅4.3-5石墨半固態(tài)復(fù)合板是采用固態(tài)鋼板與鈦青銅4.3-5石墨半固態(tài) 漿料復(fù)合而成的、由1.2mm厚的08A1鋼板和2.8mm厚的鈦青銅4.3-5石墨覆層構(gòu)成的 半固態(tài)復(fù)合板，鈦青銅4.3-5石墨覆層的含鈦量為4.2 4.4wt%、含石墨顆粒的數(shù)量 為5wt%，在專利CN1916193A公開的壓下率為1.4%的軋制后處理?xiàng)l件下，由于鈦青銅 4.3-5石墨覆層在復(fù)合板橫向上的變形量分布不均勻，導(dǎo)致復(fù)合板橫向上的界面剪切強(qiáng)度 之間的差值可高達(dá)2.9MPa。對(duì)于鋼鈦青銅4.3-5石墨半固態(tài)復(fù)合板，橫向界面剪切強(qiáng)度的差值越小，使用可 靠性越高，應(yīng)用范圍越廣，因此鋼鈦青銅4.3-5石墨半固態(tài)復(fù)合板橫向界面剪切強(qiáng)度的差 值越小越好。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題是，克服現(xiàn)有鋼鈦青銅4.3-5石墨半固態(tài)復(fù)合板室溫 軋制后處理方法“橫向界面剪切強(qiáng)度差值大”的不足，提供一種能夠提高鋼鈦青銅4.3-5 石墨半固態(tài)復(fù)合板橫向界面剪切強(qiáng)度分布均勻性的后處理方法，進(jìn)一步縮小復(fù)合板橫向 界面剪切強(qiáng)度的差值。本發(fā)明解決其技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案是對(duì)鋼鈦青銅4.3-5石墨半固態(tài)復(fù)合 板，在室溫下，在精密軋機(jī)上，進(jìn)行總壓下率為1.4%的、第一道次與第二道次的道次壓 下率比例為14 12的二道次軋制處理。本發(fā)明的有益效果是對(duì)于復(fù)合板室溫軋制處理，由于輥跳、基體不均等因 素的存在，在復(fù)合板橫向上不可避免地產(chǎn)生不均勻變形，導(dǎo)致復(fù)合板橫向界面剪切強(qiáng)度 的差異，而且壓下率越大，橫向上的變形越不均勻，復(fù)合板橫向界面剪切強(qiáng)度的差異越 大。如果將單道次大壓下率軋制產(chǎn)生的橫向上的不均勻變形，分解到多道次小壓下率 變形當(dāng)中，則可將單道次軋制處理產(chǎn)生的橫向變形量的大差異，分解為多道次的橫向變形量的小差異，而且通過各道次壓下率的優(yōu)化組合，還可以進(jìn)一步協(xié)調(diào)橫向變形量的差 異。本發(fā)明就是利用第一道次與第二道次的道次壓下率的優(yōu)化組合進(jìn)一步減小和協(xié)調(diào)了 室溫軋制處理的橫向變形量的差異，從而達(dá)到了降低復(fù)合板橫向界面剪切強(qiáng)度差值的目 的。利用本發(fā)明，對(duì)鋼鈦青銅4.3-5石墨半固態(tài)復(fù)合板進(jìn)行室溫軋制處理，可將復(fù)合板橫 向界面剪切強(qiáng)度差值降低到1.8MPa以內(nèi)，比采用CN1916193A專利方法進(jìn)行室溫軋制處 理得到的2.9MPa至少降低了 38%。
具體實(shí)施例方式一種鋼鈦青銅4.3-5石墨半固態(tài)復(fù)合板的均勻后處理方法，在室溫下，在精密軋 機(jī)上，對(duì)由1.2mm厚的08A1鋼板和2.8mm厚的鈦青銅4.3-5石墨覆層構(gòu)成的鋼鈦青銅 4.3-5石墨半固態(tài)復(fù)合板，進(jìn)行二道次、總壓下率為1.4%的軋制后處理，將單道次大壓 下率軋制后處理產(chǎn)生的鈦青銅4.3-5石墨覆層橫向變形量的大差異，分解并協(xié)調(diào)為二道次 小壓下率軋制后處理產(chǎn)生的鈦青銅4.3-5石墨覆層橫向變形量的小差異，從而進(jìn)一步降低 了復(fù)合板橫向界面剪切強(qiáng)度差值，提高了鋼鈦青銅4.3-5石墨半固態(tài)復(fù)合板界面剪切強(qiáng)度 的分布均勻性。實(shí)施方式一，對(duì)鋼鈦青銅4.3-5石墨半固態(tài)復(fù)合板，進(jìn)行第一道次與第二道次的 道次壓下率比例為1 4的二道次室溫軋制后處理，在復(fù)合板橫向上的界面剪切強(qiáng)度差值 為 1.7MPa。實(shí)施方式二，對(duì)鋼鈦青銅4.3-5石墨半固態(tài)復(fù)合板，進(jìn)行第一道次與第二道次的 道次壓下率比例為1 3.5的二道次室溫軋制后處理，在復(fù)合板橫向上的界面剪切強(qiáng)度差 值為 1.6MPa。實(shí)施方式三，對(duì)鋼鈦青銅4.3-5石墨半固態(tài)復(fù)合板，進(jìn)行第一道次與第二道次的 道次壓下率比例為1 3的二道次室溫軋制后處理，在復(fù)合板橫向上的界面剪切強(qiáng)度差值 為 1.6MPa。實(shí)施方式四，對(duì)鋼鈦青銅4.3-5石墨半固態(tài)復(fù)合板，進(jìn)行第一道次與第二道次的 道次壓下率比例為1 2.5的二道次室溫軋制后處理，在復(fù)合板橫向上的界面剪切強(qiáng)度差 值為 1.7MPa。實(shí)施方式五，對(duì)鋼鈦青銅4.3-5石墨半固態(tài)復(fù)合板，進(jìn)行第一道次與第二道次的 道次壓下率比例為1 2的二道次室溫軋制后處理，在復(fù)合板橫向上的界面剪切強(qiáng)度差值 為 1.8MPa?？梢姡瑢?duì)由1.2mm厚的08A1鋼板和2.8mm厚的鈦青銅4.3-5石墨覆層構(gòu)成的鋼 鈦青銅4.3-5石墨半固態(tài)復(fù)合板，進(jìn)行總壓下率為1.4%、第一道次與第二道次的道次壓 下率比例為1 4 1 2的二道次室溫軋制后處理，可使復(fù)合板橫向上的界面剪切強(qiáng)度 差值降低到1.8MPa以內(nèi)。
權(quán)利要求
1. 一種鋼鈦青銅4.3-5石墨半固態(tài)復(fù)合板的均勻后處理方法，在室溫下，在精密軋機(jī) 上，對(duì)由1.2mm厚的08A1鋼板和2.8mm厚的鈦青銅4.3-5石墨覆層構(gòu)成的鋼鈦青銅4.3-5 石墨半固態(tài)復(fù)合板進(jìn)行軋制后處理，其特征在于，對(duì)鋼鈦青銅4.3-5石墨半固態(tài)復(fù)合板， 進(jìn)行總壓下率為1.4%的、第一道次與第二道次的道次壓下率比例為1 4 1 2的二 道次軋制處理。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種鋼鈦青銅4.3-5石墨半固態(tài)復(fù)合板的均勻后處理方法，屬于鋼鈦青銅4.3-5石墨半固態(tài)復(fù)合板界面剪切強(qiáng)度室溫軋制后處理研究領(lǐng)域，本發(fā)明對(duì)由1.2mm厚的08Al鋼板和2.8mm厚的鈦青銅4.3-5石墨覆層構(gòu)成的鋼鈦青銅4.3-5石墨半固態(tài)復(fù)合板，在室溫下，在精密軋機(jī)上，進(jìn)行總壓下率為1.4％的、第一道次與第二道次的道次壓下率比例為1∶4～1∶2的二道次軋制處理，可將復(fù)合板橫向界面剪切強(qiáng)度差值降低到1.8MPa以內(nèi)。
文檔編號(hào)C21D7/02GK102021289SQ20101061401
公開日2011年4月20日 申請(qǐng)日期2010年12月30日 優(yōu)先權(quán)日2010年12月30日
發(fā)明者劉漢武, 張鵬, 杜云慧 申請(qǐng)人:北京交通大學(xué)