專利名稱：高碳熱軋鋼板的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及高碳熱軋鋼板的制造方法，特別是涉及含有0. 5質(zhì)量％以上的C、鋼板內(nèi)的特性波動(dòng)小、并且加工性和淬透性優(yōu)良的高碳熱軋鋼板的制造方法。
背景技術(shù)：
用于機(jī)械結(jié)構(gòu)部件和工具等的高碳鋼板，在利用冷軋成形加工成各種形狀后，多數(shù)情況下為了進(jìn)行硬質(zhì)化而實(shí)施淬火回火處理。因此，這種用途的高碳鋼板要求優(yōu)良的加エ性和淬透性，迄今為止已提出了各種技木。
例如，在專利文獻(xiàn)I中，公開(kāi)了ー種成形性良好的高碳薄鋼板的制造方法，其中，將高碳鋼在(Ac1相變點(diǎn)+30°C )以上的終軋溫度下進(jìn)行熱軋后，以1(T10(TC /秒的冷卻速度冷卻至2(T500°C的溫度，保持1 10秒后，再加熱至500°C (Ac1相變點(diǎn)+30°C )的溫度范圍，在該溫度范圍內(nèi)進(jìn)行卷取，其中，上述高碳鋼具有如下組成以質(zhì)量％計(jì)，含有 C :0. 30 1. 20%、Si :2. 00% 以下、Mn :1. 00% 以下、P :0. 030% 以下、S :0. 030% 以下、Al :0. oro. 08%、N :0. 010%以下，余量實(shí)質(zhì)上由Fe及不可避免的合金成分構(gòu)成。在專利文獻(xiàn)2中，公開(kāi)了ー種延伸凸緣性優(yōu)良的高碳熱軋鋼板的制造方法，其中，將含有0. 2^0. 7質(zhì)量％的C的鋼在終軋溫度(Ar3相變點(diǎn)-20°C )以上進(jìn)行熱軋后，在冷卻速度為超過(guò)120°C /秒且冷卻停止溫度為650°C以下的條件下進(jìn)行冷卻，接著在600°C以下的卷取溫度下進(jìn)行卷取，進(jìn)行酸洗后，在640°C以上且Ac1相變點(diǎn)以下的退火溫度下進(jìn)行退火。在專利文獻(xiàn)3中，公開(kāi)了ー種高碳熱軋鋼板的制造方法，具有將鋼在(Ar3相變點(diǎn)-20°C )以上的終軋溫度下進(jìn)行熱軋而制成熱軋鋼板的エ序；將上述熱軋鋼板以60°C /秒以上且低于120°C/秒的冷卻速度冷卻至650°C以下的溫度的エ序；將上述冷卻后的熱軋鋼板在600°C以下的卷取溫度下進(jìn)行卷取的エ序；以及將上述卷取后的熱軋鋼板在640°C以上且Ac1相變點(diǎn)以下的退火溫度下進(jìn)行退火的エ序，其中，上述鋼具有如下組成以質(zhì)量％計(jì)，含有 C :0. 2 0. 7%、Si 2% 以下、Mn 2% 以下、P :0. 03% 以下、S :0. 03% 以下、sol. Al 0. 01% 以下、N :0. 01% 以下?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)I :日本特開(kāi)平5-9588號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2 :日本特開(kāi)2003-13145號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)3 :日本特開(kāi)2008-156712號(hào)公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明所要解決的問(wèn)題但是，對(duì)于通過(guò)專利文獻(xiàn)廣3中記載的制造方法制造的高碳熱軋鋼板、特別是含有0. 5質(zhì)量％以上的C的鋼板而言，存在如下問(wèn)題鋼板內(nèi)的特性容易產(chǎn)生較大波動(dòng)，未必能夠得到優(yōu)良的加工性和淬透性。本發(fā)明的目的在于提供含有0. 5質(zhì)量％以上的C、鋼板內(nèi)的特性波動(dòng)小、并且加工性和淬透性也優(yōu)良的高碳熱軋鋼板的制造方法。用于解決問(wèn)題的方法本發(fā)明人對(duì)含有0. 5質(zhì)量％以上的C、鋼板內(nèi)的特性波動(dòng)小、并且加工性和淬透性也優(yōu)良的高碳熱軋鋼板的制造方法進(jìn)行了深入研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，下述方法是有效的在熱軋后進(jìn)行冷卻時(shí)，按照在55(T650°C的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行放冷的兩階段急速冷卻即急速冷卻-放冷-急速冷卻的模式進(jìn)行冷卻并進(jìn)行卷取，然后，進(jìn)行用于使?jié)B碳體球形化的退火。本發(fā)明基于上述見(jiàn)解而完成，提供一種高碳熱軋鋼板的制造方法，其特征在于，將鋼片在Ar3相變點(diǎn)或Areni相變點(diǎn)以上的終軋溫度下進(jìn)行熱軋，以60°C /秒以上的平均冷卻速度進(jìn)行一次冷卻，直至55(T650°C的冷卻停止溫度，然后，放冷I. (TlO秒，接著以120°C /秒以上的平均冷卻速度進(jìn)行二次冷卻，直至50(T60(TC的冷卻停止溫度并進(jìn)行卷取，然后， 在640°C以上且Ac1相變點(diǎn)以下的溫度下進(jìn)行退火，其中，所述鋼片具有如下組成以質(zhì)量％計(jì)，含有 C :0. 5 I. 0%、Si 2. 0% 以下、Mn :2. 0% 以下、P :0. 03% 以下、S :0. 03% 以下、sol. Al
0.08%以下、N :0. 01%以下，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。本發(fā)明的高碳熱軋鋼板的制造方法中，優(yōu)選一次冷卻時(shí)的平均冷卻速度為120°C /秒以上。另外，鋼片中含有的sol. Al量以質(zhì)量％計(jì)為0. 01%以下，鋼片還可以以質(zhì)量％ 計(jì)含有選自 Cr :0. I 2. 0%、Mo 0. I I. 0%、Ni :0. I 2. 0%、Cu :0. I I. 0%、Ti :0. 01 0. 10%、Nb :0. 01 0. 10%、V :0. 01 0. 10%、B :0. 0005 0. 0100% 中的至少一種元素。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明，能夠制造含有0.5質(zhì)量％以上的C、鋼板內(nèi)的特性波動(dòng)小、并且加工性和淬透性也優(yōu)良的高碳熱軋鋼板，在產(chǎn)業(yè)上發(fā)揮顯著的效果。
具體實(shí)施例方式下面，對(duì)本發(fā)明的高碳熱軋鋼板的制造方法詳細(xì)地進(jìn)行說(shuō)明。(I)鋼片的組成以下，成分元素的含量的單位％在沒(méi)有特別說(shuō)明的情況下表示質(zhì)量％。C 0. 5 I. 0%C是用于提高淬火回火處理后的鋼板強(qiáng)度所必需的元素。C量低于0. 5%時(shí)，無(wú)法得到作為機(jī)械結(jié)構(gòu)部件和工具的材料所需的強(qiáng)度。另一方面，C量超過(guò)1.0%時(shí)，鋼板變脆而使加工性降低，而且在淬火后也容易存在殘余奧氏體，熱處理后的強(qiáng)度也飽和或者降低。因此，將C的含量限定為0. 5^1. 0%。優(yōu)選為0. 6^0. 9%。Si :2. 0% 以下Si具有使鋼脫氧的作用和提高淬火后的抗回火軟化性的作用，因此，可以根據(jù)需要含有Si。但是，Si的含有還具有使?jié)B碳體石墨化而降低鋼的淬透性的作用，因此，將Si的含量限定為2. 0%以下。優(yōu)選為0. 5%以下。Mn :2. 0% 以下Mn具有提高鋼的淬透性的作用，可以根據(jù)需要含有。但是，過(guò)量含有Mn時(shí)，會(huì)導(dǎo)致鋼的韌性和延展性降低，因此，將Mn的含量限定為2.0%以下。優(yōu)選為1.0%以下。
P 0. 03% 以下P具有降低鋼板的加工性和熱處理后的鋼的韌性的作用，因此，將P的含量限定為0. 03%以下。 優(yōu)選為0. 02%以下。S :0. 03% 以下S具有降低鋼板的加工性和熱處理后的鋼的韌性的作用，因此，將S的含量限定為0. 03%以下。優(yōu)選為0. 01%以下。sol. Al 0. 08% 以下Al是為了鋼的脫氧而添加的元素，可以根據(jù)需要含有。但是，作為Al的含量，鋼中的sol. Al量超過(guò)0. 08%的添加，會(huì)導(dǎo)致鋼中夾雜物的増加，從而導(dǎo)致鋼板的加工性降低。因此，將Al的含量以sol. Al量計(jì)限定為0. 08%以下。優(yōu)選為0. 04%以下。另外，鋼在高溫下保持的情況下，固溶Al和固溶N在鋼中化合而形成A1N，在淬火加熱時(shí)抑制奧氏體晶粒的生長(zhǎng)，從而有時(shí)降低鋼板的淬透性。特別是將鋼板在氮?dú)鈿夥罩羞M(jìn)行退火的情況下，由于從氣氛中浸入到鋼中的N而使上述作用變得顯著。為了避免因AlN的形成而引起的這種鋼板的淬透性降低，更優(yōu)選將Al的含量以sol. Al量計(jì)設(shè)定為0. 01%以下。N :0. 01% 以下N的大量含有有時(shí)會(huì)通過(guò)在鋼中形成AlN而降低鋼板的淬透性。因此，將N的含量限定為0. 01%以下。優(yōu)選為0. 005%以下。本發(fā)明中使用的鋼片具有上述的成分組成。需要說(shuō)明的是，由于會(huì)導(dǎo)致鋼板的制造成本増加，因此，在沒(méi)有特殊理由的情況下不需要使上述各元素的含量超出通常實(shí)施的程度的精煉范圍，例如降低至低于0. 001%。本發(fā)明中使用的鋼片的余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。但是，為了提高淬透性或提高抗回火軟化性而進(jìn)ー步添加Cr、Mo、Ni、Cu、Ti、Nb、V、B中的ー種以上元素，也不會(huì)損害本發(fā)明的效果。在鋼片中添加這些元素的情況下，優(yōu)選設(shè)定為如下范圍的含量Cr 0.廣2.0%、Mo 0. ri. 0%、Ni 0. I 2. 0%、Cu 0. I I. 0%、Ti 0. OTO. 10%、Nb 0. OTO. 10%、V
0.oro. 10%、B 0. 0005、. 0100%。在含量低于各自范圍的下限時(shí)，不能充分地得到添加的效果。另外，在含量超過(guò)各自范圍的上限時(shí)，有時(shí)會(huì)導(dǎo)致制造成本増加，并且降低鋼板的加工性和韌性。另外，更優(yōu)選的含量的范圍分別為Cr :0. I I. 0%、Mo :0. ro. 5%、Ni :0. I I. 0%、Cu :0. ro. 5%、Ti :0. OTO. 05%、Nb :0. OTO. 05%、V :0. OTO. 05%、B :0. 0005^0. 0050%。作為不可避免的雜質(zhì)，例如有0、Sn、Pb等。優(yōu)選盡可能不含有這些元素，但只要含量低于0.01%則可以容許。2)制造條件在本發(fā)明的高碳熱軋鋼板的制造方法中，將具有上述成分組成的鋼片在Ar3相變點(diǎn)或Arem相變點(diǎn)以上的終軋溫度下進(jìn)行熱軋，以60°C /秒以上的平均冷卻速度進(jìn)行一次冷卻，直至55(T650°C的冷卻停止溫度，然后，放冷I. (TlO秒，接著以120°C /秒以上的平均冷卻速度進(jìn)行二次冷卻，直至50(T60(TC的冷卻停止溫度并進(jìn)行卷取，然后，在640°C以上且Ac1相變點(diǎn)以下的溫度下進(jìn)行退火。需要說(shuō)明的是，優(yōu)選在退火前通過(guò)酸洗將形成在鋼板表層的氧化皮除去。下面，對(duì)本發(fā)明的制造條件的限定理由進(jìn)行說(shuō)明。熱軋的終軋溫度=Ar3相變點(diǎn)或Arem相變點(diǎn)以上
熱軋的終軋溫度低于Ar3相變點(diǎn)或Areni相變點(diǎn)時(shí)，在先共析鐵素體或先共析滲碳體部分析出的狀態(tài)下進(jìn)行軋制，形成不均勻的鋼板組織，從而使鋼板內(nèi)的特性的均勻性降低。因此，將熱軋的終軋溫度設(shè)定為Ar3相變點(diǎn)或Arran相變點(diǎn)以上。需要說(shuō)明的是，對(duì)于鋼片的Ar3相變點(diǎn)或Arran相變點(diǎn)而言，例如可以測(cè)定從奧氏體溫度范圍開(kāi)始的冷卻過(guò)程中的熱收縮曲線，由曲線的變化點(diǎn)求出。一次冷卻的平均冷卻速度60°C /秒以上一次冷卻的冷卻停止溫度(放冷溫度)55(T650°C熱軋后的一次冷卻需要在熱軋后以60°C /秒以上的平均冷卻速度冷卻至 550^650 °C范圍的冷卻停止溫度。在本發(fā)明中，為了在降低鋼板內(nèi)的特性波動(dòng)的同時(shí)避免因低溫相變相的生成而引起的制造性的降低，將熱軋后的鋼板組織制備成以均勻的珠光體為主體的組織。因此，在熱軋后的冷卻過(guò)程中，需要避免鐵素體或滲碳體的粗大析出。因此，需要以60°C /秒以上的平均冷卻速度對(duì)熱軋后的鋼板快速地進(jìn)行一次冷卻，直至55(T650°C的冷卻停止溫度。在一次冷卻的平均冷卻速度低于60°C /秒的情況下，在一次冷卻中明顯生成先共析鐵素體或先共析滲碳體，從而不能形成均勻的顯微組織。另外，當(dāng)冷卻停止溫度超過(guò)650°C時(shí)，即使以60°C /秒以上的平均冷卻速度進(jìn)行冷卻，在冷卻停止后也會(huì)大量生成先共析鐵素體或先共析滲碳體。另一方面，在冷卻停止溫度低于550°C的情況下，部分生成貝氏體、馬氏體等低溫相變相，使鋼板形狀惡化，從而有可能產(chǎn)生之后的冷卻不均甚至鋼板內(nèi)的特性波動(dòng)。需要說(shuō)明的是，為了可靠地避免先共析相的生成而得到更均勻的鋼板組織，優(yōu)選將一次冷卻的平均冷卻速度設(shè)定為120°C /秒以上。放冷時(shí)間I (T10秒一次冷卻后，將鋼板放冷I. (TlO秒。通過(guò)繼一次冷卻中的急冷之后進(jìn)行放冷，使珠光體相變?cè)诙虝r(shí)間內(nèi)進(jìn)行，從而形成均勻的珠光體組織。本發(fā)明的要點(diǎn)在于將退火前的高碳鋼板的顯微組織制備成以均勻的珠光體為主體的組織，由放冷帶來(lái)的珠光體相變的促進(jìn)發(fā)揮非常重要的作用。在放冷時(shí)間小于I. 0秒時(shí)，不能充分得到上述的相變促進(jìn)效果。對(duì)于含有0. 5質(zhì)量％以上的C的高碳鋼而言，由于C含量高而使淬透性高，容易生成低溫相變相。因此，小于1.0秒的短時(shí)間的放冷中，珠光體相變的促進(jìn)效果變得不充分，從而不能制備成期望的組織。另一方面，在放冷時(shí)間超過(guò)10秒的情況下，隨著珠光體相變的進(jìn)行，產(chǎn)生由相變發(fā)熱引起的鋼板溫度的升高，在放冷過(guò)程的后期生成的珠光體粗大化，從而導(dǎo)致鋼板內(nèi)的特性不均勻化。因此，將放冷時(shí)間限定為I. (Tio秒的范圍。優(yōu)選為31秒。需要說(shuō)明的是，放冷是指不通過(guò)注水等進(jìn)行強(qiáng)制冷卻而是將鋼板暴露在大氣中。但是，為了清除在一次冷卻工序中注入的冷卻水，向鋼板短時(shí)間噴射壓縮空氣等流體等，由于因噴射產(chǎn)生的冷卻效果非常小，不會(huì)損害本發(fā)明的效果，因此可以容許。二次冷卻的平均冷卻速度120°C /秒以上二次冷卻的冷卻停止溫度(卷取溫度)50(T600°C對(duì)放冷預(yù)定時(shí)間后的鋼板以120°C /秒以上的平均冷卻速度再次進(jìn)行冷卻，在50(T600°C的冷卻停止溫度下停止冷卻并進(jìn)行卷取。放冷后的鋼板因相變發(fā)熱而溫度升高，因此，為了抑制鋼板的顯微組織的粗大化，在再次冷卻至50(T600°C溫度之后進(jìn)行卷取。在冷卻停止溫度超過(guò)600°C的情況下，容易產(chǎn)生粗大的珠光體，不能完全避免鋼板組織的不均勻化。另ー方面，在冷卻停止溫度低于500°C的情況下，生成貝氏體、馬氏體等低溫相變相，鋼板過(guò)度硬化而使卷形狀變差，并且導(dǎo)致加工性的大幅降低。以低溫相變相為主體的組織也具有使?jié)B碳體在退火后容易微細(xì)地分散這ー優(yōu)點(diǎn)，但對(duì)于含有0. 5質(zhì)量％以上的C的高碳鋼而言，由于C含量高而使低溫相變相的硬度高，不能容許鋼板的制造性和加工性降低，因此，將冷卻停止溫度限定為500°C以上。為了提高鋼板組織的均勻性，需要使放冷后的平均冷卻速度為120°C /秒以上。在利用普通的注水進(jìn)行冷卻的情況下，50(T60(TC的溫度范圍成為從膜沸騰開(kāi)始向核沸騰過(guò)渡的范圍，容易產(chǎn)生鋼板的冷卻不均。在這種溫度范圍內(nèi)，以平均冷卻速度為120°C /秒以上的方式在核沸騰為主體的條件下進(jìn)行水冷時(shí)，不易產(chǎn)生鋼板的冷卻不均，從而能夠?qū)摪鍍?nèi)的特性波動(dòng)抑制在較低水平。更優(yōu)選平均冷卻速度為240°C /秒以上的水冷。
退火溫度640°C以上且Ac1相變點(diǎn)以下為了實(shí)現(xiàn)滲碳體的球形化而對(duì)卷取后的熱軋鋼板進(jìn)行退火。此時(shí)，在退火溫度低于640°C時(shí)，滲碳體的球形化不能快速進(jìn)行。另外，當(dāng)退火溫度超過(guò)Ac1相變點(diǎn)時(shí)，在退火中鋼板組織的一部分再次形成奧氏體之后被冷卻，因此，在退火后的鋼板組織中混合有珠光體、即未被球形化的滲碳體，鋼板內(nèi)的特性的均勻性以及加工性和淬透性均降低。因此，將退火溫度限定為640°C以上且Ac1相變點(diǎn)以下的范圍。優(yōu)選為680°C以上且Ac1相變點(diǎn)以下。在本發(fā)明中，由于將退火前的熱軋鋼板的組織制備成以均勻的珠光體為主體的組織，因此，滲碳體的球形化高效地進(jìn)行，因此，將熱軋鋼板保持在退火溫度的時(shí)間設(shè)定為10小時(shí)以上即可。優(yōu)選為15 35小吋。為了矯正鋼板的形狀或調(diào)節(jié)表面性狀，可以根據(jù)需要對(duì)退火后的鋼板實(shí)施表面光軋。需要說(shuō)明的是，對(duì)于鋼板的Ac1相變點(diǎn)而言，例如，可以測(cè)定從常溫開(kāi)始的加熱過(guò)程中的熱膨脹曲線，由曲線的變化點(diǎn)求出。本發(fā)明中使用的高碳鋼的熔煉可以使用轉(zhuǎn)爐或電爐中的任意ー種。熔煉后的鋼通過(guò)連鑄或鑄錠后的開(kāi)坯軋制制成鋼片(鋼坯)。根據(jù)制造設(shè)備的能力，將熱軋前的鋼片加熱至能夠確保預(yù)定的終軋溫度的溫度即可?？梢詫⑦B鑄得到的鋼片在不冷卻至常溫的情況下直接或者在短時(shí)間的加熱后進(jìn)行熱軋。另外，還可以利用板帶加熱器、邊部加熱器等感應(yīng)加熱裝置對(duì)熱軋中途的鋼片進(jìn)行追加加熱。實(shí)施例將具有含有表I所示的元素且余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成、并具有該表I所示的Ar3相變點(diǎn)或Arail相變點(diǎn)以及Ac1相變點(diǎn)的鋼片A L在表2所示的熱軋條件下制成板厚為4. Omm的熱軋鋼板，然后，通過(guò)酸洗除去氧化皮，在該表2所示的退火條件下在氮?dú)鈿夥罩羞M(jìn)行退火，接著，實(shí)施伸長(zhǎng)率為0. 5%的表面光軋，得到鋼板廣24。需要說(shuō)明的是，表I中的各相變點(diǎn)通過(guò)上述的方法求出。從得到的各鋼板上裁取與軋制方向平行的板厚截面調(diào)查用的樣品，如下操作，測(cè)定板厚截面的維氏硬度和滲碳體的平均粒徑，對(duì)鋼板內(nèi)的特性波動(dòng)以及加工性和淬透性進(jìn)行評(píng)價(jià)。將結(jié)果示于表3中。板厚截面的維氏硬度對(duì)與軋制方向平行的板厚截面進(jìn)行鏡面研磨，依據(jù)JIS Z2244的規(guī)定，在板厚的1/4深度的位置以9. SN(Ikgf)的試驗(yàn)力進(jìn)行測(cè)定。每個(gè)樣品測(cè)定5次以上，將它們的平均值作為該樣品的板厚截面的維氏硬度HV。利用在鋼板板寬的1/8、1/4、3/8、1/2、5/8、3/4、7/8共計(jì)七個(gè)位置處裁取的樣品進(jìn)行該維氏硬度HV的測(cè)定，求出全部七個(gè)位置的HV值的最大值(HVmax)與最小值(HVmin)之差(AHV = HVmax-HVmin)和全部七個(gè)位置的HV值的平均值(HVave)Jf AHV/HVave的值作為鋼板內(nèi)的特性均勻性的指標(biāo)。如果AHV/HVave的值為0. 10以下，則評(píng)價(jià)為鋼板內(nèi)的特性波動(dòng)小。板厚截面的滲碳體的平均粒徑對(duì)在鋼板板寬的1/4位置處裁取的樣品的與軋制方向平行的板厚截面進(jìn)行鏡面研磨，用苦醛腐蝕溶液進(jìn)行腐蝕后，利用掃描電子顯微鏡以5000倍的倍率對(duì)板厚的1/4深度的位置進(jìn)行拍攝，使用拍攝得到的組織照片，將各個(gè)滲碳體粒子的長(zhǎng)徑和短徑的幾何平均值作為各個(gè)滲碳體粒子的粒徑，以位于組織照片的視野內(nèi)的滲碳體粒子的粒徑的平均值作為該鋼板的滲碳體的平均粒徑d。由于該滲碳體的平均粒徑d成為由粒子分散帶來(lái)的強(qiáng)化量、加工時(shí)的應(yīng)力集中度、淬火加熱時(shí)的分解難易度的標(biāo)準(zhǔn)，因此，可以用作加工性和淬透性的指標(biāo)，在d值為0. 5^2. 0 u m的情況下，評(píng)價(jià)為加工性 和淬透性優(yōu)良。表3所示的本發(fā)明例的鋼板，作為鋼板內(nèi)的特性均勻性的指標(biāo)的A HV/HVave的值為0. 10以下，鋼板內(nèi)的特性波動(dòng)小，作為鋼板的加工性和淬透性的指標(biāo)的滲碳體的平均粒徑d的值也達(dá)到0. 5^2. Oum,從而成為加工性和淬透性也優(yōu)良的高碳熱軋鋼板。
權(quán)利要求
1.一種高碳熱軋鋼板的制造方法，其特征在于，將鋼片在變點(diǎn)或Arem相變點(diǎn)以上的終軋溫度下進(jìn)行熱軋，以60°C /秒以上的平均冷卻速度進(jìn)行一次冷卻，直至55(T650°C的冷卻停止溫度，然后，放冷I. (TlO秒，接著以120°C/秒以上的平均冷卻速度進(jìn)行二次冷卻，直至50(T60(TC的冷卻停止溫度并進(jìn)行卷取，然后，在640°C以上且Ac1相變點(diǎn)以下的溫度下進(jìn)行退火，其中，所述鋼片具有如下組成以質(zhì)量％計(jì)，含有C :0. 5 1.0%、Si :2. 0%以下、Mn :2. 0% 以下、P :0. 03% 以下、S :0. 03% 以下、sol. Al :0. 08% 以下、N :0. 01% 以下，余量由 Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。
2.如權(quán)利要求I所述的高碳熱軋鋼板的制造方法，其特征在于，一次冷卻時(shí)的平均冷卻速度為120°C /秒以上。
3.如權(quán)利要求I或2所述的高碳熱軋鋼板的制造方法，其特征在于，鋼片中含有的sol. Al量以質(zhì)量％計(jì)為0. 01%以下。
4.如權(quán)利要求廣3中任一項(xiàng)所述的高碳熱軋鋼板的制造方法，其特征在于，鋼片中以質(zhì)量 ％ 計(jì)還含有選自 Cr :0. I 2. 0%、Mo :0. I I. 0%、Ni :0. I 2. 0%、Cu :0. I I. 0%、Ti .0.01 0. 10%、Nb :0. 01 0. 10%、V :0. 01 0. 10%、B :0. 0005 0. 0100% 中的至少一種元素。
全文摘要
本發(fā)明提供含有0.5質(zhì)量%以上的C、鋼板內(nèi)的特性波動(dòng)小、并且加工性和淬透性優(yōu)良的高碳熱軋鋼板的制造方法。一種高碳熱軋鋼板的制造方法，其特征在于，將鋼片在Ar3相變點(diǎn)或Arcm相變點(diǎn)以上的終軋溫度下進(jìn)行熱軋，以60℃/秒以上的平均冷卻速度進(jìn)行一次冷卻，直至550～650℃的冷卻停止溫度，然后，放冷1.0～10秒，接著以120℃/秒以上的平均冷卻速度進(jìn)行二次冷卻，直至500～600℃的冷卻停止溫度并進(jìn)行卷取，然后，在640℃以上且Ac1相變點(diǎn)以下的溫度下進(jìn)行退火，其中，所述鋼片具有如下組成以質(zhì)量%計(jì)，含有C0.5～1.0%、Si2.0%以下、Mn2.0%以下、P0.03%以下、S0.03%以下、sol.Al0.08%以下、N0.01%以下，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。
文檔編號(hào)C21D8/02GK102712963SQ20108006213
公開(kāi)日2012年10月3日 申請(qǐng)日期2010年12月24日 優(yōu)先權(quán)日2010年1月22日
發(fā)明者中村展之, 妻鹿哲也, 小林崇 申請(qǐng)人:杰富意鋼鐵株式會(huì)社