專利名稱：方向性電磁鋼板的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及在工業(yè)規(guī)模上具有良好的磁特性和皮膜的方向性電磁鋼板的制造方法。
背景技術(shù)：
方向性電磁鋼板是含有Si、晶粒的方位高度聚集在{110} < 001 >方位的鋼板，其被用作變壓器等靜止感應(yīng)器的卷繞鐵芯等的材料。晶粒方位的控制是利用被稱為二次再結(jié)晶的異常晶粒生長現(xiàn)象來進(jìn)行的。 近年來，節(jié)能的傾向高漲，因此作為實(shí)現(xiàn)該二次再結(jié)晶的方法，確立了以下的制造技術(shù)。專利文獻(xiàn)I中公開了一種板坯低溫加熱法，該方法以通過1280°c以下的溫度對板坯進(jìn)行加熱為基本，并進(jìn)而在冷軋后進(jìn)行的氮化退火工序中，使作為抑制劑的AIN、(Al/Si) N等的微細(xì)分散析出物析出。此外，為了提高產(chǎn)品的磁特性，已知有使方向性電磁鋼板中含有強(qiáng)化抑制劑的作用的輔助元素的方法。專利文獻(xiàn)2 5中公開了利用Te作為這樣元素的方法。但是，如果方向性電磁鋼板中含有Te，則雖然產(chǎn)品的磁特性變得良好，但是有存在于表面的玻璃皮膜的外觀產(chǎn)生不良的問題。現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)I :日本特開平3-122227號公報(bào)專利文獻(xiàn)2 日本特開平6-184640號公報(bào)專利文獻(xiàn)3 :日本特開平6-207220號公報(bào)專利文獻(xiàn)4 :日本特開平10-273727號公報(bào)專利文獻(xiàn)5 :日本特開2009-235574號公報(bào)專利文獻(xiàn)6 :日本特開平5-78743號公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明要解決的技術(shù)課題因而，本發(fā)明的課題是提供一種兼具良好的磁特性和良好外觀的玻璃皮膜的方向性電磁鋼板的制造方法。用于解決技術(shù)課題的手段解決上述課題的本發(fā)明的要旨如下。(I) 一種方向性電磁鋼板的制造方法，其特征在于，具有下述工序?qū)摷訜嶂?320°C以下后進(jìn)行熱軋而得到熱軋鋼板的工序，所述鋼含有Si :2. 5質(zhì)量％ 4. O質(zhì)量％、C :0. 02質(zhì)量％ O. 10質(zhì)量％、Mn :0. 05質(zhì)量％ O. 20質(zhì)量％、酸可溶性Al :0. 020質(zhì)量％ O. 040質(zhì)量％、N :0. 002質(zhì)量％ O. 012質(zhì)量％、S :0. 001質(zhì)量％ O. 010質(zhì)量％、P 0. 01質(zhì)量％ O. 08質(zhì)量％及Te :0. 0005質(zhì)量％ O. 0050質(zhì)量％，并且剩余部分包含F(xiàn)e及不可避免的雜質(zhì)；對所述熱軋鋼板進(jìn)行退火而得到退火軋制的工序；對所述退火鋼板進(jìn)行冷軋而得到冷軋鋼板的工序；對所述冷軋鋼板進(jìn)行脫碳退火和氮化退火而得到脫碳氮化鋼板的工序；以及在所述脫碳氮化鋼板的表面上涂布退火分離劑并進(jìn)行所述脫碳氮化鋼板的最終退火而形成玻璃皮膜的工序；其中，所述脫碳氮化鋼板的N含量為O. 0150質(zhì)量％ 0. 0250質(zhì)量％，且2X [Te] +[N]彡O. 0300質(zhì)量％的關(guān)系成立。這里，[Te]為所述脫碳氮化退火鋼板的Te含量，[N]為所述脫碳氮化退火鋼板的N含量。
(2)根據(jù)上述(I)所述的方向性電磁鋼板的制造方法，其特征在于，使所述脫碳退火和氮化退火中的升溫速度為50°C /s 300°C /s。(3)根據(jù)上述(I)或(2)所述的方向性電磁鋼板的制造方法，其特征在于，所述鋼還含有O. 01質(zhì)量％ O. 3質(zhì)量％的選自Sn、Sb、Cr、Ni、P、B、Mo及Cu中的I種或多種。(4)根據(jù)上述(I) (3)中任一項(xiàng)所述的方向性電磁鋼板的制造方法，其特征在于，還具有在1170°C以上的溫度下對進(jìn)行了所述最終退火的鋼板進(jìn)行15小時以上的精煉退火的工序。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明，通過在鋼中某種程度地含有Te以控制氮化退火后的N含量，能夠提供兼具良好的磁特性及良好外觀的玻璃皮膜的方向性電磁鋼板。


圖I是表示氮化后的N含量與Te含量之間的關(guān)系中的玻璃皮膜的外觀的評價及磁特性的結(jié)果的圖。圖2是表示二次再結(jié)晶晶粒中的長寬比的分布的圖。
具體實(shí)施例方式以下，對本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行詳細(xì)說明。在利用板坯低溫加熱法制造方向性電磁鋼板時，為了強(qiáng)化抑制劑的作用，在脫碳退火后連續(xù)地進(jìn)行氮化處理，或與脫碳退火同時進(jìn)行氮化處理，以使鋼板中的氮增加。此夕卜，為了進(jìn)一步強(qiáng)化抑制劑而得到良好的磁特性，有時含有Te。但是，如果過多地含有Te，則不能形成良好的玻璃皮膜。因而，本發(fā)明者們想到能否通過控制Te含量和氮化時的鋼板中的N含量來解決技術(shù)課題，并改變Te含量及N含量反復(fù)進(jìn)行了各種實(shí)驗(yàn)。其結(jié)果是發(fā)現(xiàn)通過控制氮化退火后的Te含量及N含量，能夠兼具良好的磁特性及良好外觀的玻璃皮膜的形成。也就是說，本發(fā)明者們準(zhǔn)備了在利用板坯低溫加熱法的方向性電磁鋼板的制造中使用的成分中以各種比例含有Te的鋼錠。然后，在1320°C以下的溫度下對各鋼錠進(jìn)行加熱，進(jìn)行熱軋，然后進(jìn)行冷軋。接著，將氨的流量進(jìn)行各種改變來進(jìn)行脫碳退火和氮化退火，然后進(jìn)行最終退火，從而制作了方向性電磁鋼板。然后，對這些條件不同的方向性電磁鋼板，評價了其磁通密度B8和最終退火時形成的玻璃皮膜的外觀。
其結(jié)果是發(fā)現(xiàn)以O(shè). 0005質(zhì)量％以上且O. 0050質(zhì)量％以下的范圍使Te含在鋼錠中，且與脫碳退火連續(xù)地或同時地進(jìn)行使N含在鋼板中的氮化退火時，如果將N含量規(guī)定為O. 0150質(zhì)量％以上且O. 0250質(zhì)量％以下，且按照“2X [Te] + [N] ( O. 0300質(zhì)量％”的關(guān)系成立的方式進(jìn)行控制，則能夠兼具良好的磁特性及良好外觀的玻璃皮膜的形成。式中，[Te]為氮化退火后的Te含量，[N]為氮化退火后的N含量。圖I中示出所得結(jié)果的一個例子。詳細(xì)情況會在后面的實(shí)施例I中敘述，但在圖I中，符號〇表示磁通密度B8的平均值為1.93T以上，且玻璃皮膜的缺陷在5個以下，磁通密度及玻璃皮膜都良好。符號 表示磁通密度B8的平均值低于I. 93T，磁通密度不好，但玻璃皮膜的缺陷在5個以下，玻璃皮膜良好。另外，符號X表示玻璃皮膜的缺陷超過5個，玻璃皮膜不好。接著，對本發(fā)明的實(shí)施方式的方向性電磁鋼板的制造方法進(jìn)行說明。 在本實(shí)施方式中，首先，進(jìn)行規(guī)定組成的方向性電磁鋼板用鋼水的鑄造來制作板坯。鑄造方法沒有特別的限定。鋼水例如含有Si :2. 5質(zhì)量％ 4. O質(zhì)量％、C :0. 02質(zhì)量％ O. 10質(zhì)量％、Mn 0. 05質(zhì)量％ O. 20質(zhì)量％、酸可溶性Al :0. 020質(zhì)量％ O. 040質(zhì)量％4 0. 002質(zhì)量％ O. 012質(zhì)量％、S 0. 001質(zhì)量％ O. 010質(zhì)量％及P 0. 01質(zhì)量％ O. 08質(zhì)量％。鋼水還含有Te :0. 0005質(zhì)量％ O. 0050質(zhì)量％。鋼水的剩余部分包含F(xiàn)e及不可避免的雜質(zhì)。此外，不可避免的雜質(zhì)中也包括在方向性電磁鋼板的制造工序中形成抑制劑并在利用高溫退火的精煉后殘存于方向性電磁鋼板中的元素。這里，對上述鋼水的組成的數(shù)值限定理由進(jìn)行說明。Si對于提高方向性電磁鋼板的電阻、降低構(gòu)成鐵損的一部分的渦電流損失是非常有效的元素。如果Si含量低于2.5質(zhì)量％，則不能充分抑制渦電流損失。另一方面，如果Si含量超過4. O質(zhì)量％，則加工性降低。所以，將Si含量規(guī)定為2. 5質(zhì)量％ 4. O質(zhì)量％。此外，根據(jù)Si含量不同，飽和磁化Bs的值會發(fā)生變化。Si含量越多則該飽和磁化Bs越小。所以，良好的磁通密度B8的基準(zhǔn)值也是Si含量越多則越小。C對于控制通過一次再結(jié)晶得到的組織(一次再結(jié)晶組織)是有效的元素。如果C含量低于O. 02質(zhì)量％，則不能充分得到此效果。另一方面，如果C含量超過O. 10質(zhì)量％，則脫碳退火所需的時間延長，CO2的排放量增多。此外，如果脫碳退火不充分，則難以得到磁特性良好的方向性電磁鋼板。所以，將C含量規(guī)定為O. 02質(zhì)量％ O. 10質(zhì)量％。此外，近年來，由于要求削減CO2的排放量，因此希望縮短脫碳退火的時間。從此點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選將C含量規(guī)定為O. 06質(zhì)量％以下。Mn提高方向性電磁鋼板的比電阻并降低鐵損。Mn還具有防止發(fā)生熱軋中的裂紋的作用。如果Mn含量低于O. 05質(zhì)量％，則不能充分得到這些效果。另一方面，如果Mn含量超過O. 20質(zhì)量％，則方向性電磁鋼板的磁通密度降低。所以，將Mn含量規(guī)定為O. 05質(zhì)
量％ O. 20質(zhì)量％。酸可溶性Al是形成作為抑制劑發(fā)揮作用的AlN的重要元素。如果酸可溶性Al的含量低于O. 020質(zhì)量％，則不能形成足夠量的A1N，抑制劑強(qiáng)度不足。另一方面,如果酸可溶性Al的含量超過O. 040質(zhì)量％，則AlN粗大化，抑制劑強(qiáng)度下降。所以，將酸可溶性Al的含
量規(guī)定為O. 020質(zhì)量％ O. 040質(zhì)量％。N是與酸可溶性Al發(fā)生反應(yīng)而形成AlN的重要元素。如后所述，由于是在冷軋后進(jìn)行氮化處理，因此不需要在方向性電磁鋼板用鋼中含有大量的N，但要使N含量低于O. 002質(zhì)量％，煉鋼時有時需要大的負(fù)載。另一方面，如果N含量超過O. 012質(zhì)量％，則在冷軋時會在鋼板中產(chǎn)生被稱為氣泡的空孔。所以，將N含量規(guī)定為O. 002質(zhì)量％ O. 012質(zhì)量％。此夕卜，為了進(jìn)一步減少氣泡，優(yōu)選N含量為O. 010質(zhì)量％以下。S是與Mn發(fā)生反應(yīng)而形成MnS析出物的重要元素。MnS析出物主要對一次再結(jié)晶產(chǎn)生影響，對起因于熱軋而帶來的一次再結(jié)晶的晶粒生長的區(qū)域性的變動具有抑制作用。如果Mn含量低于O. 001質(zhì)量％，則不能充分得到此效果。另一方面，如果Mn含量超過O. 010質(zhì)量％，則磁特性容易下降。所以，將Mn含量規(guī)定為O. 001質(zhì)量％ O. 010質(zhì)量％。為了進(jìn)一步提高磁特性，優(yōu)選Mn含量為O. 009質(zhì)量％以下。P提高方向性電磁鋼板的比電阻且降低鐵損。如果P含量低于O. 01質(zhì)量％，則不能充分得到此效果。另一方面，如果P含量超過O. 08質(zhì)量％，則有時冷軋變得困難。所以，將P含量規(guī)定為O. 01質(zhì)量％ O. 08質(zhì)量％。Te是抑制劑強(qiáng)化元素。在Te含量低于O. 0005質(zhì)量％時，不能作為抑制劑強(qiáng)化元 素充分提高磁特性。此外，如果Te含量超過O. 0050質(zhì)量％，則使磁特性及玻璃皮膜劣化。所以，將Te含量規(guī)定為O. 0005質(zhì)量％以上且O. 0050質(zhì)量％以下。此外，Te含量優(yōu)選為O. 0010質(zhì)量％以上，且優(yōu)選為O. 0035質(zhì)量％以下。在本實(shí)施方式中，作為鋼水成分含有以上的元素，但也可以進(jìn)一步含有O. 01質(zhì)量％ O. 3 質(zhì)量 ％ 左右的 Sn、Sb、Cr、Ni、P、B、Mo、Cu。在本實(shí)施方式中，在由如此組成的鋼水制作了板坯后，將板坯加熱。對于該加熱的溫度，由于是在之后進(jìn)行氮化退火，因此不需要在這時候使析出物完全固溶，所以在1320°C以下就足夠了。此外，從節(jié)能的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選規(guī)定為1250°C以下。接著，通過對板坯進(jìn)行熱軋，得到熱軋鋼板。熱軋鋼板的厚度沒有特別的限定，例如規(guī)定為I. 8mm 3. 5mm。然后，通過對熱軋鋼板進(jìn)行退火，得到退火鋼板。退火的條件沒有特別的限定，例如在750V 1200°C的溫度下進(jìn)行30秒鐘 10分鐘。通過該退火，磁特性提高。接著，通過對退火鋼板進(jìn)行冷軋，得到冷軋鋼板。冷軋可以只進(jìn)行I次，也可以一邊在其間進(jìn)行中間退火一邊進(jìn)行多次冷軋。中間退火例如優(yōu)選在750°C 1200°C的溫度下進(jìn)行30秒鐘 10分鐘。此外，如果在不進(jìn)行上述的中間退火的情況下來進(jìn)行冷軋，則有時難以得到均勻的特性。另外，如果一邊在其間進(jìn)行中間退火一邊進(jìn)行多次冷軋，則容易得到均勻的特性，但有時磁通密度會降低。因此，冷軋的次數(shù)及中間退火的有無優(yōu)選根據(jù)最終得到的方向性電磁鋼板所要求的特性及成本來決定。此外，無論在哪種情況下，都優(yōu)選將最終冷軋的壓下率規(guī)定為80% 95%。接著，為了將冷軋鋼板中含有的C除去并使其一次再結(jié)晶，進(jìn)行冷軋鋼板的脫碳退火。此外，為了使鋼板中的N含量增加，與脫碳退火同時進(jìn)行氮化退火而得到脫碳氮化鋼板，或在脫碳退火后進(jìn)行氮化退火而得到脫碳氮化鋼板。在此種情況下，優(yōu)選與脫碳退火連續(xù)地進(jìn)行氮化退火。在同時進(jìn)行脫碳退火和氮化退火的脫碳氮化退火的情況下，在含有氫、氮及水蒸氣的濕潤氣氛中、且在進(jìn)一步含有氨等具有氮化能力的氣體的氣氛下進(jìn)行脫碳氮化退火。通過在該氣氛中同時實(shí)施脫碳和氮化，形成適合二次再結(jié)晶的鋼板組織及組成。優(yōu)選在800 V 950 V的溫度下實(shí)施此時的脫碳氮化退火。此外，在連續(xù)地實(shí)施脫碳退火和氮化退火的情況下，在含有氫、氮及水蒸氣的濕潤氣氛中先進(jìn)行脫碳退火。然后，在氫、氮及水蒸氣中進(jìn)一步含有氨等具有氮化能力的氣體的氣氛下進(jìn)行氮化退火。此時，優(yōu)選在800°C 950°C的溫度下實(shí)施脫碳退火、并在700°C 850 V的溫度下實(shí)施其后的氮化退火。此外，在本實(shí)施方式中，在上述脫碳退火或脫碳氮化退火中，優(yōu)選在500°C 8000C的溫度區(qū)內(nèi)將升溫加熱速度控制在50°C /s 300°C /s。如果升溫加熱速度低于500C /s，則有時不能充分得到提高磁通密度的效果，在升溫加熱速度超過300°C /s時，也是 有時效果會減小。此外，更優(yōu)選升溫加熱速度為70°C /s以上，且更優(yōu)選為200°C /s以下。進(jìn)而，升溫加熱速度進(jìn)一步優(yōu)選為80°C /s以上，且進(jìn)一步優(yōu)選為150°C /s以下。另外，在本實(shí)施方式中，將氮化退火后的脫碳氮化鋼板的N含量規(guī)定為O. 0150質(zhì)量％ O. 0250質(zhì)量％是重要的。在N含量低于O. 0150質(zhì)量％時，最終退火中的二次再結(jié)晶變得不穩(wěn)定，引起磁特性的劣化。此外，如果N含量增加，則二次再結(jié)晶穩(wěn)定，可得到良好的磁特性，但如果N含量超過O. 0250質(zhì)量％，則相反地磁特性會劣化，而且玻璃皮膜的外觀會劣化。N含量優(yōu)選為O. 0180質(zhì)量％以上，且優(yōu)選為O. 0230質(zhì)量％以下。此外，方向性電磁鋼板中含有的N及Te的量越增多，越會使玻璃皮膜的外觀劣化。所以，N含量及Te含量滿足2X [Te] + [N] < O. 0300質(zhì)量％的范圍是重要的。其中更優(yōu)選的范圍為2X [Te] + [N] < 0.0280質(zhì)量％。式中，[Te]為脫碳氮化鋼板的Te含量，[N]為脫碳氮化鋼板的N含量。接著，在脫碳氮化鋼板的表面上以水漿狀涂布以MgO為主成分的退火分離劑，將脫碳氮化鋼板卷取成卷材狀。然后，通過對卷材狀的脫碳氮化鋼板進(jìn)行間歇式的最終退火，得到卷材狀的最終退火鋼板。通過最終退火，產(chǎn)生二次再結(jié)晶，并在最終退火鋼板的表面上形成玻璃皮膜。然后，優(yōu)選在1170°C以上的溫度下進(jìn)行15小時以上的用于除去雜質(zhì)的精煉退火。作為在1170°C以上的溫度下進(jìn)行15小時以上的理由，是因?yàn)樵诘陀谏鲜鰷囟燃皶r間的情況下，精煉不充分，Te會殘存于鋼板內(nèi)部，從而使磁特性劣化。然后，在進(jìn)行了精煉退火的鋼板上，涂布例如以磷酸鹽和膠體二氧化硅為主成分的被覆液，并進(jìn)行烘烤，由此得到帶有絕緣被膜的方向性電磁鋼板的產(chǎn)品。通過按以上說明的條件進(jìn)行制造，可制造兼具良好的磁特性及良好外觀的玻璃皮膜的方向性電磁鋼板。實(shí)施例下面，對本發(fā)明者們進(jìn)行的實(shí)驗(yàn)進(jìn)行說明。這些實(shí)驗(yàn)中的條件等是為確認(rèn)本發(fā)明的可實(shí)施性及效果而采用的例子，本發(fā)明并不限定于這些例子。(實(shí)施例I)使用真空熔煉爐制作含有Si :3. 2質(zhì)量％、C :0. 06質(zhì)量％、Mn :0. 09質(zhì)量％、Al O. 028質(zhì)量％、N 0. 008質(zhì)量％及S :0. 006質(zhì)量％、且進(jìn)一步含有如圖I所示Te的量在O. 0003質(zhì)量％ O. 0350質(zhì)量％的范圍內(nèi)不同的Te、并且剩余部分包含F(xiàn)e及不可避免的雜質(zhì)的合計(jì)8種鋼錠。然后，在1150°C下對鋼錠進(jìn)行I小時的退火，然后進(jìn)行熱軋，得到厚度為2. 3mm的熱軋鋼板。接著，在1100°C下對熱軋鋼板進(jìn)行120秒鐘的退火，得到退火鋼板。接著，進(jìn)行退火鋼板的酸洗，然后進(jìn)行冷軋，得到厚度為O. 23mm的冷軋鋼板。接著，從冷軋鋼板上切下退火用的鋼板，在含有水蒸氣、氫及氮的氣體氣氛中，在850°C下對冷軋鋼板進(jìn)行120秒鐘的脫碳退火，再在含有氨的氣體氣氛中，在800°C下進(jìn)行40秒鐘的氮化退火，得到脫碳氮化鋼板。此時的脫碳退火的升溫速度為105°C/s。此外，對于氮化退火鋼板中的N含量,如圖I所示,通過使氨的流量變化,該N含量在O. 0130質(zhì) 量％ O. 0260質(zhì)量％的范圍內(nèi)不同。由此，得到合計(jì)40種的脫碳氮化鋼板。然后，在脫碳氮化鋼板的表面上以水漿狀涂布以MgO為主成分的退火分離劑。然后，在1200°C下進(jìn)行20小時的最終退火，得到形成有玻璃皮膜的最終退火鋼板。接著，對最終退火鋼板進(jìn)行水洗，然后切斷成寬度為60_、長度為300_的單板磁測定用尺寸。接著，涂布以磷酸鋁及膠體二氧化硅為主成分的被覆液，通過進(jìn)行烘烤而形成絕緣被膜。如此得到方向性電磁鋼板的試樣。然后，測定各方向性電磁鋼板的磁通密度B8。磁通密度B8是以50Hz外加800A/m的磁場時在方向性電磁鋼板中產(chǎn)生的磁通密度。此外，在實(shí)驗(yàn)中，以對每個試樣測定5塊時的平均值進(jìn)行評價。此外，玻璃皮膜外觀的評價是將單板上的每IOOmm2的氣泡數(shù)作為玻璃皮膜的缺陷數(shù)來進(jìn)行評價。圖I中示出對玻璃皮膜的外觀評價及磁特性產(chǎn)生影響的Te含量與氮化后的N含量之間的關(guān)系。圖I的縱軸表示氮化后的N含量，橫軸表示Te含量。圖I的判定中，符號〇表示磁通密度B8的平均值為I. 93T以上，且玻璃皮膜的缺陷為5個以下，磁特性、玻璃皮膜都良好。此外，符號 表示磁通密度B8的平均值低于I. 93T，磁特性不好，但玻璃皮膜的缺陷為5個以下，玻璃皮膜良好。另外，符號X表示磁通密度B8的平均值低于I. 93T，且玻璃皮膜的缺陷超過5個，磁特性及玻璃皮膜都不好。如圖I所示，在Te含量為O. 0005質(zhì)量％以上且O. 0050質(zhì)量％以下、N含量為O. 0150質(zhì)量％以上且O. 0250質(zhì)量％以下、而且“2X [Te] + [N]彡O. 0300質(zhì)量％”的關(guān)系
成立的情況下，磁特性及玻璃皮膜都良好。以上表明，通過Te含量及氮化后的N含量滿足上述條件，能夠制造兼具良好的產(chǎn)品磁特性及良好的皮膜外觀的方向性電磁鋼板。(實(shí)施例2)使用真空熔煉爐制作含有Si :3. 3質(zhì)量％、C :0. 07質(zhì)量％、Mn :0. 10質(zhì)量％、Al O. 030質(zhì)量％、N :0. 007質(zhì)量％、S :0. 007質(zhì)量％及Sn :0. 05質(zhì)量％、且進(jìn)一步含有表I所示量的Te、并且剩余部分包含F(xiàn)e及不可避免的雜質(zhì)的合計(jì)6種鋼錠。此外，還同樣地制作了不含Te但其它元素的組成相同的鋼錠。接著，在1200°C下對鋼錠進(jìn)行I小時的退火，然后進(jìn)行熱軋，得到厚度為2. 6mm的熱軋鋼板。接著，在1100°C下對熱軋鋼板進(jìn)行100秒鐘的退火，得到退火鋼板。接著，進(jìn)行退火鋼板的酸洗，然后再對退火鋼板進(jìn)行冷軋，得到厚度為O. 23mm的冷軋鋼板。接著，從冷軋鋼板上切下退火用的鋼板，在含有水蒸氣、氫、氮及氨的氣體氣氛中，在840°C下對冷軋鋼板進(jìn)行110秒鐘的脫碳氮化退火，得到脫碳氮化鋼板。此時的脫碳氮化退火的升溫速度為100°C/s。此外，脫碳氮化鋼板中的N含量為O. 021質(zhì)量％。
然后，在脫碳氮化鋼板的表面上以水漿狀涂布以MgO為主成分的退火分離劑。然后，在1200°C下進(jìn)行20小時的最終退火，得到形成有玻璃皮膜的最終退火鋼板。接著，對最終退火鋼板進(jìn)行水洗，然后切斷成寬度為60_、長度為300_的單板磁測定用尺寸。接著，在最終退火鋼板的表面上涂布以磷酸鋁及膠體二氧化硅為主成分的被覆液，通過進(jìn)行烘烤而形成絕緣被膜。如此得到方向性電磁鋼板的試樣。然后，測定各方向性電磁鋼板的磁通密度B8。磁通密度B8是以50Hz外加800A/m的磁場時在方向性電磁鋼板中產(chǎn)生的磁通密度。此外，在實(shí)驗(yàn)中，以對每個試樣測定5塊時的平均值進(jìn)行評價。并且，玻璃皮膜外觀的評價是將單板上的每IOOmm2的氣泡數(shù)作為玻璃皮膜的缺陷數(shù)來進(jìn)行評價。表I中示出Te含量與磁通密度及玻璃皮膜外觀的評價的關(guān)系。在表I的玻璃皮膜外觀的評價的判定中，按玻璃皮膜的缺陷數(shù)計(jì)，符號◎表不無缺陷，符號〇表不有I 5個，符號X表不有6個以上。此外,在本實(shí)施例中，由于與第I實(shí)施例相比，Si的含量多了O. I質(zhì)量％，因此將良好的磁通密度B8的基準(zhǔn)規(guī)定為I. 92T。表I
權(quán)利要求
1.ー種方向性電磁鋼板的制造方法，其特征在于，具有下述エ序 將鋼加熱至1320°C以下后進(jìn)行熱軋而得到熱軋鋼板的エ序，所述鋼含有Si :2. 5質(zhì)量％ 4. O質(zhì)量％、C :0. 02質(zhì)量％ 0. 10質(zhì)量％、Mn :0. 05質(zhì)量％ 0. 20質(zhì)量％、酸可溶性Al :0. 020質(zhì)量％ 0. 040質(zhì)量％、N :0. 002質(zhì)量％ 0. 012質(zhì)量％、S :0. 001質(zhì)量％ 0.010質(zhì)量％、P 0. 01質(zhì)量％ 0. 08質(zhì)量％及Te :0. 0005質(zhì)量％ 0. 0050質(zhì)量％，并且剩余部分包含F(xiàn)e及不可避免的雜質(zhì)； 對所述熱軋鋼板進(jìn)行退火而得到退火軋制的エ序； 對所述退火鋼板進(jìn)行冷軋而得到冷軋鋼板的エ序； 對所述冷軋鋼板進(jìn)行脫碳退火和氮化退火而得到脫碳氮化鋼板的エ序；以及 在所述脫碳氮化鋼板的表面上涂布退火分離劑并進(jìn)行所述脫碳氮化鋼板的最終退火而形成玻璃皮膜的エ序， 其中，所述脫碳氮化鋼板的N含量為0. 0150質(zhì)量％ 0. 0250質(zhì)量％，且2X [Te] +[N] < 0. 0300質(zhì)量％的關(guān)系成立,這里，[Te]為所述脫碳氮化鋼板的Te含量，[N]為所述脫碳氮化鋼板的N含量。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方向性電磁鋼板的制造方法，其特征在于，使所述脫碳退火和氮化退火中的升溫速度為50°C /s 300°C /s。
3.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方向性電磁鋼板的制造方法，其特征在于，所述鋼還含有0.01質(zhì)量％ 0. 3質(zhì)量％的選自Sn、Sb、Cr、Ni、P、B、Mo及Cu中的I種或多種。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方向性電磁鋼板的制造方法，其特征在于，還具有在1170°C以上的溫度下對進(jìn)行了所述最終退火的鋼板進(jìn)行15小時以上的精煉退火的エ序。
全文摘要
本發(fā)明提供一種方向性電磁鋼板的制造方法。其中通過將含有Te0.0005質(zhì)量%～0.0050質(zhì)量%的規(guī)定的鋼加熱至1320℃以下后進(jìn)行熱軋，并進(jìn)行退火、冷軋、脫碳退火及氮化退火，從而得到脫碳氮化鋼板。并且，在所述脫碳氮化鋼板的表面上涂布退火分離劑并進(jìn)行最終退火，從而形成玻璃皮膜。所述脫碳氮化鋼板的N含量為0.0150質(zhì)量%～0.0250質(zhì)量%，且2×[Te]＋[N]≤0.0300質(zhì)量%的關(guān)系成立，這里，[Te]為Te含量，[N]為N含量。
文檔編號C21D8/12GK102803521SQ201180013929
公開日2012年11月28日 申請日期2011年3月15日 優(yōu)先權(quán)日2010年3月17日
發(fā)明者村上健一, 濱知江, 水上和實(shí), 牛神義行, 中村修一 申請人:新日本制鐵株式會社