專利名稱：加工性和低溫脆性優(yōu)異的高強(qiáng)度鋼板及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及加工性和低溫脆性優(yōu)異的高強(qiáng)度鋼板，特別是涉及抗拉強(qiáng)度在IlSOMPa以上的區(qū)域，發(fā)揮著優(yōu)異的加工性和低溫脆性的高強(qiáng)度鋼板及其制造方法。
背景技術(shù)：
為了實(shí)現(xiàn)汽車(chē)和運(yùn)輸機(jī)等的低耗油化，期望使汽車(chē)和運(yùn)輸機(jī)的自重輕量化。例如為了輕量化，有效的是使用高強(qiáng)度鋼板，減薄板厚。另外，汽車(chē)特別要求碰撞安全性，柱等的結(jié)構(gòu)構(gòu)件、保險(xiǎn)杠和防撞梁等的加強(qiáng)構(gòu)件也要求進(jìn)ー步的高強(qiáng)度化。但是，若使鋼板高強(qiáng)度化，則延展性劣化，因此加工性變差。因此在高強(qiáng)度鋼板中，要求強(qiáng)度和加工性并立(TSXEL平衡)。作為使高強(qiáng)度鋼板的強(qiáng)度和加工性并立的技術(shù)，例如在美國(guó)專利公開(kāi)2008/178972號(hào)中，提出有一種組織為在鐵素體母相中作為第二相的馬氏體和殘留奧氏體 以特定的比例分散，延伸率和延伸凸緣性優(yōu)異的高強(qiáng)度鋼板。另外在美國(guó)專利公開(kāi)2009/53096號(hào)中，提出有一種涂膜密接性和延展性優(yōu)異的高強(qiáng)度冷延鋼板，其抑制Si和Mn含量，并且使鋼板組織以回火馬氏體和鐵素體為主體，包含殘留奧氏體。此外在日本特開(kāi)2010-196115號(hào)中，提出有ー種加工性和耐沖擊性優(yōu)異的高強(qiáng)度冷軋鋼板，其使鋼板組織為含有鐵素體、回火馬氏體、馬氏體、殘留奧氏體的組織。在日本·特開(kāi)2010-90475號(hào)中，提出有ー種延展性和延伸凸緣性優(yōu)異的、抗拉強(qiáng)度在980MPa以上的高強(qiáng)度鋼板，其組織含有貝氏體鐵素體、馬氏體和殘留奧氏體。特別是近年來(lái)，對(duì)于汽車(chē)等用的鋼板，不僅要求上述提出的強(qiáng)度和加工性，而且還要求在預(yù)想的使用環(huán)境下的安全性提高，例如，設(shè)想在冬季的低溫條件下的車(chē)體碰撞，對(duì)于鋼板就期望有低溫脆性也優(yōu)異的特性。但是若提高強(qiáng)度，則低溫脆性有惡化側(cè)向，因此在現(xiàn)有的以提高強(qiáng)度和加工性為目的而提供的上述鋼板中，還不能充分地確保低溫脆性，因此要求更進(jìn)一歩的改良。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明著眼于上述這樣的情況而做，其目的在于，提供一種抗拉強(qiáng)度在IlSOMPa以上，加工性和低溫脆性優(yōu)異的高強(qiáng)度鋼板及其制造方法。達(dá)成上述課題的本發(fā)明是ー種鋼板，其中，含有C :0. 10 O. 30% (質(zhì)量％的意思。以下，關(guān)于成分均同。)、Si :1· 40 3· 0%、Μη :0· 5 3· 0%、P :0· 1% 以下、S :0· 05%以下、Al :0. 005 O. 20%,N 0. 01%以下、O :0. 01%以下，余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，并且，在鋼板的板厚1/4位置，以掃描型電子顯微鏡對(duì)組織進(jìn)行觀察時(shí)，相對(duì)于全部組織，鐵素體的體積率為5 35%,貝氏體鐵素體和/或回火馬氏體的體積率為60%以上，以光學(xué)顯微鏡對(duì)組織進(jìn)行觀察時(shí)，相對(duì)于全部組織，初生馬氏體和殘留奧氏體的混合組織(MA組織)的體積率為6%以下(不含0%)，并且以X射線衍射法測(cè)量殘留奧氏體時(shí)，相對(duì)于全部組織，殘留奧氏體的體積率為5%以上，抗拉強(qiáng)度為IlSOMPa以上。此外，作為其他的元素，含有從Cr :1. 0%以下和Mo :1. 0%以下構(gòu)成的群中選擇的至少ー種，也是優(yōu)選的實(shí)施方式。另外，作為其他的元素，還含有從Ti :0. 15%以下、Nb :0. 15%以下和V :0. 15%以下構(gòu)成的群中選擇的至少ー種，也是優(yōu)選的實(shí)施方式。此外，作為其他的元素，含有從Cu :1. 0%以下和Ni :1. 0%以下構(gòu)成的群中選擇的至少ー種，也是優(yōu)選的實(shí)施方式。另外，作為其他的元素，還含有B :0. 005%以下，也是優(yōu)選的實(shí)施方式。此外，作為其他的元素，含有從Ca :0. 01%以下、Mg :0. 01%以下和REM :0. 01%以下構(gòu)成的群中選擇的至少ー種，也是優(yōu)選的實(shí)施方式。 另外在本發(fā)明中，也包含包括如下エ序的鋼板的制造方法，即對(duì)于由以上記述的成分所構(gòu)成的鋼板進(jìn)行軋制后，以Ac1點(diǎn)+20°C以上、低于Ac3點(diǎn)的溫度進(jìn)行均熱保持后，以50C /秒以上的平均冷卻速度冷卻至100 400°C的溫度區(qū)域，接著在200 500°C的溫度區(qū)域保持100秒以上。此外在本發(fā)明中，也包含包括如下エ序的鋼板的制造方法，即對(duì)于由以上記述的成分所構(gòu)成的鋼板進(jìn)行軋制后，以Ac3點(diǎn)以上的溫度均熱保持，之后以50°C /秒以下的平均冷卻速度冷卻至100 400°C的溫度區(qū)域，接著在200 500°C的溫度區(qū)域保持100秒以上。根據(jù)本發(fā)明，能夠提供一種即使在IlSOMPa以上，加工性和低溫脆性仍優(yōu)異的高強(qiáng)度鋼板。特別是本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板，其強(qiáng)度和延展性的平衡(TSXEL平衡)優(yōu)異。另外根據(jù)本發(fā)明，能夠以エ業(yè)上可實(shí)用的手段制造加工性和低溫脆性優(yōu)異的高強(qiáng)度鋼板。因此本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板，特別是在汽車(chē)等的產(chǎn)業(yè)領(lǐng)域極其有用。


圖I是表示波及低溫脆性的MA組織的最大尺寸和體積分率的關(guān)系的圖。圖2是表示本發(fā)明的制造方法的熱處理模式的一例的概略說(shuō)明圖。圖3是表示本發(fā)明的制造方法的熱處理模式的另一例的概略說(shuō)明圖。
具體實(shí)施例方式本發(fā)明者們，為了改善抗拉強(qiáng)度為IlSOMPa以上的高強(qiáng)度鋼板的加工性和低溫脆性而反復(fù)鏡意研究。其結(jié)果發(fā)現(xiàn)，為了成為既保持IlSOMPa以上的高強(qiáng)度，又兼?zhèn)鋬?yōu)異的加エ性和低溫脆性的高強(qiáng)度鋼板，如果以適當(dāng)控制成分組成為前提，再以特定的比例使鋼板的金屬組織成為鐵素體、殘留奧氏體(以下，稱為“殘留Y”。)、MA組織、貝氏體鐵素體和/或回火馬氏體，如果適當(dāng)控制金屬組織，則既能夠確保強(qiáng)度和加工性，又能夠改善低溫脆性，從而完成本發(fā)明。特別是本發(fā)明在如下這一點(diǎn)上具有特征，即發(fā)現(xiàn)，由初生馬氏體和殘留奧氏體構(gòu)成的混合組織(MA組織Martensite -AusteniteConstituent)在鋼板的強(qiáng)度和低溫脆性提高上承擔(dān)著重要的作用。在本發(fā)明中所謂高強(qiáng)度鋼板，期望的是滿足以抗拉強(qiáng)度(TS)在IlSOMPa以上，優(yōu)選為1200MPa以上，更優(yōu)選為1220MPa以上的鋼板為對(duì)象，延展性(EL)優(yōu)選為13%以上，更優(yōu)選為14%以上的。另外作為加工性的指標(biāo)的抗拉強(qiáng)度和延展性(延伸率)的平衡(TS X EL平衡)，期望優(yōu)選為17000以上，更優(yōu)選為18000以上，進(jìn)ー步優(yōu)選為20000以上。低溫脆性期望在-40°C下的擺錘沖擊試驗(yàn)(JISZ2224，板厚I. 4mmt)中優(yōu)選為吸收能滿足9J以上，更優(yōu)選滿足IOJ以上。還有，在本發(fā)明中，歸結(jié)延展性(EL)和TSXEL平衡而稱為“加工性”。在本發(fā)明中所謂MA組織，就是初生馬氏體和殘留Y的混合組織，在顯微鏡觀察下，初生馬氏體和殘留Y是難以分離(判別)的組織。所謂初生馬氏體，是指將鋼板從加熱溫度冷卻至室溫的過(guò)程中未相變奧氏體發(fā)生馬氏體相變的狀態(tài)，與加熱處理(奧氏體回火)后的回火馬氏體有所區(qū)別。構(gòu)成本發(fā)明的組織，可包含貝氏體鐵素體和/或回火馬氏體(母相)、鐵素體、MA組織、殘留奧氏體(還有，該殘留奧氏體存在于貝氏體鐵素體的板條間和MA組織中，因此以掃描型電子顯微鏡(SEM)和光學(xué)顯微鏡進(jìn)行的觀察中不能確認(rèn))，此外，還含有會(huì)不可避免地生成的余量組織，但其中，貝氏體鐵素體和/或回火馬氏體(母相)、鐵素體的體積分率是在鋼板的板厚1/4位置，通過(guò)SEM觀察得到的測(cè)量值，MA組織的體積分率是經(jīng)過(guò)レペラ ー腐蝕的來(lái)自光學(xué)顯微鏡觀察的測(cè)量值，殘留奧氏體的體積分率是來(lái)自X射線衍射的測(cè)量值，在這一點(diǎn)上，測(cè)量方法互不相同。還有，因?yàn)樵诠鈱W(xué)顯微鏡觀察中難以區(qū)別構(gòu)成MA組織的初生馬氏體和殘留Y，所以初生馬氏體和殘留Y的複合組織作為MA組織加以測(cè)量。因此，如果全部合計(jì)本發(fā)明所規(guī)定的金屬組織，則有超過(guò)100%的情況，這是由于，構(gòu)成MA組織的殘留奧氏體不僅通過(guò)光學(xué)顯微鏡觀察被測(cè)量，而且通過(guò)X射線衍射還會(huì)被重復(fù)測(cè)量。以下，對(duì)于賦予本發(fā)明以特征的金屬組織的體積分率的范圍及其設(shè)定理由進(jìn)行詳述。還有，通過(guò)顯微鏡觀察測(cè)量的體積分率，意思是在鋼板的全部組織(100%)中所占的比例。鐵素體的體積率5 35%鐵素體是具有使鋼板的延展性(EL)提高效果的組織。在本發(fā)明中，能夠通過(guò)提高鐵素體的體積分率，使抗拉強(qiáng)度為IlSOMPa以上的高強(qiáng)度區(qū)域內(nèi)的延展性提高，并且還能夠提高鋼板的TSXEL的平衡。為了發(fā)揮這樣的效果，使鐵素體的體積率為5%以上，優(yōu)選為7%以上，更優(yōu)選為10%以上。但是，若鐵素體過(guò)剩，則鋼板的強(qiáng)度降低，難以確保IlSOMPa以上的高強(qiáng)度。因此鐵素體的體積率為35%以下，優(yōu)選為30%以下，更優(yōu)選為25%以下。初生馬氏體和殘留奧氏體的混合組織(MA組織)的體積率6 %以下(不含O % )本發(fā)明者們針對(duì)高強(qiáng)度區(qū)域中的鋼板的加工性和低溫脆性，就MA組織帶來(lái)的影響進(jìn)行研究時(shí)判明，利用MA組織雖然能夠提高強(qiáng)度和延展性，但是若MA組織過(guò)度地存在，則低溫脆性惡化。于是，為了不使低溫脆性惡化而使加工性提高，可知有效的是將MA組織控制在規(guī)定范圍內(nèi)。因此在本發(fā)明中，從有效地發(fā)揮強(qiáng)度和TSXEL平衡的提高作用這ー觀點(diǎn)出發(fā)，以MA組織作為必須的構(gòu)成要素，MA組織的體積分率不含0%，優(yōu)選為1%以上，更優(yōu)選為2%以上，進(jìn)ー步優(yōu)選為3%以上。但是若MA組織的體積分率過(guò)剩，則低溫脆性惡化，因此MA組織的體積分率為6%以下，優(yōu)選為5%以下，更優(yōu)選為4%以下。另外在本發(fā)明中，還優(yōu)選將MA組織的最大尺寸控制在7μπι以下。本發(fā)明者們對(duì)于MA組織的體積分率(vol % )、ΜΑ組織的最大尺寸(μ m)，和低溫脆性的關(guān)系進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，其結(jié)果如圖I所示，從確保期望的低溫脆性的觀點(diǎn)出發(fā)，期望抑制MA組織的最大尺寸，這是實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明的。即，若MA組織的最大尺寸變大，則MA組織成為裂紋的起點(diǎn)，低溫脆性有惡化的側(cè)向，因此推薦MA組織的最大尺寸優(yōu)選為7 μ m以下，更優(yōu)選為6 μ m以下。還有，MA組織的最大尺寸的測(cè)量能夠通過(guò)經(jīng)レペラ一腐蝕的光學(xué)顯微鏡照片來(lái)測(cè)量。貝氏體鐵素體和/或回火馬氏體(母相)的體積率60%以上由光學(xué)顯微鏡或SEM觀察的鐵素體、MA組織和殘留奧氏體以外的余量組織，實(shí)質(zhì)上是貝氏體鐵素體和/或回火馬氏體。所謂“實(shí)質(zhì)上”，意思是允許在鋼板的制造過(guò)程不可避免地生成的其他組織(例如珠光體等)的混入，表示基本上由貝氏體鐵素體和/或回火馬氏體構(gòu)成。貝氏體鐵素體和/或回火馬氏體在本發(fā)明中是構(gòu)成主體的組織(體積分率是最大的組織的意思)，期望以體積率計(jì)為60%以上，優(yōu)選為65%以上，從確保延展性的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選為90%以下，更優(yōu)選為80%以下。構(gòu)成貝氏體鐵素體和回火馬氏體以外的余量的不可避免地生成的其他組織的體積率，優(yōu)選大約控制在5%以下(含0% )。還有,在SEM觀察中不能區(qū)別貝氏體鐵素體和回火馬氏體，而是均作為細(xì)小的板條狀的組織進(jìn)行觀察，因此在本發(fā)明中以包含這兩方的形式加以規(guī)定。
殘留奧氏體的體積率5%以上殘留奧氏體是對(duì)于提高延展性有效的組織。另外殘留奧氏體受到加工鋼板時(shí)的應(yīng)變而變形，相變成馬氏體，由此能夠確保良好的延展性，并且在加工時(shí)促進(jìn)變形部的硬化，具有抑制應(yīng)變集中的效果，因此其也是用于確保鋼板的TSXEL平衡所需要的組織。為了有效地發(fā)揮這樣的效果，殘留Y的體積率為5%以上，更優(yōu)選為6%以上，進(jìn)ー步優(yōu)選為7%以上。殘留Y存在于貝氏體鐵素體的板條間和晶界，或被MA組織所含而存在等，以各種各樣的形態(tài)存在，但上述殘留Y的效果不會(huì)因存在形態(tài)而有所不同，因此在本發(fā)明中，處于測(cè)量范圍內(nèi)的殘留Y不論存在形態(tài)，均作為殘留Y進(jìn)行測(cè)量。殘留奧氏體的體積率能夠通過(guò)X射線衍射法測(cè)量、計(jì)算。接下來(lái)，對(duì)于本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板的成分組成進(jìn)行說(shuō)明。本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板的成分組成，基本上不必添加Ni等的高價(jià)的合金元素，而是由汽車(chē)用鋼板等各種產(chǎn)業(yè)用鋼板通常所包含的合金成分構(gòu)成，需要適當(dāng)進(jìn)行調(diào)整，使抗拉強(qiáng)度在IlSOMPa以上，既考慮其對(duì)加工性造成的影響等，又使之成為上述金屬組織。C :0.10 O. 30%C是確保強(qiáng)度，且提高殘留Y的穩(wěn)定性所需要的元素。為了確保IlSOMPa以上的抗拉強(qiáng)度，C可以含有O. 10%以上，優(yōu)選使之含有O. 12%以上。但是，若C含量過(guò)多，則熱軋后的強(qiáng)度上升，發(fā)生裂紋等，加工性降低或焊接性降低，因此C為O. 30%以下，優(yōu)選為O. 26%以下。Si :1.40 3.0%Si作為固溶強(qiáng)化元素，是有助于鋼的高強(qiáng)度化的元素。另外，抑制碳化物的生成，對(duì)于殘留Y的生成有效地發(fā)揮作用，在確保優(yōu)異的TSXEL平衡上是有效的元素。為了有效地發(fā)揮這樣的作用，Si可以含有I. 40%以上，優(yōu)選使之含有I. 50%以上。但是，若Si含量過(guò)剩，熱軋時(shí)形成顯著的氧化皮，在鋼板表面附帶氧化皮傷痕，表面性狀變差。另外，還使酸洗性劣化，因此為3. 0%以下，優(yōu)選為2. 8%以下。Mn :O. 5 3. 0%Mn使淬火性提高，是有助于鋼板的高強(qiáng)度化的元素。另外，其使Y穩(wěn)定化，對(duì)于使殘留Y生成也是有效發(fā)揮作用的元素。為了有效地發(fā)揮這樣的作用，Mn可以含有O. 5%以上，優(yōu)選使之含有O. 6%以上。但是若Mn含量過(guò)剩，則熱軋后的強(qiáng)度上升，發(fā)生裂紋等，成為加工性降低或焊接性劣化的原因。另外過(guò)剩的Mn的添加因?yàn)镸n偏析，成為加工性劣化的原因，所以Mn為3.0%以下，優(yōu)選為2. 6%以下。P :0.1% 以下P是不可避免地要含有的元素，是使鋼板的焊接性劣化的元素。因此P為O. I %以下，優(yōu)選為O. 08%以下，更優(yōu)選為O. 05%以下。還有，P含量盡可能少為宜，因此下限沒(méi)有特別限定。S :0.05% 以下S與P同樣，是不可避免地要含有的元素，是使鋼板的焊接性劣化的元素。另外，S 在鋼板中形成硫化物系夾雜物，成為使鋼板的加工性降低的原因。因此S為O. 05%以下，優(yōu)選為O. 01%以下，更優(yōu)選為O. 005%以下。S含量以盡可能少為宜，因此下限沒(méi)有特別限定。Al :0· 005 O. 20%Al是作為脫氧劑發(fā)揮作用的元素。為了有效地發(fā)揮這樣的作用，Al可以含有
O.005%以上。但是若Al含量過(guò)剩，則鋼板的焊接性顯著劣化，因此Al為O. 20%以下，優(yōu)選為O. 15%以下，更優(yōu)選為O. 10%以下。N :0.01% 以下N是不可避免要含有的元素，但其在鋼板中使氮化物析出，是有助于鋼板的高強(qiáng)度化的元素。但是若N含量過(guò)剩，則氮化物大量析出，引起延伸率、延伸凸緣性(λ)、彎曲性等的劣化。因此N量為O. 01%以下，優(yōu)選為O. 008%以下，更優(yōu)選為O. 005%以下。O :0.01% 以下O是不可避免地要含有的元素，是若過(guò)剩地含有，則招致延展性和加工時(shí)的彎曲性的降低的元素。因此O量為O. 01%以下，優(yōu)選為O. 005%以下，更優(yōu)選為O. 003%以下。還有，因?yàn)镺含量以盡可能少為宜，所以下限沒(méi)有特別限定。本發(fā)明的鋼板，滿足上述成分組成，余量實(shí)質(zhì)上是鐵和不可避免的雜質(zhì)。作為不可避免的雜質(zhì)，例如包含因原料、物資、制造設(shè)備等的狀況而混入鋼中的上述N、O和Pb、Bi、Sb、Sn等夾入元素(tramp element)。另外在不會(huì)給上述本發(fā)明的作用造成不良影響的范圍，作為其他的元素，也可以再積極地含有以下的元素。本發(fā)明的鋼板，作為其他的元素，也可以還含有如下等⑷Cr 1. 0%以下(不含0% )和/或Mo 1. 0%以下(不含0% )；(B)從 Ti 0. 15% 以下(不含 0% )、Nb 0. 15% 以下(不含 0% )，和 V:0. 15% 以下(不含0% )所構(gòu)成的群中選擇的至少ー種；(C) Cu :1.0% 以下(不含 0% )和/或Ni :1.0% 以下(不含 0% )；(D)B :0· 005% 以下(不含 0% );(E)從 Ca 0. 01% 以下(不含 0% )、Mg 0. 01% 以下(不含 0% )和 REM 0. 01%以下(不含0% )所構(gòu)成群中選擇的至少ー種。這些(A) (E)的元素能夠單獨(dú)含有，或者也能夠使之任意組合而含有。規(guī)定這樣的范圍的理由如下。⑷Cr :1.0%以下(不含0% )和/或Mo :1.0%以下(不含0% )
Cr和Mo均是提高淬火性，在使鋼板的強(qiáng)度提高上有效的元素，能夠單獨(dú)使用或并用。為了有效地發(fā)揮這樣的作用，Cr和Mo的含量分別優(yōu)選為O. I %以上，更優(yōu)選為0.2%以上。但是，若過(guò)剩地含有，則加工性降低，另外造成高成本，因此Cr或Mo的含量使之分別單獨(dú)含有吋，優(yōu)選為1.0%以下，更優(yōu)選為O. 8%以下，進(jìn)ー步優(yōu)選為O. 5%以下。Cr和Mo并用時(shí)，分別單獨(dú)在上述上限的范圍內(nèi)，且優(yōu)選使合計(jì)量為1. 5 %以下。(B)從 Ti 0. 15% 以下(不含 0% )，Nb 0. 15% 以下(不含 0% )，和 V:0. 15% 以下(不含0% )所構(gòu)成的群中選擇的至少ー種Ti,Nb和V均在鋼板中形成碳化物和氮化物的析出物，使鋼板的強(qiáng)度提高，并且是具有使舊Y粒微細(xì)化的作用的元素，能夠單獨(dú)使或并用。為了有效地發(fā)揮這樣的作用，Ti、Nb和V的含量分別優(yōu)選為O. 01%以上，更優(yōu)選為O. 02%以上。但是，若過(guò)剩地含有，則在晶界有碳化物析出，鋼板的延伸凸緣性和彎曲性劣化。因此，Ti、Nb和V的含量分別優(yōu)選為 O. 15%以下，更優(yōu)選為O. 12%以下，進(jìn)ー步優(yōu)選為O. 1%以下。(C) Cu :1.0% 以下(不含 0% )和/或Ni :1.0% 以下(不含 0% )Cu和Ni是對(duì)于殘留奧氏體的生成、穩(wěn)定化有效發(fā)揮作用的元素，此外是還具有使耐腐蝕性提高這一效果的元素，能夠單獨(dú)使用或并用。為了發(fā)揮這樣的作用，Cu和Ni的含量分別優(yōu)選為O. 05 %以上，更優(yōu)選為O. I %以上。但是，若Cu過(guò)剩地含有，則熱加工性劣化，因此單獨(dú)添加吋，優(yōu)選為1.0%以下，更優(yōu)選為O. 8%以下，進(jìn)ー步優(yōu)選為O. 5%以下。若Ni過(guò)剩含有，則造成高成本，因此優(yōu)選為I. 0%以下，更優(yōu)選為O. 8%以下，進(jìn)ー步優(yōu)選為
0.5%以下。若Cu和Ni并用，則上述作用容易呈現(xiàn)，另外通過(guò)使Ni含有，Cu添加造成的熱加工性的劣化得到抑制，因此并用Cu和Ni時(shí)，合計(jì)量也可以優(yōu)選含有I. 5%以下，更優(yōu)選為
1.O %以下，這時(shí)，Cu也可以優(yōu)選含有O. 7%以下，更優(yōu)選至O. 5%。(D) B :0· 005 % 以下(不含 O % )B是使淬火性提高的元素，在使奧氏體穩(wěn)定存在直至室溫上是有效的元素。為了有效地發(fā)揮這樣的作用，B含量?jī)?yōu)選為O. 0005%以上，更優(yōu)選為O. 001%以上。但是，若過(guò)剩地含有，則生成硼化物而使延展性劣化，因此優(yōu)選為O. 005%以下，更優(yōu)選為O. 004%以下，進(jìn)ー步優(yōu)選為O. 003%以下。(E)從 Ca 0. 01% 以下(不含 0% )，Mg 0. 01% 以下(不含 0% )，和 REM 0. 01%以下(不含0% )所構(gòu)成的群中選擇的至少ー種Ca、Mg和REM(稀土類(lèi)元素)，是具有使鋼板中的夾雜物微細(xì)分散這ー作用的元素，可以分別使之単獨(dú)含有，也可以含有任意選擇的2種以上。為了有效地發(fā)揮這樣的作用，Ca、Mg和REM的含量各自單獨(dú)優(yōu)選為O. 0005 %以上，更優(yōu)選為O. 001 %以上。但是，若過(guò)剩地含有，則成為使鑄造性和熱加工性等劣化的原因。因此Ca、Mg和REM各自単獨(dú)優(yōu)選為
O.01%以下，更優(yōu)選為O. 005%以下，進(jìn)ー步優(yōu)選為O. 003%以下。還有，在本發(fā)明中，所謂REM(稀土類(lèi)元素)，是包含鑭系元素(從La至Lu的15種元素)和Sc(鈧)及Y(釔)的意思。接下來(lái)，就用于制造本發(fā)明的鋼板的方法進(jìn)行說(shuō)明。本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板，首先，遵循常規(guī)方法熱軋滿足上述成分組成的鋼，根據(jù)需要適宜組成進(jìn)行冷軋、溶融鍍鋅處理、合金化處理后，控制后述的退火エ序，由此能夠得到具有期望的組織的高強(qiáng)度鋼板。即，根據(jù)常規(guī)方法制造滿足上述成分組成的鋼的熱軋鋼板或冷軋鋼板，能夠通過(guò)如下方式制造如圖2所示，(I)加熱至(Ac1點(diǎn)+20°C )以上、低于Ac3點(diǎn)的溫度并進(jìn)行均熱保持后，以5°C /秒以上的平均冷卻速度冷卻至100 400°C的溫度區(qū)域，接著在200 500°C的溫度區(qū)域保持100秒以上(奧氏體回火)，或如圖3所示，(II)加熱至Ac3點(diǎn)以上的溫度并進(jìn)行均熱保持后，以50°C /秒以下的平均冷卻速度冷卻至100 400°C的溫度區(qū)域，接著在200 500°C的溫度區(qū)域保持100秒以上(奧氏體回火)。以下，對(duì)于本發(fā)明的上述制造方法(I) (II)進(jìn)行詳述。關(guān)于制造方法(I)加熱至(Ac1點(diǎn)+20°C )以上、低于Ac3點(diǎn)的溫度并均熱保持如果在(Ac1點(diǎn)+20)で 低于Ac3點(diǎn)的二相域(優(yōu)選為接近(Ac1點(diǎn)+20)で的溫度)均熱保持，則鐵素體中的C和Mn向奧氏體過(guò)渡而稠化，C量多的殘留奧氏體的生成得到促進(jìn)，延展性等的提聞進(jìn)一步提升。
在其后的冷卻過(guò)程中適當(dāng)調(diào)整平均冷卻速度，從而能夠控制鐵素體量。若均熱/保持溫度比(Ac1點(diǎn)+20°C)低，則最終得到的鋼板的金屬組織的鐵素體量過(guò)多，不能確保充分的強(qiáng)度。另ー方面，若超過(guò)Ac3點(diǎn)，則在保持中不能使鐵素體充分生成/生長(zhǎng)，將得不到由上述C量多的殘留奧氏體的生成帶來(lái)的延展性等的提高效果。以5°C /秒以上的平均冷卻速度冷卻至100 400°C的溫度區(qū)域在二相域均熱保持后，通過(guò)控制從上述均熱保持溫度的冷卻速度，控制生成/生長(zhǎng)的鐵素體量。特別是因?yàn)樵谏鲜鼍鶡岜３种袝?huì)生成鐵素體，所以要加快冷卻速度，ー邊抑制鐵素體的生成/生長(zhǎng)ー邊進(jìn)行冷卻。具體的來(lái)說(shuō)，就是使從上述均熱保持溫度至100 400°C的平均冷卻速度為5°C /秒以上。平均冷卻速度低于5°C /秒時(shí)，鋼板中的鐵素體量過(guò)多，不能確保IlSOMPa以上的強(qiáng)度。平均冷卻速度優(yōu)選為7°C /秒以上，更優(yōu)選為10°C /秒以上。平均冷卻速度的上限不特定，水冷，油冷等均可。關(guān)于制造方法(II)在Ac3點(diǎn)以上的溫度均熱保持在Ac3點(diǎn)以上的単相域均熱保持時(shí)，保持中沒(méi)有鐵素體生成，但通過(guò)調(diào)整其后的冷卻過(guò)程中的平均冷卻速度，能夠使鐵素體生成/生長(zhǎng)，并且能夠?qū)㈣F素體量控制在預(yù)期量，因此制造的穩(wěn)定性提高。若均熱保持溫度過(guò)高，則在鋼板表層形成Si和Mn的稠化層，表面處理性變差，因此優(yōu)選為(Ac3點(diǎn)+40) V以下。以50°C /秒以下的平均冷卻速度冷卻至100 400°C的溫度區(qū)域在単相域均熱保持后，通過(guò)控制從上述均熱保持溫度的冷卻速度，能夠使鐵素體生成/生長(zhǎng)，并且能夠控制生成/生長(zhǎng)的鐵素體量。特別是在上述均熱保持中沒(méi)有鐵素體，所以要放慢冷卻速度，一邊使鐵素體生成/生長(zhǎng)ー邊進(jìn)行冷卻。具體來(lái)說(shuō)就是使從上述均熱保持溫度至100 400°C的平均冷卻速度為50°C /秒以下。若平均冷卻速度超過(guò)50°C /秒，則在冷卻中不生成鐵素體，不能確保延展性。平均冷卻速度在冷卻過(guò)程促進(jìn)鐵素體的生成/生長(zhǎng)，因此優(yōu)選為45°C /秒以下，更優(yōu)選為40°C /秒以下。平均冷卻速度的下限沒(méi)有特別限定，但為了在冷卻過(guò)程中抑制鐵素體的生成/生長(zhǎng)，因此優(yōu)選為1°C/秒以上，更優(yōu)選為5°C /秒以上。制造方法⑴、(II)通用的條件
加熱升溫速度升溫至上述均熱保持溫度時(shí)的升溫速度沒(méi)有特別限定，可以適宜選擇，例如可以是O. 5 10°C /秒左右的平均升溫速度。均熱保持時(shí)間上述均熱保持溫度下的保持時(shí)間沒(méi)有特別限定，但若保持時(shí)間過(guò)短，則加工組織殘存，鋼的延展性降低，因此優(yōu)選為80秒以上。冷卻停止溫度在本發(fā)明中，特別重要的是使從上述均熱保持溫度的冷卻終點(diǎn)溫度處于100 400°C。通過(guò)使冷卻停止溫度為100 400°C，未相變奧氏體的一部分相變?yōu)轳R氏體，應(yīng)變被導(dǎo)入未相變奧氏體，向貝氏體鐵素體的相變得到促進(jìn)，能夠防止向室溫冷卻時(shí)生成初生馬氏體，因此能夠?qū)⒔饘俳M織中所占的MA組織的體積分率和MA組織的最大尺寸控制在上述 范圍。冷卻停止溫度比400°C高時(shí)，不能充分生成馬氏體，因此應(yīng)變不能導(dǎo)入未相變奧氏體，向貝氏體鐵素體的相變得不到充分促迸，其結(jié)果是，MA組織的體積分率和MA組織的最大尺寸超出上述范圍，不能確保期望的低溫脆性。因此冷卻停止溫度為400°C以下，優(yōu)選為350°C以下，更優(yōu)選為300°C以下。另外冷卻停止溫度低于100°C時(shí)，未相變奧氏體大部分相變?yōu)轳R氏體，難以確保上述殘留奧氏體量，鋼板的延展性惡化。因此冷卻停止溫度為100°C以上，優(yōu)選為120°C以上，更優(yōu)選為150°C以上。為了得到本發(fā)明所規(guī)定的組織，在冷卻停止溫度超過(guò)300°C時(shí)，優(yōu)選冷卻停止溫度比后述的奧氏體回火的溫度低。冷卻停止溫度在300°C以下吋，冷卻停止溫度可以在奧氏體回火的溫度以上。以200 500°C的溫度保持100秒以上冷卻到上述溫度區(qū)域后，以200 500°C的溫度保持100秒以上(稱為“奧氏體回火”)。通過(guò)在該溫度范圍保持規(guī)定時(shí)間，能夠使通過(guò)上述冷卻而生成的(初生)馬氏體回火，和使未相變奧氏體相變成貝氏體鐵素體，并且確保上述殘留奧氏體量。保持溫度低于200°C吋，貝氏體鐵素體相變無(wú)法充分進(jìn)行，MA組織的體積分率變多，并且也難以將MA組織的最大尺寸控制在期望的范圍，低溫脆性惡化，或延展性劣化，加工性變差。因此保持溫度為200°C以上，優(yōu)選為250°C以上，更優(yōu)選為300°C以上。另外若保持溫度超過(guò)500°C，則未相變奧氏體分解而生成鐵素體和滲碳體，難以確保殘留奧氏體，并且鐵素體體積分率也超了上述范圍。因此保持溫度為500°C以下，優(yōu)選為450°C以下，更優(yōu)選為430°C以下。另外，即使在上述溫度范圍內(nèi)，若保持時(shí)間過(guò)短，則貝氏體鐵素體相變也無(wú)法得到充分促進(jìn)等，產(chǎn)生與上述保持溫度低的情況相同的問(wèn)題。因此，為了有效地發(fā)揮在上述保持溫度范圍內(nèi)時(shí)的效果，使上述保持溫度區(qū)域下的保持時(shí)間為100秒以上，優(yōu)選為150秒以上，更優(yōu)選為200秒以上。還有保持時(shí)間的上限沒(méi)有特別限定，但若過(guò)度長(zhǎng)時(shí)間保持，則生產(chǎn)率降低，此外固溶碳析出等，殘留Y的生成受到阻礙，因此優(yōu)選為1500秒以下，更優(yōu)選為1000秒以下。以規(guī)定的時(shí)間保持后，冷卻至室溫，但這時(shí)的平均冷卻速度未特別限定，例如可以放冷，也可以通過(guò)I 10°c /秒左右的平均冷卻速度進(jìn)行冷卻。
另外在本發(fā)明中，所謂以規(guī)定的溫度保持，其宗g并不是一定要持續(xù)以同一溫度保持，只要在規(guī)定的溫度范圍內(nèi)，也可以發(fā)生變動(dòng)。例如冷卻至上述冷卻停止溫度后，以200 500°C保持時(shí)，可以在200 500°C的范圍內(nèi)恒溫保持，也可以在該范圍內(nèi)使之變化。另外，因?yàn)樯鲜隼鋮s停止溫度和奧氏體回火的溫度一部分重復(fù)，所以冷卻停止溫度和其后的奧氏體回火也可以相同。即，如果上述冷卻停止溫度在奧氏體回火的保持溫度(200 500 0C )的范圍內(nèi)，則可以不用加熱(或冷卻)，而是直接保持規(guī)定時(shí)間，或也可以在上述溫度范圍內(nèi)進(jìn)行加熱(或冷卻)之后，再保持規(guī)定時(shí)間。另外，對(duì)于從冷卻停止溫度加熱時(shí)的平均升溫速度也未特別限定，例如可以為O 10°C /秒左右。上述Ac1點(diǎn)和Ac3點(diǎn)能夠根據(jù)“レスリー鐵鋼材料化學(xué)”(丸善株式會(huì)社，1985年5月31日發(fā)行，273頁(yè))所述的下述(a)式、(b)式計(jì)算。式中[]表示各元素的含量(質(zhì)量％ )，鋼板中不含的元素的含量作為O質(zhì)量％計(jì)算即可。Ac1 ( V ) = 723-10. 7 X [Mn] -16. 9 X [Ni] +29. I X [Si] +16. 9 X [Cr ]+290 X [As]+6. 38 X [W ]... (a)
Ac3(°C ) = 910-203X [C]1/2_15. 2X [Ni]+44. 7X [Si]+104X [V] +31. 5X [Mo]+13 IX [ff]-(30X [Mn]+11 X [Cr]+20X [Cu]-700X [P]_400X [Al]-120X [As]-400X [Ti]) ...(b)本發(fā)明的技術(shù)，特別能夠適合在板厚為6mm以下的薄鋼板上采用。實(shí)施例以下，列舉實(shí)施例更具體地說(shuō)明本發(fā)明，但本發(fā)明當(dāng)然不受下述實(shí)施例限制，在能夠符合前、后述的宗_的范圍內(nèi)當(dāng)然也可以適當(dāng)加以變更實(shí)施，這些均包含在本發(fā)明的技術(shù)的范圍內(nèi)。真空熔煉表I所述的成分組成的鋼(余量是鐵和不可避免的雜質(zhì)，表中的單位為質(zhì)量％ )，成為板坯之后，遵循下述條件(熱軋一冷軋一連續(xù)退火)，制作作為供試鋼的板厚
I.4mm的鋼板。熱軋將板坯加熱到1250°C，以該溫度保持30分鐘后，使壓下率為90%、終軋溫度為920°C而進(jìn)行熱軋后，從該溫度以30°C /秒的平均冷卻速度冷卻至卷取溫度500°C并卷取。卷取后，以該卷取溫度500°C保持30分鐘。接著爐冷至室溫而制造板厚2. 6mm的熱軋板。冷軋對(duì)于所得到的熱軋鋼板進(jìn)行酸洗，除去表面的氧化皮后，以冷軋率46%進(jìn)行冷軋，制造板厚I. 4mm的冷軋鋼板。連續(xù)退火以表2、表3所示的條件對(duì)于冷軋后的鋼板進(jìn)行連續(xù)退火(均熱保持一冷卻一奧氏體回火)，制造供試鋼。表中，均熱/保持的溫度表述為“均熱溫度(°C)”，均熱后至冷卻停止溫度的平均冷卻速度表述為“冷卻速度(V /s) ”，冷卻停止溫度表述為“冷卻停止溫度(°C )”，從冷卻停止溫度至奧氏體回火溫度的升溫速度表述為“升溫速度(V /S)”，奧氏體回火的溫度區(qū)域表述為“奧氏體回火溫度CC )”，奧氏體回火溫度區(qū)域的保持時(shí)間(秒)表述為“奧氏體回火時(shí)間(S) ”。還有，在規(guī)定時(shí)間奧氏體回火的溫度區(qū)域保持后，空冷至室溫。對(duì)于各供試鋼，以下述條件分別測(cè)量金屬組織(鐵素體、MA組織、余量組織、最大MA尺寸、殘留Y )、屈服強(qiáng)度(YS MPa)、抗拉強(qiáng)度(TS MPa)、延展性(EL : % )、抗拉強(qiáng)度和延伸率的平衡(TSXEL)、低溫脆性(室溫及_40°C下的吸收能J)。金屬組織(鐵素體、殘留Y、MA組織、MA組織的最大尺寸、余量組織)金屬組織，是從板厚的1/4位置切出與軋制方向平行的截面，研磨該截面，再進(jìn)行電解研磨后，使用光學(xué)顯微鏡和掃描型電子顯微鏡(SEM)觀察經(jīng)過(guò)腐蝕的部分。對(duì)于以SEM和光學(xué)顯微鏡拍攝的金屬組織照片進(jìn)行圖像分析，測(cè)量各組織的體積率和MA組織的最大尺寸?！よF素體的體積率(表中，表述為“鐵素體(％ )”)對(duì)供試鋼進(jìn)行電解研磨后，以硝酸こ醇進(jìn)行腐蝕，以SEMdOOO倍)觀察32個(gè)視野(100 μ mX 100 μ m尺寸/視野)，以點(diǎn)陣間隔5 μ m、點(diǎn)陣點(diǎn)數(shù)20 X 20的點(diǎn)算法測(cè)量鐵素體的體積率，計(jì)算平均值。 · MA組織的體積率(表中，表述為“MA(% ) ”)對(duì)供試鋼進(jìn)行電解研磨后，以硝酸こ醇進(jìn)行腐蝕，以光學(xué)顯微鏡(1000倍)觀察3個(gè)視野(ΙΟΟμπιΧΙΟΟμπι尺寸/視野)，以點(diǎn)陣間隔5μπκ點(diǎn)陣點(diǎn)數(shù)20X20的點(diǎn)算法測(cè)量MA組織的體積率，計(jì)算平均值。還有,將通過(guò)レペラ一腐蝕而使之白色化的地方作為MA組織進(jìn)行觀察?！?MA組織的最大尺寸(表中，表述為“最大MA尺寸(μηι)”)與上述MA組織的體積率的測(cè)量同樣進(jìn)行レペラー腐蝕，在光學(xué)顯微鏡(1000倍)中將3個(gè)視野(I視野100 μ mX 100 μ m)作為測(cè)量對(duì)象，測(cè)量各視野內(nèi)的最大尺寸的MA組織，求得3視野中分別測(cè)量的MA組織的最大尺寸的平均值，將該值作為MA組織的最大尺寸。·余量組織(表中未記述)還有,對(duì)于余量組織也進(jìn)行觀察,余量組織是貝氏體鐵素體和/或回火馬氏體?！埩鬥的體積率(表中表述為“ Y (% ) ”)至板厚1/4位置使用#1000 #1500的砂紙進(jìn)行研磨后，再對(duì)表面進(jìn)行電解研磨直至深度10 20 μ m左右，之后使用X射線衍射裝置(リガク制RINT1500)進(jìn)行測(cè)量。具體來(lái)說(shuō)就是使用Co靶，進(jìn)行40kV-200mA左右功率輸出，以2 Θ測(cè)量40° 130°的范圍，根據(jù)所得到的bcc(a)的衍射峰值(110)、(200)、(211) Rfcc(Y)的衍射峰值(111)、(200)、(220)、(311)進(jìn)行殘留Y的定量測(cè)量。屈服強(qiáng)度(YS MPa)、抗拉強(qiáng)度(TS MPa)、延展性(EL : % )、抗拉強(qiáng)度和延伸率的平衡(TSXEL)供試鋼的機(jī)械的特性使用JISZ2201所規(guī)定的5號(hào)試驗(yàn)片進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，測(cè)量屈服強(qiáng)度(YS MPa)、抗拉強(qiáng)度(TS MPa)和延展性(EL : % )。使相對(duì)于軋制方向垂直的方向作為縱長(zhǎng)方向而從供試材上切下上述試驗(yàn)片。由所得到的抗拉強(qiáng)度和延展性計(jì)算TSXEL平衡(TSXEL)。在本發(fā)明中，TS在1180MPa以上時(shí)評(píng)價(jià)為高強(qiáng)度(合格)，低于1180MPa時(shí)評(píng)價(jià)為強(qiáng)度不足(不合格)。延展性(EL: % )為13%以上時(shí)評(píng)價(jià)為延展性優(yōu)異(合格)，低于13%時(shí)評(píng)價(jià)為延展性不足(不合格)。
強(qiáng)度和延展性的平衡(TSXEL)為17000以上時(shí)評(píng)價(jià)為強(qiáng)度和延展性的平衡優(yōu)異(合格)，低于17000時(shí)評(píng)價(jià)為強(qiáng)度和延展性的平衡不足(不合格)。低溫脆性(室溫及_40°C下的吸收能J)低溫脆性的評(píng)價(jià)，是制作擺錘沖擊試驗(yàn)(JISZ2224)所規(guī)定的JIS4號(hào)擺錘試驗(yàn)片，以室溫和-40°C進(jìn)行各2次的擺錘試驗(yàn)，測(cè)量脆性斷裂面率和吸收能(J)。-40°C下的吸收能(J)以平均值計(jì)為9(J)以上時(shí)評(píng)價(jià)為低溫脆性優(yōu)異(合格)。另外為了參考，也以室溫進(jìn)行擺錘試驗(yàn)。還有，鋼種Y、鋼種Z在冷軋后的鋼板上產(chǎn)生裂紋而不良，因此不進(jìn)行其后的連續(xù)退火。此鋼種Y(c、Si量多)和鋼種Z(Mn量多)是不滿足本發(fā)明所規(guī)定的成分組成的例子，認(rèn)為是由于熱軋后的強(qiáng)度高而產(chǎn)生裂紋。表I
鋼"[ ] 「 [ [ [ 「 ] II-Ad I Ad+20 [ Ac3
種 G Si Mn P S Al N O其他(°C) (0C) (O
A 0.192.02.60.010.0010.04 0.0030.001 Ti: 0.015 753773863
BQAB J.02.60.010.0010.04 0.0030.001 753773——858 —
C0.103.03.00.010.0020,03 0,004 0,001 B: 0.0001 778798909
_D0.301.40.50.010.0020.03 _0.0030.001 __ 758—778一 865 _
E0.212.12.40.020.0010.03 0.0030.001 Cr 0.06 759779864
_F0.192.2_2.60.010.0010.04 _0,004 0,001 __Mo; 0.20__ 759—779一 871 _
_G 0.182.4_2.70.020.0010.04 __0.0030.001 —Cr: 1.0 Mo: 0.03 _一 781—801 — 870 _
_H0.172.1_2.90.010.0020.04__0.0030.001 __Ti: 0.05__ 753—773一 876 _■ ■V: 0.15 Ca:0.0025
_1 0.18 2.1 _2.6 0.01 0.001 0.03 —0.003 0.001__Mg: 0.0013__ 756 —776 一 874 _
Mo: 1.0 Ca: 0.0030
J 0.16 1.7 2.6 0.02 0.001 0.04 0.004 0.001 REM:0O015(La:0.0005, 745 765 888
__________Sc0.0005,Sm0.0005)____
K 0.22 1.6 2.4 0.02 0.001 0.04 0.003 0.001Nb 0.15744 764 844
L 0.18 1.8 2.6 0.01 0.002 0.03 0.003 0.001 丁” J15 匕ザ050 __________Mg: 0.0010____
■■Ti: 0.02 Nb:0.04
REM0.0022
M 0.13 2.9 2.0 0.01 0.002 0.03 0.003 0.001 へ786 806 933
(Y:0O005,Ce:0O007,Er:
Illll Il I I 0.0005，La:0.0005) | ||
權(quán)利要求
1.一種鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)含有C :0. 10 O. 30%, Si :1. 40 3. 0%, Mn O.5 3. 0%,P 0. 1% 以下、S :0. 05% 以下、Al :0. 005 O. 20%,N :0. 01% 以下、O :0. 01%以下，余量是Fe和不可避免的雜質(zhì)， 并且，在鋼板的板厚的1/4位置，在用掃描型電子顯微鏡對(duì)組織進(jìn)行觀察時(shí)，相對(duì)于全部組織，鐵素體的體積率為5 35%，貝氏體鐵素體和/或回火馬氏體的體積率為60%以上， 在用光學(xué)顯微鏡對(duì)組織進(jìn)行觀察時(shí)，相對(duì)于全部組織，初生馬氏體和殘留奧氏體的混合組織即MA組織的體積率為6%以下， 并且，在用X射線衍射法測(cè)量殘留奧氏體時(shí)，相對(duì)于全部組織，殘留奧氏體的體積率為5%以上， 所述鋼板的抗拉強(qiáng)度在IlSOMPa以上。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)還含有從Cr:1. 0%以下和Mo :1. 0%以下中選擇的至少一種作為其他元素。
3.根據(jù)權(quán)利要求I所述的鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)還含有從Ti:0. 15%以下、Nb O.15%以下和V :0. 15%以下中選擇的至少一種作為其他元素。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述的鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)還含有從Cu:1. 0%以下和Ni :1. 0%以下中選擇的至少一種作為其他元素。
5.根據(jù)權(quán)利要求I所述的鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)還含有B:0. 005%以下作為其他元素。
6.根據(jù)權(quán)利要求I所述的鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)還含有從Ca:0. 01%以下、Mg O.01%以下和REM :0. 01%以下中選擇的至少一種作為其他的元素。
7.根據(jù)權(quán)利要求I所述的鋼板，其特征在于，在用光學(xué)顯微鏡對(duì)組織進(jìn)行觀察時(shí)，相對(duì)于全部組織，初生馬氏體和殘留奧氏體的混合組織即MA組織的體積率為1%以上。
8.一種鋼板的制造方法，其特征在于，包括如下工序?qū)τ谟蓹?quán)利要求I所述的成分構(gòu)成的鋼板進(jìn)行軋制后，在Ac1點(diǎn)+20°C以上但低于Ac3點(diǎn)的溫度進(jìn)行均熱保持后，以5°C /秒以上的平均冷卻速度冷卻到100 400°C的溫度區(qū)域，接著在200 500°C的溫度區(qū)域保持100秒以上。
9.一種鋼板的制造方法，其特征在于，包括如下工序?qū)τ谟蓹?quán)利要求I所述的成分構(gòu)成的鋼板進(jìn)行軋制后，在Ac3點(diǎn)以上的溫度進(jìn)行均熱保持后，以50°C /秒以下的平均冷卻速度冷卻至100 400°C的溫度區(qū)域，接著在200 500°C的溫度區(qū)域保持100秒以上。
全文摘要
本發(fā)明的鋼板，抗拉強(qiáng)度在1180MPa以上，加工性和低溫脆性優(yōu)異。本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板，含有C0.10～0.30％、Si1.40～3.0％、Mn0.5～3.0％、P0.1％以下、S0.05％以下、Al0.005～0.20％、N0.01％以下、O0.01％以下，余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，并且，在鋼板的板厚1/4位置，以掃描型電子顯微鏡對(duì)組織進(jìn)行觀察時(shí)，相對(duì)于全部組織，鐵素體的體積率為5～35％，貝氏體鐵素體和/或回火馬氏體的體積率為60％以上，以光學(xué)顯微鏡對(duì)組織進(jìn)行觀察時(shí)，相對(duì)于全部組織，初生馬氏體和殘留奧氏體的混合組織(MA組織)的體積率為6％以下(不含0％)，并且以X射線衍射法測(cè)量殘留奧氏體時(shí)，相對(duì)于全部組織的殘留奧氏體的體積率為5％以上。
文檔編號(hào)C21D8/02GK102828106SQ20121018964
公開(kāi)日2012年12月19日 申請(qǐng)日期2012年6月8日 優(yōu)先權(quán)日2011年6月13日
發(fā)明者水田紗江, 二村裕一, 內(nèi)海幸博 申請(qǐng)人:株式會(huì)社神戶制鋼所