專利名稱：一種控制無(wú)鈣處理?xiàng)l件下鋼水可澆性的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于轉(zhuǎn)爐煉鋼領(lǐng)域，具體涉及一種控制無(wú)鈣處理?xiàng)l件下鋼水可澆性的方法。
背景技術(shù)：
近年來(lái)的試驗(yàn)研究結(jié)果普遍認(rèn)為，脆形夾雜物(S1、A1和含Ti的氮化物)對(duì)軸承的接觸疲勞壽命影響大。瑞典SKF公司曾指出:氧化物中鋁酸鈣比氧化鋁的作用更壞。因此為了減少鋁酸鈣類夾雜對(duì)軸承鋼疲勞壽命的影響，這就要求不能對(duì)鋼水進(jìn)行鈣處理。萊蕪鋼鐵特鋼事業(yè)部在軸承鋼的生產(chǎn)工藝上采取的是無(wú)鈣處理工藝，但是在澆鑄過(guò)程中經(jīng)常發(fā)生連鑄水口結(jié)瘤，提不起拉速，鋼水在澆注過(guò)程水口冒鋼等問(wèn)題，造成更換水口頻繁，水口燒眼現(xiàn)象時(shí)常發(fā)生，導(dǎo)致水口更換數(shù)量多，大量甩坯，大大影響連鑄生產(chǎn)效率。目前國(guó)內(nèi)優(yōu)特鋼生產(chǎn)廠家鋼水連拉爐數(shù)在20爐以內(nèi)，提高連拉爐數(shù)對(duì)保證連鑄生產(chǎn)順利進(jìn)行的意義重大。

發(fā)明內(nèi)容

為克服以上技術(shù)的不足，本發(fā)明提供了一種無(wú)鈣處理?xiàng)l件下鋼水可澆性的控制方法，避免出現(xiàn)冒鋼、套眼等原因引起鋼水流動(dòng)性不好造成非計(jì)劃換水口等現(xiàn)象。該方法包括:I)進(jìn)LF爐之前預(yù)脫氧，通過(guò)轉(zhuǎn)爐高拉碳保證轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)碳不低于0.30% ;并脫氧合金化；優(yōu)選的，所述的脫氧合金化過(guò)程包括在出鋼至鋼包的過(guò)程中每噸鋼加入2.5Kg鋁錳鐵，以去除鋼水中至少95%的游離氧；優(yōu)選的，頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐采用高拉碳技術(shù)，開(kāi)吹及氧壓使用如下，開(kāi)吹1400 1500mm,前期泡沫洛起來(lái),槍位向下壓IOOmm 150mm, 4 5分鐘碳氧反應(yīng)期開(kāi)始,逐步提槍至1600 1800_，8分鐘后一次性將槍位提至1900 2000_，之后采用動(dòng)態(tài)槍位，即槍位在1700mm 1900mm之間上下交替變動(dòng),至12分半開(kāi)始?jí)簶專徛龎簶屩?200 1300mm。底吹強(qiáng)度前期為0.050Nm3/t.min,中期0.036Nm3/t.min,后期0.035Nm3/t.min。保證底吹效果良好，以保證終點(diǎn)碳不低于0.30%。所述轉(zhuǎn)爐工序脫氧合金化過(guò)程包括:見(jiàn)鋼流先加鋁錳鐵lkg/t鋼的量，其后依次加高錳、高鉻、中錳、中鉻、硅錳、硅鐵合金，加合金過(guò)程中加剩余鋁錳鐵，全部合金擋渣前加完。2)LF爐快速造白渣，保證白渣保持時(shí)間彡12分鐘；LF爐通電I分鐘之后加入碳化硅脫氧劑0.5Kg/t鋼的量，通電3分鐘根據(jù)之后完成爐渣預(yù)判，保證白渣保持時(shí)間> 12分鐘。3)LF爐吹氬-通電智能控制技術(shù)，分階段、分加熱功率控制智能控制LF爐底吹流量;
4) VD爐分階段吹氬；優(yōu)選的，VD爐分階段吹氬過(guò)程包括:VD爐抽真空階段時(shí)，控制氬氣流量為30 40NL/min ；VD爐真空保壓O 5分鐘，控制氬氣流量為60 80NL/min ；VD爐真空保壓5 10分鐘，控制氬氣流量為200NL/min ；VD爐真空保壓10 15分鐘，控制氬氣流量為60 80NL/min ；VD破空后軟吹15 20分鐘，控制氬氣流量為8 10NL/min。優(yōu)選的，通過(guò)加熱功率控制來(lái)智能控制LF爐底吹流量。更優(yōu)選的，如表I所示，加熱功率和氬氣流量有如下關(guān)系:表I智能吹氬流量對(duì)應(yīng)表
權(quán)利要求
1.一種控制無(wú)鈣處理?xiàng)l件下鋼水可澆性的方法，包括 1)進(jìn)LF爐之前預(yù)脫氧，通過(guò)頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐高拉碳保證轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)碳不低于O.30%，并脫氧合金化； 2)LF爐快速造白渣，保證白渣保持時(shí)間≥12分鐘； 3)分階段、分加熱功率控制LF爐底吹流量； 4)VD爐分階段吹氬。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于，所述步驟I)頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐高拉碳過(guò)程中，底吹強(qiáng)度前期為 O. 050Nm3/t. min,中期為 O. 036Nm3/t. min，后期為 O. 035Nm3/t. min。
3.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的方法，其特征在于，所述步驟I)頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐高拉碳過(guò)程采用高低高槍位模式，開(kāi)吹1400 1500mm,前期泡沫洛起來(lái)后,槍位向下壓IOOmm 150mm, 4 5分鐘碳氧反應(yīng)期開(kāi)始,逐步提槍至1600 1800_ιι,8分鐘后一次性將槍位提至1900 2000mm,之后采用動(dòng)態(tài)槍位,槍位在1700mm 1900mm之間上下交替變動(dòng),至12分半開(kāi)始?jí)簶?，緩慢壓槍?200 1300mm。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于，所述步驟I)中的脫氧合金化過(guò)程包括在出鋼至鋼包的過(guò)程中每噸鋼加入2. 5Kg鋁錳鐵。
5.根據(jù)權(quán)利要求I或4所述的方法，其特征在于，所述步驟I)中的脫氧合金化過(guò)程包括見(jiàn)鋼流先加鋁錳鐵，加入量為lkg/t鋼的量，其后依次加高錳、高鉻、中錳、中鉻、硅錳、硅鐵合金，加合金過(guò)程中加鋁錳鐵，加入量為I. 5kg/t鋼的量，全部合金擋渣前加完。
6.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于，所述步驟I)中LF爐通電I分鐘之后加入碳化娃脫氧劑，加入量為O. 5Kg/t鋼的量,保證白洛保持時(shí)間≥12分鐘。
7.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于，所述步驟4)包括VD爐抽真空階段時(shí)，控制氬氣流量為30 40NL/min ；VD爐真空保壓O 5分鐘，控制氬氣流量為60 80NL/min ；VD爐真空保壓5 10分鐘，控制氬氣流量為200NL/min ；VD爐真空保壓10 15分鐘，控制氬氣流量60 80為NL/min ；VD破空后軟吹15 20分鐘，控制氬氣流量為8 IONL/min。
8.根據(jù)權(quán)利要求I或7所述的方法，其特征在于，所述步驟4)還包括通過(guò)加熱功率控制來(lái)控制LF爐底吹流量。
9.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于，所述步驟I)脫氧合金化后，在出鋼至鋼包的過(guò)程中，以O(shè). 5kg/t鋼 I. Okg/t鋼的量將預(yù)熔料加入鋼水。
10.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于，所述方法還包括在步驟2)中，LF爐通電加熱之前按照10kg/t鋼的量加入石灰，調(diào)渣劑2. 5Kg/t。
11.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于，所述方法還包括，控制LF爐和VD爐渣的FeO重量含量與MnO重量含量之和不超過(guò)I. 0%, CaO含量50 55%，SiO2含量8 12%，Al203含量15 18%，爐渣堿度R :4 5。
全文摘要
本發(fā)明提供了一種無(wú)鈣處理?xiàng)l件下鋼水可澆性的控制方法，包括①進(jìn)LF爐之前預(yù)脫氧，通過(guò)轉(zhuǎn)爐高拉碳技術(shù)保證轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)碳不低于0.30%，在出鋼至鋼包的過(guò)程中加入2.5Kg鋁錳鐵，以去除鋼水中至少95%的游離氧；②LF爐快速造白渣，保證白渣保持時(shí)間≥12分鐘；③LF爐吹氬-通電智能控制，分階段、分加熱功率控制智能控制LF爐底吹流量；④VD爐分階段吹氬控制。本發(fā)明實(shí)現(xiàn)無(wú)鈣處理的鋼水連拉爐數(shù)達(dá)到了45爐，無(wú)冒鋼、套眼等原因引起鋼水流動(dòng)性不好造成的非計(jì)劃換水口。
文檔編號(hào)C21C7/10GK103255259SQ20131016595
公開(kāi)日2013年8月21日 申請(qǐng)日期2013年5月8日 優(yōu)先權(quán)日2013年5月8日
發(fā)明者陳民, 陳良, 張飛, 謝興軍, 王凱, 魏瀟, 范斌, 朱波, 豐年, 尹崇麗, 劉志強(qiáng) 申請(qǐng)人:萊蕪鋼鐵集團(tuán)有限公司