母材韌性和haz韌性優(yōu)異的高張力鋼板的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明的鋼板，是抗拉強度為1100MPa以上的高強度鋼板，母材韌性和HAZ韌性優(yōu)異，耐磨耗性也優(yōu)異。本發(fā)明的鋼板，滿足規(guī)定的鋼中成分，由下式表示的Ceq(IIW)滿足0.40以上、0.45以下的范圍，鋼中最大直徑2μm以下的氧化物存在200個/mm2以上，組織含有馬氏體組織29體積％以上，余量由貝氏體組織構成。Ceq(IIW)＝[C]+{1/6×[Mn]}+{1/5×([Cr]+[Mo]+[V])}+{1/15×([Cu]+[Ni])}。式中，[]意思是鋼中元素的含量。
【專利說明】母材頓性和HAZ頓性優(yōu)異的局張力鋼板
【技術領域】
[0001]本發(fā)明涉及母材和焊接熱影響部(HAZ)的韌性優(yōu)異的抗拉強度IlOOMPa以上的高張力鋼板。本發(fā)明的高張力鋼板，適合作為用于建筑機械、工業(yè)機械等的用途的厚鋼板使用。
【背景技術】
[0002]用于建筑機械和工業(yè)機械等的厚鋼板，伴隨著近年的輕量化的需求的增加，要求有更高強度的性能。對于用于上述用途的厚鋼板，還要求有高韌性(母材韌性和HAZ韌性)，但一般來說，強度與韌性呈相反的傾向，隨著達到高強度，韌性就會降低。
[0003]例如在日本?特開2009— 242832號中記述有一種高強度鋼板的技術，其以抗拉強度(TS)計，一邊維持980MPa以上的高強度，同是彎曲加工性也優(yōu)異。在上述先行技術中，形成的成分系是，完全不添加用于高強度化而添加的、固溶強化能力高的Cu和Ni等元素，并且添加適量的Ti和Nb，由此使舊Y粒徑更加微細，從而達成期望的目的。
[0004]但是，在上述先行技術中，因為沒有適當?shù)乜刂其撝谐煞?，所以不能確保高HAZ韌性。另外，在上述先行技術中，雖然為了組織控制而添加Ti，但根據(jù)本
【發(fā)明者】的研究結果判明，在980MPa以上的高強度區(qū)域，由于Ti夾雜物的影響，導致母材韌性劣化。
[0005]此外，在建筑機械和工業(yè)機械等所使用的厚鋼板中，除了高強度和韌性以外，優(yōu)選還要求耐磨耗性優(yōu)異。一般來說，厚鋼板的耐磨耗性與硬度相關，在擔心磨耗的厚鋼板中需要提高硬度。為了確保更穩(wěn)定的耐磨耗性，需要從厚鋼板的表面到板厚內部(t/2鄰域，t =厚度)，具有均勻的硬度(即，在厚鋼板的表面和內部，具有同程度的硬度)。

【發(fā)明內容】
`
[0006]本發(fā)明鑒于上述情況而形成，其目的在于，提供一種即使是抗拉強度為IlOOMPa以上的高強度鋼板，母材韌性和HAZ韌性也優(yōu)異，優(yōu)選耐磨耗性也優(yōu)異的高張力鋼板。
[0007]能夠解決上述課題的本發(fā)明的鋼板，⑴關于鋼中成分，滿足C:0.10~0.16%(質量％的意思。關于化學成分下同)、S1:0.2~0.5%、Mn:1~1.4%、P:0.03%以下、S:0.01% 以下、Al:0.010 ~0.08%, Cr:0.03 ~0.25%, Mo:0.25 ~0.4%、Nb:0.01 ~0.03%, B:0.0003 ~0.002%、N:0.006% 以下、REM:0.0005 ~0.0030%, Zr:0.0003 ~0.0020%，余量:鐵和不可避免的雜質，下式所代表的Ceq(IIW)滿足0.40以上、0.45以下的范圍；(2)鋼中最大直徑2 μ m以下的氧化物存在200個/mm2以上；(3)組織含有馬氏體組織29體積％以上，余量由貝氏體組織構成；(4)抗拉強度為IlOOMPa以上。
[0008]Ceq(IIff) = [C] + {1/6 X [Mn]} + {1/5 X ([Cr] + [Mo] + [V])} + {1/15 X ([Cu] + [Ni])}
[0009]式中，口意思是鋼中元素的含量。
[0010]在本發(fā)明的上述鋼中成分中，優(yōu)選作為其他的元素，還含有N1:0.25%以下。
[0011]本發(fā)明的鋼板，因為以上述方式構成，所以即使是抗拉強度為IlOOMPa以上的高強度鋼板，母材韌性和HAZ韌性也優(yōu)異，優(yōu)選耐磨耗性也優(yōu)異。【專利附圖】

【附圖說明】
[0012]圖1是用于組織分率的測量的熱膨脹曲線。
【具體實施方式】
[0013]本
【發(fā)明者】，為了解決上述課題而反復銳意研究。其結果發(fā)現(xiàn)，如果適當?shù)乜刂其撝谐煞?、碳當量Ceq(IIW)、組織和氧化物的個數(shù)密度，則達成期望的目的，完成了本發(fā)明。
[0014]在本說明書中，所謂“母材韌性和HAZ韌性優(yōu)異”，意思是以后述的實施例所述的方法調查這些特性時，作為母材韌性滿足vE,≥20J,并且，作為HAZ韌性滿足VEtl≥100J。
[0015]在本說明書中，所謂“耐磨耗性優(yōu)異”，意思是以后述的實施例所述的方法測量鋼板的表面和內部(t/2、t=板厚，以下t是板厚的意思)的布氏硬度時，其硬度均為360以上。
[0016]在本說明書中，所謂厚鋼板，意思是板厚為6_以上。
[0017]首先，對于本發(fā)明的鋼中成分進行說明。
[0018]C:0.10 ~0.16%
[0019]C是用于確保母材(鋼板)的強度和硬度所需要的不可欠缺的元素。為了使這樣的作用有效地發(fā)揮，使C量的下限為0.10%。C量的優(yōu)選的下限為0.12%。但是，若C量過剩，則HAZ韌性劣化，因此使C量的上限為0.16%。C量的優(yōu)選的上限為0.15%。
[0020]S1:0.2 ~0.5%
[0021]Si具有脫氧作用，并且是對于母材的強度提高有效的元素。為了使這樣的作用有效地發(fā)揮，使Si量的下限為0.2%。Si量的優(yōu)選的下限是0.3%。但是，若Si量過剩，則焊接性劣化，因此使Si量的上限為0.5%。Si量的優(yōu)選的上限是0.40%。
[0022]Μη:1~1.4%
[0023]Mn是對于母材的強度提高有效的元素，為了使這樣的作用有效地發(fā)揮，使Mn量的下限為1%。Mn量的優(yōu)選的下限為1.10%。但是，若Mn量過剩，則焊接性劣化，因此使Mn量的上限為1.4%。Mn量的優(yōu)選的上限是1.3%以下。
[0024]P:0.03% 以下
[0025]P是在鋼材中不可避免地包含的元素，若P量超過0.03%，則母材韌性劣化，因此使P量的上限為0.03%。P量以盡可能少為宜，P量的優(yōu)選的上限是0.020%。
[0026]S:0.01% 以下
[0027]S是在鋼材中不可避免地被包含的元素，若S量過多，則大量生成MnS，母材韌性劣化，因此使S量的上限為0.01 %。S量以盡可能少為宜，S量的優(yōu)選的上限是0.004%。
[0028]Al:0.010 ~0.08%
[0029]Al是用于脫氧的元素，為了使這樣的作用有效地發(fā)揮，使Al量的下限為0.010%。但是，若Al量超過0.08%，則鋼板的清潔性受到阻礙，因此Al量的上限為0.08%。Al量的優(yōu)選的上限是0.065%。
[0030]Cr:0.03 ~0.25%
[0031]Cr是對于母材的強度提高有效的元素，為了使這樣的作用有效地發(fā)揮，使Cr量的下限為0.03%。Cr量的優(yōu)選的下限是0.05%。另一方面，若Cr量超過0.25%，則焊接性劣化，因此使Cr量的上限為0.25%。Cr量的優(yōu)選的上限是0.20%。
[0032]Mo:0.25 ~0.4%
[0033]Mo是對于母材的強度和硬度，特別是t/2位置的內部硬度的提高有效的元素。為了有效地發(fā)揮這樣的作用，使Mo量的下限為0.25%。Mo量的優(yōu)選的下限是0.28%。但是，若Mo量超過0.4%，則焊接性劣化，因此使Mo量的上限為0.4%。Mo量的優(yōu)選的上限是0.35%。
[0034]Nb:0.01 ~0.03%
[0035]Nb是對于提高母材的強度和韌性有效的元素。為了有效地發(fā)揮這樣的作用，使Nb量的下限為0.0I %。Nb量的優(yōu)選的下限是0.015 %。但是，若Nb量超過0.03 %，則析出物粗大化，反而使母材韌性劣化，因此使Nb量的上限為0.03%。Nb量的優(yōu)選的上限是0.025%。
[0036]B:0.0003 ~0.002%
[0037]B提高淬火性，是對于母材和焊接部(HAZ部)的強度提高有效的元素。為了有效地發(fā)揮這樣的作用，使B量的下限為0.0003%。B量的優(yōu)選的下限是0.0005%。但是，若B量過剩，則焊接性劣化，因此使B量的上限為0.002%。B量的優(yōu)選的上限為0.0015%。
[0038]N:0.006% 以下
[0039]N是在鋼材中不可避免地包含的元素，若N量過多，則由于固溶N的存在致使母材韌性劣化，因此使N量的上限為0.006%。N量以盡可能少為宜，N量的優(yōu)選的上限是0.0050%。
[0040]REM:0.0005 ~0.0030%
[0041]REM(稀土類元素)是通過形成氧化物而使HAZ韌性提高的元素。為了使這樣的作用有效地發(fā)揮，使REM量的下限為0.0005%。REM量的優(yōu)選的下限是0.0010%，更優(yōu)選為0.0015%。另一方面，若REM量過剩，則粗大夾雜物生成，HAZ韌性劣化，因此使REM量的上限為0.0030% ο REM量的優(yōu)選的上限是0.0025% ο
[0042]在本發(fā)明中，所謂REM，意思是鑭系元素(從La至Lu的15種元素)、Sc (鈧)和Y。在本發(fā)明中，可以單獨添加REM，也可以兩種以上的REM并用。上述的REM量，單獨含有REM時意思是單獨的量，并用REM時意思是其合計量。還有，在后述的實施例中，以混合稀土金屬(Ce含有50%左右，La含有30%左右)的形態(tài)添加REM。
[0043]Zr:0.0003 ~0.0020%
[0044]Zr是通過形成氧化物而使HAZ韌性提高的元素。為了使這樣的作用有效地發(fā)揮，使Zr量的下限為0.0003%。Zr量的優(yōu)選的下限是0.0005%。另一方面，若過剩地添加Zr，則粗大夾雜物生成，HAZ韌性劣化，因此使Zr量的上限為0.0020%。Zr量的優(yōu)選的上限是0.015%。
[0045]本發(fā)明的高張力鋼板，滿足上述鋼中成分，余量:是鐵和不可避免的雜質。
[0046]Ceq(IIW):0.40 ~0.45%
[0047]在本發(fā)明中，如上述除了適當?shù)乜刂其撝谐煞值暮恳酝?，還需要將上式所表示的碳當量Ceq控制在規(guī)定范圍。 如后述實施例所證實的，即使各鋼中成分滿足上述范圍,若Ceq(IIff)脫離本發(fā)明規(guī)定的范圍，則仍不能確保期望的特性。
[0048]詳細地說，Ceq(IIff)是用于確保母材的強度、HAZ韌性和硬度所需要而不可欠缺的。為了使這樣的作用有效地發(fā)揮，使Ceq(IIW)的下限為0.40%。Ceq(IIW)的優(yōu)選的下限是0.41%。但是，若Ceq(IIW)過高，則HAZ韌性劣化，因此使Ceq(IIW)的上限為0.45%。
[0049]N1:0.25% 以下
[0050]Ni是對于母材的強度和韌性的提高有效的元素。Ni在本發(fā)明中選擇性地添加。為了使這樣的作用有效地發(fā)揮，優(yōu)選使Ni量的下限為0.05%，更優(yōu)選為0.10%。但是，若Ni量過剩，則焊接性劣化，因此優(yōu)選使Ni量的上限為0.25%。更優(yōu)選的上限是0.20%。
[0051]還有，本發(fā)明的高張力鋼板不含Ti。如后述的實施例所證實的，這是由于，若添加Ti，則IlOOMPa以上的高強度區(qū)域的母材韌性和HAZ韌性降低。
[0052]其次，對于組織進行說明。
[0053]如上述這樣，本發(fā)明的高張力鋼板，由馬氏體組織和貝氏體組織構成，并且，馬氏體相對于全部組織(馬氏體+貝氏體)的體積比率滿足29%以上。如此通過成為馬氏體和貝氏體的二相組織，能夠確保IlOOMPa以上的高強度。
[0054]在本發(fā)明中，馬氏體是用于確保母材的強度和母材的t/2位置的硬度(內部硬度)所需要的不可欠缺的組織，為了使上述作用有效地發(fā)揮，使馬氏體的體積比率為29%以上。如后述實施例中證實的，若馬氏體的比率少，則得不到期望的IlOOMPa以上的高強度，或即使能夠得到上述高強度，內部硬度也會降低，耐磨耗性降低。馬氏體的選移過比率是30%以上。
[0055]還有，在本發(fā)明的馬氏體中，包含由淬火得到的淬火馬氏體,和由淬火、回火得到的回火馬氏體這兩方。雖在之后詳述，但本發(fā)明的鋼板，可以在熱軋后，經(jīng)淬火(Q)制造[無回火(T)]，也可以在淬火(Q)后，經(jīng)回火(T)制造，因此能夠包含兩方的形態(tài)。
[0056]在本發(fā)明中，馬氏體的比率以上述方式控制即可，馬氏體和貝氏體的大小關系沒有特別限定。即，在本發(fā)明中， 可以主要存在馬氏體(即，相對于全部組織，使馬氏體為50體積％以上)，也可以主要存在貝氏體(即，相對于全部組織，使貝氏體為50體積％以上)。
[0057]在此，馬氏體和貝氏體的分率，基于使用熱加工再現(xiàn)試驗裝置所取得的熱膨脹曲線和Ms點(Ms點的計算方法也后述。)測量。還有，如上述在馬氏體中，雖然包含淬火馬氏體和回火馬氏體這兩方，但即使進行回火，組織分率也不變。
[0058]接著，對于氧化物的個數(shù)密度進行說明。
[0059]在本發(fā)明中，需要鋼中最大直徑2μπι以下的氧化物存在200個/mm2以上，由此，會使HAZ韌性提高。
[0060]在此所謂氧化物，可列舉含REM氧化物、含Zr氧化物、含REM和Zr雙方的氧化物。這些氧化物也可以含有上述以外的元素，例如，可列舉作為氧化物形成元素的Al、Si等。
[0061]具體來說，根據(jù)后述實施例所述的方法，需要最大直徑2μπι以下的氧化物存在200個/mm2以上。在此所謂“最大直徑”，意思是以后述的方法測量各氧化物的尺寸時，其最大的長度。之所以著眼于上述尺寸的氧化物，是由于如本發(fā)明這樣，為了實現(xiàn)IlOOMPa以上的高強度區(qū)域的韌性(特別是HAZ韌性)的提高，適當?shù)乜刂粕鲜龀叽绲难趸锏膫€數(shù)密度非常有效，這是本
【發(fā)明者】們基于大量的基礎實驗而判明的。
[0062]上述氧化物的個數(shù)密度越多，越可見韌性(特別是HAZ韌性)提高的傾向。優(yōu)選的個數(shù)密度是230個/mm2以上。
[0063]以上，就賦予本發(fā)明以特征的鋼中成分、Ceq、組織和氧化物的個數(shù)密度進行了說明。[0064]本發(fā)明的高張力鋼板，優(yōu)選耐磨耗性優(yōu)異，為此，優(yōu)選鋼板的表面和內部的硬度以布氏硬度計均為360以上?，F(xiàn)有的耐磨耗性鋼板，通常，只由鋼板表面的布氏硬度保證耐磨耗性，但這不能確保穩(wěn)定的耐磨耗性。因此，在本發(fā)明中，從鋼板表面到鋼板內部，確保同等程度的高(均勻的)硬度，確實地保證穩(wěn)定的耐磨耗性這一觀點出發(fā)，優(yōu)選布氏硬度均定為360以上。
[0065]還有，在本發(fā)明中，只要滿足上述要件，在鋼板的表面和內部，哪一方的硬度大都可以。即，鋼板表面的硬度〉鋼板內部的硬度、鋼板表面的硬度〈鋼板內部的硬度、鋼板表面的硬度N鋼板內部的硬度均可。
[0066]用于得到本發(fā)明的鋼板的制造方法沒有特別限定，能夠使用滿足本發(fā)明的成分組成的鋼液，通過進行熱軋、淬火(根據(jù)需要進行回火)而制造。特別是為了確保期望的組織和氧化物個數(shù)密度，例如，推薦按以下方式制造。
[0067]首先，對于1550°C~1700°C的鋼液，添加Mn、Si和Al的脫氧元素。其添加順序沒有特別限定。其次，添加REM和Zr，優(yōu)選在上述脫氧元素的添加后，攪拌10分鐘以上，之后再添加REM和Zr。因為，上述脫氧元素容易生成粗大的氧化物，在此，若添加與上述脫氧元素相比氧化力強的REM和Zr，則REM和Zr還原粗大氧化物，使該氧化物進一步粗大化，期望的最大直徑2μπι以下的微細的氧化物生成量減少。如果像上述這樣，在添加脫氧元素之后進行10分鐘以上攪拌，之后再添加REM和Zr，粗大氧化物量減少，能夠確保期望的微細氧化物的個數(shù)密度。但是，若這時的攪拌時間過長，則損害生產(chǎn)率，因此優(yōu)選大概在150分鐘以下。
[0068]接著，添加REM和Zr，攪拌之后進行鑄造。在此，從添加REM和Zr至鑄造的攪拌時間優(yōu)選控制在I分鐘以上、30分鐘以下。通過使上述攪拌時間為I分鐘以上，能夠使REM和Zr的添加時所生成的最大直徑2μ m以下的氧化物均勻地分散在鋼中。另外，通過使上述攪拌時間為30分鐘以下，能夠防止由于上述粗大氧化物的生成導致最大直徑2μπι以下的氧化物個數(shù)降低。
[0069]為了制造本發(fā)明的厚鋼板，使用滿足上述成分組成的鋼液，依據(jù)通常的條件(軋制溫度、壓下率)進行熱軋即可。
[0070]接著進行淬火。在此，為了確保充分的淬火性，優(yōu)選以880°C以上的溫度對于鋼板進行淬火。
[0071]本發(fā)明可以是上述這樣的淬火鋼板(Q鋼板)，但也可以根據(jù)需要，為了減小殘留應力，在淬火后進行回火。在此，為了一邊確保期望的氧化物的個數(shù)密度，而且，一邊確保恰當?shù)慕M織，例如，優(yōu)選以880°c以上的溫度進行淬火，以500°C以下的溫度進行回火。
[0072]【實施例】
[0073]以下，列舉實施例更具體地說明本發(fā)明，但本發(fā)明不受下述實施例限制，在能夠符合前、后述的宗旨的范圍內也可以加以變更實施，這些均包含在本發(fā)明的技術范圍內。
[0074]實施例1`[0075]使用滿足表1的成分組成(鋼種A~R)的鋼液，進行熱軋、淬火(對于一部分的試料還進行回火)，制造厚鋼板(厚度20_)。
[0076]具體來說，使用真空熔化爐(150kg)，首先對于1550°C~1700°C的鋼液，添加Mn、Si和Al后，進行20~40分鐘攪拌。之后，添加REM和Zr，攪拌2~10分鐘后，進行熔煉。熔煉后，冷卻所得到的鋼液，得到板還(截面形狀:120mmX 180mm)。
[0077]其次，將上述板坯加熱至1100°C而進行熱軋，得到板厚20mm的熱軋板。熱軋的詳細的條件如下。
[0078]加熱溫度:1100°C
[0079]最終溫度后(仕上溫後):900~1000°C
[0080]冷卻方法:空冷
[0081]接著，如表2所示，加熱至930°C后，進行淬火(Q)而制造厚鋼板(Q鋼板)。另外，對于一部分，如表2所示進行淬火后，加熱到350°C進行回火(T)，制造厚鋼板(QT鋼板)。
[0082]對于如此得到的各鋼板，評價以下的特性。
[0083](I)金屬組織分率的測量
[0084]馬氏體和貝氏體的各分率以如下方式測量。首先，從上述的各板坯上，采取直徑8_、厚度12_的圓柱狀試驗片，使用熱加工再現(xiàn)試驗裝置，調查連續(xù)冷卻相變特性(熱膨脹曲線)。詳細地說，將上述試驗片加熱至930°C，以26°C /秒的平均冷卻速度冷卻至室溫，測量試驗片的熱膨脹曲線。該平均冷卻速度，是模擬板厚20_的t/2位置的平均冷卻速度。
[0085]圖1中顯示如此得到的熱膨脹曲線的結果。圖1的橫軸表示溫度(V )，縱軸表示試驗片的直徑的膨脹量(_)。如圖1所示，可見試驗片因冷卻造成的收縮，和奧氏體(Y)—鐵素體(α)相變時，試驗片的體積膨脹。在本實施例中，根據(jù)下式計算馬氏體相變點(Ms點)，以圖1所述的要領，測量馬氏體分率(Ms點以后發(fā)生相變的部分)和貝氏體分率(已經(jīng)相變完畢的部分)。在本實施 例中，如此測量的馬氏體的分率在29%以上的為合格。
[0086]Ms = 550-361 X [C] -39 X [Mn] -20 X [Cr] -17 X [Ni]-5 X [Mo] +30 X [Al]
[0087]出處日本金屬學會，『講座.現(xiàn)代的金屬學材料編第4卷鐵鋼材料』，丸善，2006，p.45
[0088](2)拉伸試驗
[0089]從上述這樣得到的各鋼板，采取JISZ2201所規(guī)定的5號試驗片(全厚度拉伸試驗片)，以JISZ2201所規(guī)定的方法進行拉伸試驗，測量TS (抗拉強度)和YP (屈服應力)。在本實施例中，TS在IlOOMPa以上的為高強度優(yōu)異(合格)。
[0090](3)母材韌性的評價方法
[0091]從如上述這樣得到的各鋼板的t/4位置(t:板厚)，在C方向上采取JISZ2242所規(guī)定的2mmV切口試驗片，以JISZ2242所規(guī)定的方法進行擺錘沖擊試驗，測量_70°C下的吸收能(vE_7CI)。在本實施例中，vE_70在20J以上的評價為母材韌性優(yōu)異(合格)。
[0092](4) HAZ韌性的評價方法(再現(xiàn)HAZ的試驗方法)
[0093]從如上述這樣得到的各鋼板提取熱循環(huán)用試驗片，為了模擬焊接時的HAZ，施加規(guī)定的熱循環(huán)(加熱至1350°C保持5sec后，對于800~500°C的溫度范圍進行7sec冷卻)。從上述熱循環(huán)后的試驗片上，采取JISZ2242所規(guī)定的2mmV切口試驗片，以JISZ2242所規(guī)定的方法進行擺錘沖擊試驗，測量0°C下的吸收能(VEtl)。在本實施例中，VEtl在100J以上的評價為HAZ韌性優(yōu)異(合格)。
[0094](5)氧化物個數(shù)密度的測量方法
[0095]為了對于如上述這樣得到的各鋼板，測量板厚方向的任意的位置存在的氧化物，使用 FE-SEM(Field Emission type Scanning Electron Microscope ;場發(fā)射型掃描電子顯微鏡，觀察倍率5000倍)，進行40個視野(計0.0172mm2)的調查。以帶FE-SEM的EDS，測量各視野中存在的各個夾雜物粒子之中，最大直徑2 μ m以下的各夾雜物粒子的中央部，在該夾雜物粒子的構成元素中，至少包含REM、Zr和O的判定為氧化物，測量其個數(shù)密度(平均值)。
[0096]還有，在測量時，以上述夾雜物粒子的最大直徑為0.2 μ m以上的作為分析對象。最大直徑低于0.2 μ m的夾雜物粒子，因為EDS測量的可靠性低，所以從分析對象中除外。
[0097]在本實施例中，如此測量的氧化物個數(shù)密度為200個/mm2以上的合格。
[0098](6)鋼板的表面和內部的布氏硬度
[0099]依據(jù)JISZ2243，測量如上述這樣得到的各鋼板的表面和內部(t/2位置)的布氏硬度(均是與板厚方向平行的方向的硬度)。測量進行3次，計算其平均值。在本實施例中，如此得到的布氏硬度(平均值)，在表面和內部均為360以上的，評價為耐磨耗性優(yōu)異(合格)。
[0100]這些結果記述在表2中。在表2中，N0.1和N0.2是使用相同鋼種(表1的鋼種A)的例子，N0.1是淬火鋼板(Q鋼板)，N0.2是淬火、回火鋼板(QT鋼板)。同樣，N0.3和N0.4是使用相同鋼種(表1的鋼種B)的例子，N0.3是淬火鋼板(Q鋼板)，N0.4是淬火、回火鋼板(QT鋼板)。N0.2和N0.4的馬氏體`意味著回火馬氏體。
【權利要求】
1.一種鋼板，其中，鋼中成分以質量％計為，
C:0.10 ~0.16%,
Si:0.2 ~0.5%,
Mn:1 ~1.4%,
P:0.03% 以下、
S:0.01% 以下、
Al:0.010 ~0.08%,
Cr:0.03 ~0.25%,
Mo:0.25 ~0.4%、
Nb:0.01 ~0.03%,
B:0.0003 ~0.002%,
N:0.006% 以下、
REM:0.0005 ~0.0030%,
Zr:0.0003 ~0.0020%,` 余量:鐵和不可避免的雜質， 由下式表示的Ceq(IIW)滿足0.40以上、0.45以下的范圍，鋼中最大直徑為2 μ m以下的氧化物存在200個/mm2以上，含有29體積％以上的馬氏體組織，余量是貝氏體組織，抗拉強度為IlOOMPa以上，
Ceq(IIff) = [C] + {1/6X [Mn]}+ {1/5 X ([Cr]+ [Mo]+ [V])} + {1/15 X ([Cu]+ [Ni])} 式中，[]意思是鋼中元素的含量。
2.根據(jù)權利要求1所述的鋼板，其中，以質量％計含有N1:0.25%以下。
【文檔編號】C22C38/32GK103510018SQ201310262969
【公開日】2014年1月15日 申請日期:2013年6月27日 優(yōu)先權日:2012年6月29日
【發(fā)明者】康弘徹 申請人:株式會社神戶制鋼所