一種轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)高鉻鋼的方法
【專利摘要】本發(fā)明公開的轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)高鉻鋼的方法通過對轉(zhuǎn)爐終點控溫、一次精煉終點控溫、二次精煉終點控溫以及分批次加入鉻鐵進(jìn)行鉻含量控制的方法，有效地防止和避免在轉(zhuǎn)爐冶煉出鋼時一次性加入大量鉻鐵進(jìn)行合金化造成鋼水溫度大幅降低的問題，達(dá)到對過程溫度及鉻含量控制的目的，同時有助于提高鉻的收得率，有助于實現(xiàn)轉(zhuǎn)爐流程生產(chǎn)高鉻鋼的目標(biāo)。根據(jù)本發(fā)明的高鉻鋼成分為C：0.03～0.08wt%、Si:0.15～0.25wt%、Mn:0.30～0.45wt%、Nb:0.02～0.04wt%、Ni:0.20～0.30wt%、Als:0.01～0.05wt%、Cu:0.20～0.35wt%、Cr:3.6～4.0wt%以及余量的Fe和不可避免的雜質(zhì)。
【專利說明】一種轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)高鉻鋼的方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明屬于鋼鐵冶金【技術(shù)領(lǐng)域】，更具體地講，涉及一種高鉻鋼的生產(chǎn)方法。
【背景技術(shù)】
[0002]目前，相對于轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)工藝流程來說，高鉻鋼生產(chǎn)主要面臨的問題是溫度控制，因為采用轉(zhuǎn)爐冶煉高鉻鋼時，合金的加入量大，光是鉻鐵加入量就在15噸左右，若采用轉(zhuǎn)爐出鋼后一次性加入的方法，再加上出鋼溫降的影響，鋼水的溫降將達(dá)到120°C以上，熱量損失太大，且過程溫度的控制困難。
[0003]因此，針對高鉻鋼冶煉中鉻鐵加入所導(dǎo)致的鋼水大幅降溫的問題，需要提供一種能夠合理控制過程溫度及鉻含量的高鉻鋼冶煉方法。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0004]為了解決現(xiàn)有技術(shù)中存在的不足，本發(fā)明的目的在于提供一種能夠合理控制過程溫度及鉻含量并實現(xiàn)轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)高鉻鋼的方法。
[0005]為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明的一方面提供了一種轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)高鉻鋼的方法，所述方法包括以下步驟:1)采用轉(zhuǎn)爐初煉鋼水，控制終點出鋼溫度為1675~1690°C，并在鋼水中的 C 含量為 0.04 ~0.07wt%、Si 含量為 0.007 ~0.02wt%、Mn 含量為 0.02 ~0.04wt%、P 含量為0.005~0.008wt%、S含量不大于0.006wt%時向鋼包出鋼，在出鋼過程中不進(jìn)行脫氧且至少加入36~45kg/t?水的鉻鐵合金，調(diào)整鋼水中的Cr含量為2.0~2.5wt%；2)在LF爐中對初煉后的鋼水進(jìn)行第一次精煉，在第一次精煉開始時加入22~32kg/t_^的鉻鐵合金，調(diào)整鋼水中的Cr含量為3.4~3.7wt%，并控制第一次精煉的終點出站溫度為1640~1650°C ；3)對第一次精煉后的鋼水進(jìn)行真空輕脫碳、循環(huán)脫氣、脫氧及合金化處理，并調(diào)整鋼水成分為:C 0.05wt%、S1:0.15 ~0.25wt%、Mn:0.30 ~0.45wt%、Nb:0.02 ~0.04wt%、N1:0.20 ~0.30wt%、Als:≥ 0.01wt%、Cu:0.20 ~0.35wt%、Cr:3.6 ~3.8wt%&余量的 Fe和不可避免的雜質(zhì)；4)再在LF爐中對鋼水進(jìn)行第二次精煉，控制第二次精煉后的鋼水成分為 C:0.03 ~0.08wt%、S1:0.15 ~0.25wt%、Mn:0.30 ~0.45wt%、Nb:0.02 ~0.04wt%、N1:0.20 ~0.30wt%、Als:0.01 ~0.05wt%、Cu:0.20 ~0.35wt%、Cr:3.6 ~4.0wt% 及余量的Fe和不可避免的雜質(zhì)，并控制第二次精煉的終點出站溫度為1590~1600°C ；5)對鋼水進(jìn)行脫硫處理，控制鋼水中的S ( 0.005wt% ;之后進(jìn)行鈣化處理，最后得到高鉻鋼，所述高鉻鋼的成分為:C:0.03 ~0.08wt%、S1:0.15 ~0.25wt%、Mn:0.30 ~0.45wt%、Nb:0.02 ~0.04wt%>N1:0.20 ~0.30wt%>Als:0.01 ~0.05wt%、Cu:0.20 ~0.35wt%>Cr:3.6 ~4.0wt%及余量的Fe和不可避免的雜質(zhì)。
[0006]根據(jù)本發(fā)明的轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)高鉻鋼的方法的一個實施例，在第二次精煉結(jié)束后軟吹氬10分鐘以上。
[0007]根據(jù)本發(fā)明的轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)高鉻鋼的方法的一個實施例，在步驟I)中還通過添加銅板、鎳板和錳鐵來調(diào)整鋼水中的Mn含量為0.30~0.35wt%、Ni含量為0.20~0.26wt%、Cu含量為0.20~0.30wt%o
[0008]根據(jù)本發(fā)明的轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)高鉻鋼的方法的一個實施例，所述鉻鐵合金為中碳鉻鐵。
[0009]根據(jù)本發(fā)明的轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)高鉻鋼的方法的一個實施例，在步驟I)中還加入活性石灰與CaF2進(jìn)行調(diào)渣。
[0010]根據(jù)本發(fā)明的轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)高鉻鋼的方法的一個實施例，在步驟5)中通過喂鋁鈣線進(jìn)行鈣化處理，喂入量為0.10~0.12kg/t鋼水。
[0011]根據(jù)本發(fā)明的轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)高鉻鋼的方法的一個實施例，所述方法還包括在步驟5)之后進(jìn)行澆注來制造高鉻鋼鋼坯的步驟。
[0012]本發(fā)明的另一方面提供了一種聞絡(luò)鋼，所述聞絡(luò)鋼的成分為C:0.03~0.08wt%、S1:0.15 ~0.25wt%、Μη:0.30 ~0.45wt%、Nb: 0.02 ~0.04wt%、N1: 0.20 ~0.30wt%、Als:0.01 ~0.05wt%、Cu:0.20 ~0.35wt%、Cr:3.6 ~4.0wt% 以及余量的 Fe 和不可避免的雜質(zhì)。
[0013]本發(fā)明具體采用轉(zhuǎn)爐終點控溫、分批次加入鉻鐵的方法，達(dá)到對過程溫度及鉻含量控制的目的，實現(xiàn)了轉(zhuǎn)爐流程生產(chǎn)高鉻鋼的目標(biāo)，避免了一次性加入大量鉻鐵帶來的鋼水溫降過大的問題，合理的分配了各工序的冶金負(fù)荷，控溫效果好且操作簡單。
【具體實施方式】
[0014]在下文中，將結(jié)合示例性實施例具體描述本發(fā)明的轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)高鉻鋼的方法及其生產(chǎn)的高鉻鋼。
[0015]根據(jù)本發(fā)明示例性實施例的轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)高鉻鋼的方法包括轉(zhuǎn)爐初煉鋼水、第一次鋼包精煉爐精煉鋼水(LF爐精煉)、對鋼水進(jìn)行真空循環(huán)脫氣等處理(RH精煉)、第二次鋼包精煉爐精煉(LF爐精煉)以及后處理。在本說明書中，涉及到的所有組分含量均為重量百分比含量。
[0016]首先，采用轉(zhuǎn)爐初煉鋼水，即利用轉(zhuǎn)爐吹氧脫碳的功能，將鐵水初煉成鋼水。在本發(fā)明中，進(jìn)行初煉的鋼水可以是各種類型的鋼水，還可以是釩鈦鐵水，例如采用由釩鈦鐵水在提釩轉(zhuǎn)爐中吹煉得到的半鋼進(jìn)行初煉。在初煉結(jié)束后，控制終點出鋼溫度為1675~1690°C，并在鋼水中的C含量為0.04~0.07wt%、Si含量為0.007~0.02wt%、Mn含量為0.02~0.04wt%、P含量為0.005~0.008wt%、S含量不大于0.006wt%時向鋼包出鋼，在出鋼過程中不進(jìn)行脫氧且至少加入36~45kg/t_|的鉻鐵合金，調(diào)整鋼水中的Cr含量為
2.0~2.5wt%。為了避免出鋼時的鋼水溫降過大，在出鋼過程中僅添加36~45kg/t鋼水的鉻鐵合金，以初步調(diào)整初煉后鋼水的Cr含量。其中，鉻鐵合金為中碳鉻鐵，例如可以是FeCr55Cl.0、FeCr55C2.0等，采用中碳鉻鐵是為了避免增加太多的碳而對后續(xù)的真空輕脫碳處理不利，有利于縮短其脫碳時間及降低脫碳吹氧量。
[0017]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，在轉(zhuǎn)爐出鋼過程中，還可以與鉻鐵一起向鋼包中加入銅板、鎳板和錳鐵等合金，以調(diào)整鋼水中的鋼水中的Mn含量為0.30~0.35wt%、Ni含量為0.20~0.26wt%、Cu含量為0.20~0.30wt%。因為精煉脫硫過程是一個還原過程，會造成渣中的SiO2被還原，若在轉(zhuǎn)爐出鋼時調(diào)整Si含量的話，可能導(dǎo)致Si含量超標(biāo)，因此在轉(zhuǎn)爐出鋼的過程中對Si含量不進(jìn)行控制，而在最后一次LF爐精煉時進(jìn)行控制。此外，在出鋼過程中可以向鋼包中加入如活性石灰和CaF2的調(diào)渣劑對鋼水進(jìn)行調(diào)渣。[0018]然后,在LF爐(鋼包精煉爐)中對初煉后的鋼水進(jìn)行第一次精煉，在第一次精煉開始時加入22~32kg/tiH#的鉻鐵合金，控制鋼水中的Cr含量達(dá)到3.4~3.7wt%，并控制第一次精煉的終點出站溫度為1640~1650°C。在第一次LF爐精煉過程中，添加第二批鉻鐵合金以繼續(xù)調(diào)整鋼水中的Cr含量，其中，同樣地，鉻鐵合金可以是中碳鉻鐵，例如FeCr55Cl.0、FeCr55C2.0等，但本發(fā)明不限于此，也可以采用高碳鉻鐵或低碳鉻鐵。
[0019]之后，對第一次精煉后的鋼水進(jìn)行真空輕脫碳、循環(huán)脫氣、脫氧及合金化處理，并可以微調(diào)其它合金成分的含量以使鋼水中的合金組分含量符合預(yù)期的鋼水組分，例如調(diào)整鋼水成分為:C≤ 0.04wt%、S1:0.15 ~0.25wt%、Mn:0.30 ~0.45wt%、Nb:0.02 ~0.04wt%、N1:0.20 ~0.30wt%、Als:≥ 0.01wt%、Cu:0.20 ~0.35wt%、Cr:3.6 ~3.8wt%&余量的 Fe和不可避免的雜質(zhì)。
[0020]最后，再在LF爐中對鋼水進(jìn)行第二次精煉，控制第二次精煉后的鋼水成分為C:0.03 ~0.08wt%、S1:0.15 ~0.25wt%、Mn:0.30 ~0.45wt%>Nb:0.02 ~0.04wt%、N1:0.20 ~0.30wt%、Als:0.01 ~0.05wt%、Cu:0.20 ~0.35wt%、Cr:3.6 ~4.0界七％及余量的 Fe 和不可避免的雜質(zhì)，并控制第二次精煉的終點出站溫度為1590~1600°C。根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，在第二次精煉的過程中，還能夠加入鉻鐵合金等合金進(jìn)行進(jìn)一步的成分微調(diào)。此外，優(yōu)選地在第二次精煉結(jié)束后軟吹氬10分鐘以上，以促進(jìn)夾雜物上浮。通過兩次LF爐中的鋼水精煉，有利于生廣出品質(zhì)更聞的聞絡(luò)鋼。
[0021]在第二次精煉之后，還需對鋼水進(jìn)行脫硫處理以提高潔凈度，控制鋼水中的S ( 0.005wt%。之后再對鋼水進(jìn)行鈣化處理，以提高鋼水質(zhì)量，根據(jù)本發(fā)明，可以通過喂鋁鈣線進(jìn)行鈣化處理，喂入量為0.10~0.12kg/tiH7Ko最后，在完成對上述高鉻鋼鋼水的制造后，還可以對高鉻鋼鋼水進(jìn)行后續(xù)的澆注等工序制造高鉻鋼鋼坯。例如，對鋼水采用連鑄保護(hù)澆注工藝獲得斷面為230X 1500mm的高鉻鋼鑄坯。
[0022]根據(jù)以上工藝制備得到的高鉻鋼成分為:C:0.03~0.08wt%、S1:0.15~0.25wt%、Mn:0.30 ~0.45wt%> Nb:0.02 ~0.04wt%> N1:0.20 ~0.30wt%> Als:0.01 ~0.05wt%>Cu:0.20~0.35wt%> Cr: 3.6~4.0wt%及余量的Fe和不可避免的雜質(zhì)。
[0023]由上述描述可知，本發(fā)明通過對轉(zhuǎn)爐終點控溫、一次精煉終點控溫、二次精煉終點控溫以及分批次加入鉻鐵進(jìn)行鉻含量控制的方法，有效地防止和避免在轉(zhuǎn)爐冶煉出鋼時一次性加入大量鉻鐵進(jìn)行合金化造成鋼水溫度大幅降低的問題，達(dá)到對過程溫度及鉻含量控制的目的，同時有助于提高鉻的收得率，有助于實現(xiàn)轉(zhuǎn)爐流程生產(chǎn)高鉻鋼的目標(biāo)。
[0024]下面結(jié)合示例進(jìn)一步說明本發(fā)明的轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)高鉻鋼的方法。
[0025]示例 I:
[0026]以含釩鈦鐵水提釩脫硫后的半鋼為原料進(jìn)行初煉鋼水，其中，該半鋼按重量百分比計包含3.4%的C、0.04%的Μη、0.068%的P、0.002%的S、0.035%的V以及痕跡量的Cr、Si和Ti，余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)。
[0027]具體步驟:
[0028](I)將230噸上述半鋼加入220噸(公稱容量)的頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐中，利用頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐吹氧脫碳的功能將上述半鋼初煉成鋼水。當(dāng)鋼水初煉到C含量為0.051wt%, Mn含量為
0.033wt%、P 含量為 0.0060wt%、S 含量為 0.0052wt%,Si 含量為 0.007%、溫度為 1672。。時，開始擋渣向鋼包中出鋼。[0029](2)在出鋼過程中，加入40kg/titt的中碳鉻鐵、3.lkg/tiH水的銅板、2.2kg/tiH水的鎳板、3.6kg/tIH7jc的高碳猛鐵(FeMn74C7.5)。合金加完后向鋼包內(nèi)加入5kg/tIH7jc的活性石灰和0.8kg/tiH7j^^CaF2，不進(jìn)行脫氧。加完后,用定氧儀測得鋼水實際氧含量為0.035%，鋼水中Cr含量為2.0~2.5wt%、Si含量為0.03wt%、Mn含量為0.28wt%、Ni含量為0.25wt%,Cu 含量為 0.34wt %、P 含量為 0.0085wt %、S 含量為 0.0062wt %。
[0030](3)在LF爐中對上述鋼水進(jìn)行第一次精煉，在第一次精煉開始時加入鉻鐵合金，加入量為30kg/tiH水，出站時鋼水中的鉻含量為3.5wt%，終點出站溫度為1645°C。
[0031](4)對第一次精煉后的鋼水進(jìn)行真空輕脫碳、循環(huán)脫氣、脫氧及合金化處理，出站鋼水成分為 C:0.03wt%、S1: 0.18wt%、Mn:0.30wt%、Nb:0.025wt%、N1:0.25wt%、Als: 0.03wt%> Cu:0.34wt%> Cr: 3.8wt%,余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)。 [0032](5)再對真空循環(huán)脫氣處理后的鋼水進(jìn)行LF爐的第二次精煉，首先對鋼水成分進(jìn)行進(jìn)一步微調(diào)，成分檢驗結(jié)果:C:0.06wt%、S1:0.22wt%、Mn:0.38wt%、Nb:0.025wt%、N1: 0.26wt%、Als: 0.05wt%、Cu: 0.34wt%、Cr: 3.9wt%。其次進(jìn)行脫硫處理，脫硫處理后鋼中S:0.003wt%。脫硫處理結(jié)束后對鋼液進(jìn)行鈣處理，采用鋁鈣線(含55~57wt%的鈣，其余為鋁及其它微量元素)，喂入量為0.12kg/tiH* ;第二次精煉的終點出站溫度為1598°C，在第二次精煉結(jié)束后軟吹氬10分鐘以上以促進(jìn)夾雜物上浮。
[0033](6)第二次精煉結(jié)束后，對鋼包中的鋼水采用連鑄保護(hù)澆注工藝來獲得斷面為230 X 1500mm的高鉻鋼鑄坯。
[0034]所制得的高鉻鋼成分為C: 0.06wt%、S1: 0.23wt%、Mn: 0.38wt%、Nb: 0.025wt%、N1: 0.26wt%> Als: 0.45wt%> Cu:0.34wt%> Cr: 3.9wt% 以及余量的 Fe 和不可避免的雜質(zhì)。
[0035]示例 2:
[0036]以含釩鈦鐵水提釩脫硫后的半鋼為原料進(jìn)行初煉鋼水，其中，該半鋼按重量百分比計包含3.2%的C、0.03%的胞、0.058%的P、0.001%的S、0.038%的V以及痕跡量的Cr、Si和Ti，余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)。
[0037]具體步驟:
[0038](I)將240噸上述半鋼加入220噸(公稱容量)的頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐中，利用頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐吹氧脫碳的功能將上述半鋼初煉成鋼水。當(dāng)鋼水初煉到C含量為0.045Wt%、Mn含量為
0.028wt%、P 含量為 0.0050wt%, S 含量為 0.0043wt%, Si 含量為 0.01 %、溫度為 1682°C時，開始擋渣向鋼包中出鋼。
[0039](2)在出鋼過程中，加入42kg/t鋼水的中碳鉻鐵、3.0kg/t鋼水的銅板、2.lkg/t鋼水的鎳板、3.5kg/tiH水的高碳錳鐵(FeMn74C7.5)。合金加完后向鋼包內(nèi)加入5.2kg/t鋼水的活性石灰和0.82kg/tiH7]^^CaF2，不進(jìn)行脫氧。加完后，用定氧儀測得鋼水實際氧含量為0.041wt%，鋼水中Cr含量為2.32wt%,Si含量為0.02wt%,Mn含量為0.26wt%,Ni含量為 0.24wt %、Cu 含量為 0.33wt %、P 含量為 0.0070wt %、S 含量為 0.0045wt %。
[0040](3)在LF爐中對上述鋼水進(jìn)行第一次精煉，在第一次精煉開始時加入鉻鐵合金，加入量為28kg/t鋼水，出站時鋼水鉻含量為3.6wt%，終點出站溫度為1643°C。
[0041](4)對第一次精煉后的鋼水進(jìn)行真空輕脫碳、循環(huán)脫氣、脫氧及合金化處理，出站鋼水成分為:C:0.04wt%、S1:0.20wt%、Mn:0.36wt%、Nb:0.024wt%、N1:0.23wt%、Als: 0.04wt%> Cu:0.32wt%> Cr: 3.8wt%,余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)。[0042](5)再在LF爐中進(jìn)行第二次精煉，首先對鋼水成分進(jìn)行進(jìn)一步微調(diào)，成分檢驗結(jié)果:C:0.05wt%、S1:0.21wt%、Mn:0.38wt%、Nb:0.025wt%、N1:0.25wt%、Als:0.03wt%、Cu:0.32wt%、Cr:3.9wt%，余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)。其次進(jìn)行脫硫處理，脫硫處理后鋼中S:0.002wt%o脫硫處理結(jié)束后對鋼液進(jìn)行鈣處理，采用鋁鈣線(含55~57wt%的鈣，其余為鋁及其它微量元素)，喂入量為0.1 lkg/t ;第二次精煉的終點出站溫度為1595°C，在第二次精煉結(jié)束后軟吹氬10分鐘以上以促進(jìn)夾雜物上浮。
[0043](6)第二次精煉結(jié)束后，對鋼包中的鋼水采用連鑄保護(hù)澆注工藝來獲得斷面為230 X 1500mm的高鉻鋼鑄坯。
[0044]所制得的高鉻鋼成分為C: 0.06wt%、S1: 0.22wt%、Mn: 0.41wt%、Nb: 0.024wt%、N1:0.25wt%、Als:0.35wt%、Cu:0.32wt%、Cr:3.92wt% 以及余量的 Fe 和不可避免的雜質(zhì)。
[0045]示例 3:
[0046]以含釩鈦鐵水提釩脫硫后的半鋼為原料進(jìn)行初煉鋼水，其中，該半鋼按重量百分比計包含3.3界七％的C、0.04￥七％的]?11、0.064界七％的Ρ、0.002界七％的S、0.035界七％的V以及痕跡量的Cr、Si和Ti，余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)。
[0047]具體步驟:
[0048](I)將235噸上述半鋼加入220噸(公稱容量)的頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐中，利用頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐吹氧脫碳的功能將上述半鋼初煉成鋼水。當(dāng)鋼水初煉到C含量為0.043Wt%、Mn含量為
0.031wt%、P 含量為 0.0045wt%, S 含量為 0.0045wt%, Si 含量為 0.02%、溫度為 1680°C時，開始擋渣向鋼包中出鋼。
[0049](2)在出鋼過程中，加入43kg/t鋼水的中碳鉻鐵、3.lkg/t鋼水的銅板、2.0kg/t鋼水的鎳板、3.6kg/tiH水的高碳錳鐵(FeMn74C7.5)。合金加完后向鋼包內(nèi)加入5.lkg/t鋼水的活性石灰和0.82kg/tiH7]^^CaF2，不進(jìn)行脫氧。加完后，用定氧儀測得鋼水實際氧含量為
0.041wt%，鋼水中Cr含量為2.36wt%,Si含量為0.01wtMn含量為0.29wt%,Ni含量為 0.22wt %、Cu 含量為 0.33wt %、P 含量為 0.0060wt %、S 含量為 0.0052wt %。
[0050](3)在LF爐中對上述鋼水進(jìn)行第一次精煉，在第一次精煉開始時加入鉻鐵合金，加入量為27kg/t鋼水，出站時鋼水鉻含量為3.5wt%，終點出站溫度為1648°C。
[0051](4)對第一次精煉后的鋼水進(jìn)行真空輕脫碳、循環(huán)脫氣、脫氧及合金化處理，出站鋼水成分為:C:0.03wt%、S1:0.17wt%、Mn:0.37wt%、Nb:0.022wt%、N1:0.22wt%、Als: 0.03wt%> Cu:0.33wt%> Cr: 3.8wt%,余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)。
[0052](5)再在LF爐中進(jìn)行第二次精煉，首先對鋼水成分進(jìn)行進(jìn)一步微調(diào)，成分檢驗結(jié)果為:C:0.07wt%、S1:0.18wt%、Mn:0.39wt%、Nb:0.022wt%、N1:0.23wt%、Als:0.032wt%、Cu:0.34wt%、Cr:3.9wt%。其次進(jìn)行脫硫處理,脫硫處理后鋼中S:0.004wt%。脫硫處理結(jié)束后對鋼液進(jìn)行鈣處理，采用鋁鈣線(含55~57wt%的鈣，其余為鋁及其它微量元素)，喂入量為0.12kg/tiH* ;第二次精煉的終點出站溫度為1595°C，在第二次精煉結(jié)束后軟吹氬10分鐘以上以促進(jìn)夾雜物上浮。
[0053](6)第二次精煉結(jié)束后，對鋼包中的鋼水采用連鑄保護(hù)澆注工藝來獲得斷面為230 X 1500mm的高鉻鋼鑄坯。
[0054]所制得的高鉻鋼成分為C:0.07wt%、S1: 0.22wt%、Mn: 0.43wt%、Nb: 0.024wt%、N1: 0.24wt%> Als: 0.25wt%> Cu:0.34wt%> Cr: 3.98wt% 以及余量的 Fe 和不可避免的雜質(zhì)。[0055] 綜上所述，本發(fā)明具體采用轉(zhuǎn)爐終點控溫、分批次加入鉻鐵的方法，達(dá)到對過程溫度及鉻含量控制的目的，實現(xiàn)了轉(zhuǎn)爐流程生產(chǎn)高鉻鋼的目標(biāo)，避免了一次性加入大量鉻鐵帶來的鋼水溫降過大的問題，合理的分配了各工序的冶金負(fù)荷，控溫效果好且操作簡單。
[0056]盡管已經(jīng)具體描述了本發(fā)明，但是本領(lǐng)域的技術(shù)人員應(yīng)該知道，在不脫離本發(fā)明的精神和范圍的情況下，可以對本發(fā)明做出各種形式的改變。
【權(quán)利要求】
1.一種轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)高鉻鋼的方法，其特征在于，所述方法包括以下步驟: O采用轉(zhuǎn)爐初煉鋼水，控制終點出鋼溫度為1675~1690°C，并在鋼水中的C含量為.0.04 ~0.07wt%、Si 含量為 0.007 ~0.02wt%、Mn 含量為 0.02 ~0.04wt%、P 含量為 0.005 ~.0.008wt%、S含量不大于0.006wt%時向鋼包出鋼，在出鋼過程中不進(jìn)行脫氧且至少加入.36~45kg/tiH水的鉻鐵合金，調(diào)整鋼水中的Cr含量為2.0~2.5wt% ； 2)在LF爐中對初煉后的鋼水進(jìn)行第一次精煉，在第一次精煉開始時加入22~32kg/ 的鉻鐵合金，調(diào)整鋼水中的Cr含量為3.4~3.7wt%，并控制第一次精煉的終點出站溫度為 1640 ~1650°C ； 3)對第一次精煉后的鋼水進(jìn)行真空輕脫碳、循環(huán)脫氣、脫氧及合金化處理，并調(diào)整鋼水成分為:C:≤ 0.05wt%、S1:0.15 ~0.25wt%、Mn:0.30 ~0.45wt%、Nb:0.02 ~0.04wt%、N1:0.20 ~0.30wt%、Als:≥ 0.01wt%、Cu:0.20 ~0.35wt%、Cr:3.6 ~3.8wt%&余量的 Fe和不可避免的雜質(zhì)； 4)再在LF爐中對鋼水進(jìn)行第二次精煉，控制第二次精煉后的鋼水成分為C:0.03~.0.08wt%、S1:0.15 ~0.25wt%、Mn:0.30 ~0.45wt%、Nb:0.02 ~0.04wt%、N1:0.20 ~.0.30wt%、Als:0.01 ~0.05wt%、Cu:0.20 ~0.35wt%、Cr:3.6 ~4.0界七％及余量的 Fe 和不可避免的雜質(zhì)，并控制第二次精煉的終點出站溫度為1590~1600°C ； 5)對鋼水進(jìn)行脫硫處理，控制鋼水中的S( 0.005wt% ;之后進(jìn)行鈣化處理，最后得到高鉻鋼，所述高鉻鋼的成分為:C:0.03 ~0.08wt%、S1:0.15 ~0.25wt%、Mn:0.30 ~0.45wt%、Nb:0.02 ~0.04wt%> N1:0.20 ~0.30wt%> Als:0.01 ~0.05wt%> Cu:0.20 ~0.35wt%>Cr:3.6~4.0wt%及余量的Fe和不可避免的雜質(zhì)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)高鉻鋼的方法，其特征在于，在第二次精煉結(jié)束后軟吹IS ?ο分鐘以上。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)高鉻鋼的方法，其特征在于，在步驟I)中還通過添加銅板、鎳板和錳鐵來調(diào)整鋼水中的Mn含量為0.30~0.35wt%、Ni含量為0.20~0.26wt%、Cu 含量為 0.20 ~0.30wt%o
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)高鉻鋼的方法，其特征在于，所述鉻鐵合金為中碳絡(luò)鐵。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)高鉻鋼的方法，其特征在于，在步驟I)中還加入活性石灰與CaF2進(jìn)行調(diào)渣。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)高鉻鋼的方法，其特征在于，在步驟5)中通過喂鋁鈣線進(jìn)行鈣化處理，喂入量為0.10~0.12kg/tiH水。
7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)高鉻鋼的方法，其特征在于，所述方法還包括在步驟5)之后進(jìn)行澆注來制造高鉻鋼鋼坯的步驟。
8.一種高鉻鋼，其特征在于，所述高鉻鋼的成分為C:0.03~0.08wt%、S1:0.15~.0.25wt%> Mn:0.30 ~0.45wt%、Nb: 0.02 ~0.04wt%、N1: 0.20 ~0.30wt%、Als: 0.01 ~.0.05wt%、Cu:0.20~0.35wt%、Cr: 3.6~4.0wt%以及余量的Fe和不可避免的雜質(zhì)。
【文檔編號】C21C7/068GK103642967SQ201310577309
【公開日】2014年3月19日 申請日期:2013年11月18日 優(yōu)先權(quán)日:2013年11月18日
【發(fā)明者】周偉, 曾建華, 陳永, 陳亮, 曾瀚 申請人:攀鋼集團(tuán)攀枝花鋼鐵研究院有限公司