鐵素體系不銹鋼箔的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明提供適合于搭載在廢氣溫度低于汽油車的車輛上的廢氣凈化裝置用催化劑載體的不銹鋼箔。本發(fā)明為一種鐵素體系不銹鋼箔，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有C：0.05％以下、Si：2.0％以下、Mn：1.0％以下、S：0.005％以下、P：0.05％以下、Cr：11.0～25.0％、Ni：0.05～0.30％、Al：0.01～1.5％、Cu：0.01～2.0％、N：0.10％以下，余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。
【專利說(shuō)明】鐵素體系不銹鋼箔

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及耐形狀變化性、耐覆膜剝離性和制造性優(yōu)良的鐵素體系不銹鋼 (ferritic stainless steel)猜。

【背景技術(shù)】
[0002] 近年來(lái)，汽車（automobile)的廢氣限制被強(qiáng)化，搭載有使用不銹鋼箔（stainless steel foil)作為廢氣凈化裝置用催化劑載體（catalyst carrier for automotive exhaust gas purifying facility)的金屬蜂窩（metal honeycomb)的情況正在增多。與 陶瓷制的蜂窩載體相比，金屬蜂窩能夠取得較大的開(kāi)孔率（aperture ratio),而且耐熱沖 擊特性、耐振動(dòng)特性優(yōu)良，使用的比例逐漸增加。特別是在搭載于卡車等大型車的情況下， 由于載體形狀也變?yōu)榇笮?，因此多使用形狀自由度高的金屬蜂窩。
[0003] 該金屬蜂窩例如通過(guò)將平坦的不銹鋼箔（平箔（flat foil))與加工成波狀的不 銹鋼箔（波紋箔（corrugated foil))交替層疊而制成蜂窩結(jié)構(gòu)（honeycomb structure), 再在該不銹鋼箔的表面上涂布催化物質(zhì)（catalytic material)而用于廢氣凈化裝置。圖1 中示出了金屬蜂窩的一個(gè)示例，其為通過(guò)將平箔1與波紋箔2的層疊體卷繞加工成卷狀并 利用外筒（external cylinder) 3固定其外周而制成的金屬蜂窩4。
[0004] 如果不銹鋼中含有超過(guò)約3質(zhì)量％的A1，則會(huì)在表面上生成A1203的氧化覆膜 (oxide layer)而使抗氧化性（oxidation resistance)得到顯著改善，因此，金屬蜂窩用的 不銹鋼箔主要使用以20質(zhì)量％ Cr-5質(zhì)量％ A1系或者18質(zhì)量％ Cr-3質(zhì)量％ A1系等為代 表的1? A1含量鐵素體系不鎊鋼猜。
[0005] 在汽油車（gasoline powered automobile)的情況下，廢氣凈化裝置內(nèi)因廢氣溫 度以及催化反應(yīng)（catalytic reaction)而導(dǎo)致溫度上升，有時(shí)會(huì)達(dá)到1000°C以上的高溫。 因此，催化劑載體應(yīng)用高溫下的抗氧化性極其優(yōu)良的高A1含量鐵素體系不銹鋼箔。對(duì)于催 化劑載體而言，在抗氧化性的基礎(chǔ)上，還要求即使反復(fù)暴露在高溫中形狀也不發(fā)生變化、在 冷卻中氧化覆膜不發(fā)生剝離、與修補(bǔ)基面涂層的密合性優(yōu)良。高A1含量鐵素體系不銹鋼箔 由于這些特性優(yōu)良而被廣泛使用。
[0006] 另一方面，柴油車的廢氣溫度不會(huì)達(dá)到汽油車那樣的高溫，基本上到達(dá)溫度為 800 °C左右。在農(nóng)業(yè)機(jī)械、建筑機(jī)械等汽車以外的車輛的情況下，廢氣的最高到達(dá)溫度進(jìn)一 步降低。因此，將如上所述的20質(zhì)量％ Cr-5質(zhì)量％ A1系或者18質(zhì)量％ Cr-3質(zhì)量％ A1 系的不銹鋼箔應(yīng)用于柴油車等廢氣溫度低的車輛時(shí)，絕大多數(shù)情況下抗氧化性過(guò)剩。另一 方面，這些高A1含量鐵素體系不銹鋼箔雖然抗氧化性優(yōu)良但制造性較差、制造成本高。一 般而言，如果在鐵素體系不銹鋼中添加 A1則韌性趨于顯著降低，在鑄造后鋼坯的冷卻中、 熱軋卷材的展開(kāi)中或者冷軋中等經(jīng)常會(huì)發(fā)生板斷裂，成為裝置故障、成品率降低的原因。
[0007] 為了解決以上的問(wèn)題，提出了盡可能降低A1含量而改善制造性的不銹鋼箔。例如 在專利文獻(xiàn)1中公開(kāi)了一種不銹鋼箔制金屬蜂窩，其中，將A1含量限制為雜質(zhì)級(jí)別至0.8 質(zhì)量％，使得在高溫下不形成氧化A1覆膜而生成氧化Cr覆膜，由此改善了載體成形時(shí)的擴(kuò) 散接合性（diffusion bondability)。
[0008] 在專利文獻(xiàn)2中公開(kāi)了一種不銹鋼箔制金屬蜂窩，其中，將A1含量限制為雜質(zhì)級(jí) 別至〇. 8質(zhì)量％、并且以0. 3?3質(zhì)量％的范圍含有Mo,由此改善了抗氧化性、擴(kuò)散接合性 和耐硫酸腐蝕性。
[0009] 另外，在專利文獻(xiàn)3中公開(kāi)了一種不銹鋼，其以18質(zhì)量％ Cr-3質(zhì)量％ A1鋼為基 體并且使A1含量降低至1. 5質(zhì)量％以上且小于2. 5質(zhì)量％，進(jìn)而限制了結(jié)晶粒度，由此兼 具加工性和抗氧化性。
[0010] 現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)
[0011] 專利文獻(xiàn)
[0012] 專利文獻(xiàn)1 :日本特開(kāi)平7-213918號(hào)公報(bào)
[0013] 專利文獻(xiàn)2 :日本特開(kāi)平7-275715號(hào)公報(bào)
[0014] 專利文獻(xiàn)3 :日本特開(kāi)2004-307918號(hào)公報(bào)


【發(fā)明內(nèi)容】

[0015] 發(fā)明所要解決的問(wèn)題
[0016] 但是，對(duì)于專利文獻(xiàn)1和專利文獻(xiàn)2中所述的不銹鋼箔而言，由于在箔表面上生成 的氧化Cr覆膜與鋼基的熱膨脹率差比氧化A1覆膜時(shí)大，因此在高溫下產(chǎn)生蠕變變形，有時(shí) 會(huì)產(chǎn)生箔的形狀變化、表面的氧化覆膜剝離。如果產(chǎn)生這種變形、剝離，則表面上負(fù)載的催 化劑會(huì)脫落，因此不能滿足作為催化劑載體的必要特性。
[0017] 對(duì)于專利文獻(xiàn)3所述的方法而言，以箔的形式使用時(shí)，如果在高溫氧化中A1耗竭 而開(kāi)始生成Cr覆膜，則基體金屬的屈服應(yīng)力不充分，因此還是會(huì)因覆膜的熱膨脹率差所產(chǎn) 生的應(yīng)力而引起形狀變化。這樣，對(duì)于為了改善制造性而降低了 A1的不銹鋼箔而言，由氧 化覆膜的差異所引起的高溫下的形狀變化和氧化覆膜剝離成為較大的問(wèn)題。
[0018] 本發(fā)明的目的在于解決上述問(wèn)題，提供在搭載于廢氣溫度低于汽油車的車輛上的 廢氣凈化裝置用催化劑載體中使用的鐵素體系不銹鋼箔。本發(fā)明提供提高了耐形狀變化性 和耐覆膜剝離性、并且制造性優(yōu)良的不銹鋼箔。
[0019] 用于解決問(wèn)題的方法
[0020] 本發(fā)明人為了解決上述問(wèn)題進(jìn)行了深入研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)了如下方法，該方法在廢 氣溫度低于汽油車的情況下，即使對(duì)于低A1含量鋼，也能在滿足必要的抗氧化特性的情況 下使箔材的耐形狀變化性和耐覆膜剝離性提高。
[0021] 本發(fā)明是在上述見(jiàn)解的基礎(chǔ)上進(jìn)一步加以研究而完成的，其要點(diǎn)如下。
[0022] [1] -種鐵素體系不銹鋼箔，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有C :0· 05%以下、Si : 2. 0% 以下、Μη :1· 0% 以下、S :0· 005% 以下、P :0· 05% 以下、Cr :11· 0 ?25. 0%、Ni :0· 05 ? 0· 30%、A1 :0· 01?1. 5%、Cu :0· 01?2· 0%、N :0· 10%以下，余量由Fe和不可避免的雜質(zhì) 構(gòu)成。
[0023] [2]如上述[1]所述的鐵素體系不銹鋼箔，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，還含有合計(jì) 為 0· 01 ?3. 0%的 Nb :0· 01 ?1. 0%、M〇 :0· 01 ?3. 0%、W :0· 01 ?3. 0%中的一種或兩種 以上。
[0024] [3]如上述[1]或[2]所述的鐵素體系不銹鋼箔，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，還含有 0.01?0.20%的1?]\1。
[0025] [4]如上述[1]?[3]中任一項(xiàng)所述的鐵素體系不銹鋼箔，其特征在于，以質(zhì) 量％計(jì)，還含有 Ti :0· 01 ?1. 0%、Zr :0· 01 ?0· 20%、Hf :0· 01 ?0· 20%、Ca :0· 0010 ? 0. 0300%和Mg :0. 0015?0. 0300%中的一種或兩種以上。
[0026] [5]如上述[1]?[4]中任一項(xiàng)所述的鐵素體系不銹鋼箔，其特征在于，箔厚為 100 μ m以下。
[0027] 發(fā)明效果
[0028] 根據(jù)本發(fā)明，能夠制造耐形狀變化性、耐覆膜剝離性和制造性優(yōu)良的用于廢氣凈 化裝置用催化劑載體的不銹鋼箔。本發(fā)明中得到的不銹鋼箔除了適合于拖拉機(jī)、聯(lián)合收割 機(jī)等農(nóng)業(yè)機(jī)械、推土機(jī)、鏟車等建設(shè)機(jī)械這樣所謂的越野柴油汽車的廢氣凈化裝置用催化 劑載體以外，還適合于工廠廢氣的凈化裝置用催化劑載體等。此外，還可以用于柴油汽車、 汽油汽車、雙輪車的催化劑載體以及這些催化劑載體的外筒材料、汽車或雙輪車的消聲器 配管用部件（member for exhausting gas)、供暖器具或燃燒器具的排氣管用部件等，但并 不特別限定于這些用途。

【專利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0029] 圖1是表示金屬制蜂窩的一個(gè)示例的圖。
[0030] 圖2是表示高溫拉伸試驗(yàn)片的形狀的圖。

【具體實(shí)施方式】
[0031] 本發(fā)明人對(duì)于在表面上不生成A1203氧化物（oxide)的鐵素體系不銹鋼箔在高溫 下的耐形狀變化性、耐覆膜剝離性和制造性進(jìn)行了詳細(xì)的研究，結(jié)果得到以下見(jiàn)解從而完 成了本發(fā)明。需要說(shuō)明的是，不銹鋼箔主要是指板厚為ΙΟΟμπι以下的不銹鋼，但并不特別 限定于此。
[0032] (a)為了抑制高溫氧化后的形狀變化，提高箔自身的高溫強(qiáng)度是有效的。這是因 為，因氧化覆膜與鋼基的熱膨脹率的差異所產(chǎn)生的應(yīng)力而導(dǎo)致的變形通過(guò)強(qiáng)度的上升得到 緩和。
[0033] (b)發(fā)現(xiàn)氧化覆膜剝離的原因之一是在高溫下箔產(chǎn)生形狀變化時(shí)所產(chǎn)生的裂紋或 在覆膜-鋼基界面所產(chǎn)生的空隙。如果產(chǎn)生上述裂紋、空隙，則會(huì)生成新的保護(hù)性差的表 面，在該部分發(fā)生顯著的氧化而導(dǎo)致剝離。通過(guò)提高高溫強(qiáng)度而抑制形狀變化，能夠防止該 裂紋、空隙。需要說(shuō)明的是，如通常所知，通過(guò)添加 REM也會(huì)提高耐覆膜剝離性。
[0034] (c)為了改善高溫強(qiáng)度，由添加 Cu所帶來(lái)的析出強(qiáng)化是有效的。出于實(shí)現(xiàn)進(jìn)一步 強(qiáng)化的目的，也可以合用由添加 Nb、Mo或W等固溶強(qiáng)化元素所帶來(lái)的強(qiáng)化，但優(yōu)選使用比較 廉價(jià)的元素 Cu。但是，Cu會(huì)降低高溫下的抗氧化性。因此，本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，通過(guò)同時(shí)含有不 會(huì)對(duì)制造性帶來(lái)影響的程度的適量的A1，即使添加強(qiáng)化元素也能夠確保必要的抗氧化性， 從而完成了本發(fā)明。
[0035] 下面詳細(xì)說(shuō)明本發(fā)明。
[0036] 1.成分組成
[0037] 下面對(duì)本發(fā)明的成分組成進(jìn)行說(shuō)明。需要說(shuō)明的是，成分組成中的％均為質(zhì)量％。
[0038] C :0.05% 以下
[0039] C含量如果大于0. 05%，則高溫下的強(qiáng)度降低，抗氧化性也降低。另外，由于韌性 的降低還會(huì)招致制造性的降低。因此，C含量設(shè)定為0. 05%以下、優(yōu)選設(shè)定為0. 02%以下。 進(jìn)一步優(yōu)選為〇. 01%以下。但是，C含量?jī)?yōu)選盡可能地降低。
[0040] Si :2.0% 以下
[0041] Si是改善抗氧化性的元素，但其含量如果大于2.0%，則韌性降低，并且由于加工 性的降低導(dǎo)致難以制造。因此，Si含量設(shè)定為2.0%以下、優(yōu)選設(shè)定為1.0%以下。進(jìn)一步 優(yōu)選設(shè)定為〇. 5%以下。但是，在進(jìn)一步提高抗氧化性的情況下，優(yōu)選含有0. 05%以上、更 優(yōu)選含有〇. 1 %以上。
[0042] Mn :1.0% 以下
[0043] Μη含量如果大于1. 0%，則高溫下的抗氧化性降低。因此，Μη含量設(shè)定為1. 0%以 下、優(yōu)選設(shè)定為〇. 5%以下。但是，Μη具有固定鋼中的S的效果，因此優(yōu)選含有0. 01%以上、 更優(yōu)選含有0.05%以上。
[0044] S :0.005% 以下
[0045] S含量如果大于0. 005%，則催化劑載體的覆膜的密合性、高溫下的抗氧化性降 低。因此，S含量設(shè)定為0.005%以下、優(yōu)選設(shè)定為0.003%以下。更優(yōu)選為0.001 %以下， 更優(yōu)選盡可能地降低。
[0046] P :0.05% 以下
[0047] P含量如果大于0. 05%，則催化劑載體的氧化覆膜的密合性、高溫下的抗氧化性 降低。因此，P含量設(shè)定為〇. 05%以下、優(yōu)選設(shè)定為0. 03%以下，更優(yōu)選盡可能地降低。
[0048] Cr :11· 0 ?25. 0%
[0049] Cr在確保高溫下的抗氧化性和強(qiáng)度方面是必不可少的元素，因此添加11. 0%以 上。但是，Cr含量如果大于25. 0%，則加工性降低，不能實(shí)現(xiàn)作為本發(fā)明目的的優(yōu)良的制造 性。因此，Cr含量設(shè)定為11.0?25. 0%的范圍。優(yōu)選為13. 0?20. 0%的范圍。如果考 慮制造成本與抗氧化性的平衡，則更優(yōu)選為15. 0?18. 0%的范圍。
[0050] Ni :0· 05 ?0· 30%
[0051] Ni具有提高催化劑載體成形時(shí)的釬焊性（brazability)的效果，因此其含量設(shè)定 為0.05%以上。但是，作為奧氏體穩(wěn)定化元素（austenite-stabilizing element)的Ni 的含量大于〇. 30 %時(shí)，在Cr開(kāi)始被氧化時(shí)，會(huì)生成奧氏體而導(dǎo)致箔的熱膨脹系數(shù)（thermal expansion coefficient)增大，產(chǎn)生箔的皺縮、斷裂（小室斷裂）等不良情況。因此，Ni含 量設(shè)定為〇. 05?0. 30%的范圍。優(yōu)選為0. 08?0. 20%的范圍。
[0052] A1 :0.01 ?1.5%
[0053] A1是改善鐵素體系不銹鋼在高溫下的抗氧化性的元素，因此添加0. 01%以上。但 是，如果添加大于1.5%，則鋼坯、熱軋板的韌性降低，制造性下降。因此，設(shè)定為0.01? 1. 5%的范圍。優(yōu)選為0. 05?1. 0%、更優(yōu)選為0. 1?1. 0%的范圍。如果考慮制造性與抗 氧化性的平衡，則更優(yōu)選為0. 2?0. 8 %的范圍。
[0054] Cu :0.01 ?2.0%
[0055] 如果添加 Cu，則會(huì)生成微細(xì)的析出物而使箔自身的強(qiáng)度上升，具有抑制在氧化覆 膜與鋼基之間產(chǎn)生熱膨脹差時(shí)的蠕變變形的效果，因此添加〇.〇1 %以上。此外，Cu還是對(duì) 提高耐腐蝕性和改善抗鹽蝕性（salt corrosion resistance)有效的元素。但是，Cu含量 如果大于2. 0%，則不僅抗氧化性降低，而且難以加工，招致成本增大。因此，Cu含量設(shè)定為 0. 01?2. 0%的范圍。如果考慮到耐形狀變化性和低成本，則優(yōu)選為0. 05?1. 5%的范圍。 在進(jìn)一步需要高溫強(qiáng)度的情況下，更優(yōu)選設(shè)定為〇. 2?1. 5%的范圍。
[0056] N :0.10 % 以下
[0057] N含量如果大于0. 10%，則韌性降低，并且由于加工性的降低而導(dǎo)致難以制造。因 此，N含量設(shè)定為0.10%以下。優(yōu)選為0.05%以下。進(jìn)一步優(yōu)選為0.01 %以下。
[0058] 本發(fā)明的基本成分組成如上所述，進(jìn)一步考慮到高溫下的強(qiáng)度和加工性，可以含 有Nb、Mo、W中的一種或兩種以上作為選擇元素。
[0059] 合計(jì)為 0· 01 ?3. 0%的 Nb :0· 01 ?1. 0%、M〇 :0· 01 ?3. 0%、W :0· 01 ?3. 0%中 的一種或兩種以上
[0060] Nb提高箔在高溫下的強(qiáng)度，使得耐形狀變化性和耐覆膜剝離性良好。該效果通過(guò) 含有0. 01 %以上的Nb而得到。另一方面，Nb含量如果大于1. 0%，則加工性降低而難以制 造，因此，含有Nb的情況下，其量?jī)?yōu)選設(shè)定為0.01?1.0%的范圍。更優(yōu)選為0. 1?0.7% 的范圍。如果進(jìn)一步考慮高溫下的強(qiáng)度與制造性的平衡，則更優(yōu)選設(shè)定為0. 3?0. 6%的范 圍。
[0061] Mo和W均會(huì)增大高溫下的強(qiáng)度，使得催化劑載體的壽命良好，因此可以作為選擇 元素而含有。另外，這些元素使氧化覆膜穩(wěn)定化、抗鹽蝕性提高。這樣的效果均通過(guò)含有 0.01 %以上而得到。另一方面，如果大于3.0%，則由于加工性的降低而導(dǎo)致難以制造，因 此，含有Mo、W的情況下，其量?jī)?yōu)選分別設(shè)定為0. 01?3. 0%的范圍。更優(yōu)選為1. 5?2. 5% 的范圍。
[0062] 需要說(shuō)明的是，在含有Nb、Mo、W中的兩種以上的情況下，其量的合計(jì)優(yōu)選設(shè)定 為0. 01?3. 0%的范圍。這是因?yàn)?，如果小?. 01 %則不能得到所期望的效果，如果大于 3. 0%則加工性大幅降低。另外，更優(yōu)選為1. 5?2. 5%的范圍。
[0063] 進(jìn)而，出于改善氧化覆膜的目的，可以含有REM。
[0064] REM :0· 01 ?0· 20%
[0065] REM是指Sc、Y和鑭系元素〇^、〇6、？1'、恥、5!11等原子序數(shù)57?71的元素），含量 為這些元素的總量。通常，REM對(duì)于改善氧化覆膜的密合性、提高覆膜的耐剝離性具有極其 顯著的效果。這樣的效果通過(guò)含有0.01%以上的REM而得到。另一方面，REM含量如果大 于0.20%，則這些元素會(huì)富集于晶界而析出，在高溫加熱時(shí)熔融而成為熱軋板的表面缺陷 的主要原因。因此，在含有REM的情況下，其量?jī)?yōu)選設(shè)定為0.01?0.20%的范圍。更優(yōu)選 設(shè)定為〇. 03?0. 10%的范圍。
[0066] 進(jìn)而，出于提高抗氧化性的目的，可以含有11、21"、!^、0&和]\%中的一種或兩種以 上。
[0067] Ti :0.01 ?1.0%
[0068] Ti是固定鋼中的C、N而提高加工性和耐腐蝕性的元素，該效果通過(guò)含有0. 01%以 上的Ti而得到。但是，Ti是容易被氧化的元素，其含量如果大于1. 0%，則會(huì)在覆膜中大量 混入Ti氧化物，釬焊性顯著降低，并且高溫下的抗氧化性也降低。因此，含有Ti時(shí)，其量?jī)?yōu) 選設(shè)定為0. 01?1. 0%的范圍。更優(yōu)選設(shè)定為0. 05?0. 20%的范圍。
[0069] Zr :0· 01 ?0· 20%
[0070] Zr與鋼中的C、N結(jié)合從而改善蠕變特性。另外，提高韌性，并且提高加工性而使 箔的制造變得容易。此外，Zr在氧化覆膜中富集在晶界從而提高高溫下的抗氧化性、高溫 下的強(qiáng)度、特別是耐形狀變化性。這樣的效果通過(guò)含有〇. 01 %以上的Zr而得到，但Zr含量 如果大于0. 20%，則會(huì)與Fe等形成金屬間化合物，使得抗氧化性降低。因此，在含有Zr的 情況下，其量?jī)?yōu)選設(shè)定為〇. 01?〇. 20%的范圍。更優(yōu)選設(shè)定為0. 01?0. 05%的范圍。
[0071] Hf :0· 01 ?0· 20%
[0072] Hf使A1203覆膜與鋼基的密合性良好，而且抑制固溶Al(s〇lute A1)的減少，因此 具有提高高溫下的抗氧化性的效果。為了得到這樣的效果，Hf含量?jī)?yōu)選為0.01%以上。另 一方面，Hf含量如果大于0.20%，則會(huì)促進(jìn)高溫氧化而導(dǎo)致抗氧化性降低。因此，Hf含量 優(yōu)選設(shè)定為〇. 01?〇. 20%的范圍、更優(yōu)選設(shè)定為0. 02?0. 10%的范圍。
[0073] Ca :0· 0010 ?0· 0300%
[0074] Ca具有提高A1203覆膜的密合性的作用。為了得到這樣的效果，Ca含量?jī)?yōu)選設(shè) 定為0. 0010%以上。另一方面，Ca含量如果大于0. 0300%，貝U韌性降低，高溫下的抗氧化 性也降低。因此，Ca含量?jī)?yōu)選設(shè)定為0. 0010?0. 0300%的范圍、更優(yōu)選設(shè)定為0. 0020? 0. 0100%的范圍。
[0075] Mg :0· 0015 ?0· 0300%
[0076] Mg與Ca同樣地具有提高A1203覆膜的密合性的作用。為了得到這樣的效果，Mg含 量?jī)?yōu)選設(shè)定為0.0015%以上。另一方面，Mg含量如果大于0.0300%，則韌性降低，高溫下 的抗氧化性也降低。因此，Mg含量?jī)?yōu)選設(shè)定為0. 0015?0. 0300%的范圍、更優(yōu)選設(shè)定為 0· 0020 ?0· 0100%的范圍。
[0077] 2.制造條件
[0078] 在該鐵素體系不銹鋼箔的制造中，可以使用常規(guī)的不銹鋼制造設(shè)備。使用轉(zhuǎn)爐、 電爐等將含有上述成分組成的鋼進(jìn)行烙煉，利用VOD (Vacuum oxygen decarburization，真 空氧脫碳）、A0D (Argon oxygen decarburization，氦氧脫碳）進(jìn)行二次精煉，然后利用鑄 錠-開(kāi)述乳制法或連續(xù)鑄造法制成鋼述。將鑄造后的鋼述裝入加熱爐（heating furnace) 中，加熱至1150°C?1250°C后供于熱軋工序。對(duì)于這樣得到的熱軋鋼帶，通過(guò)拋丸清理、酸 洗、機(jī)械研磨等除去表面氧化皮，反復(fù)進(jìn)行多次冷軋和退火，由此得到箔厚為100 μ m以下 的不銹鋼箔。在制成廢氣凈化裝置用催化劑載體時(shí)，特別是在需要耐振動(dòng)特性、耐久性的情 況下，箔的厚度設(shè)定為約50 μ m?約100 μ m，特別是在需要高的小室密度（cell density)、 低背壓的情況下，優(yōu)選設(shè)定為約25 μ m?約50 μ m。
[0079] 實(shí)施例1
[0080] 下面基于實(shí)施例來(lái)說(shuō)明本發(fā)明。將通過(guò)真空熔化熔煉后的表1所示的化學(xué)組成的 鋼加熱至1200°C后，在900?1200°C的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行熱軋而制成板厚為3mm的熱軋鋼 板。為了對(duì)所得到的熱軋板的生產(chǎn)線通板性進(jìn)行評(píng)價(jià)，切出寬度為25_、長(zhǎng)度為300_的 長(zhǎng)條狀試驗(yàn)片反復(fù)進(jìn)行彎曲試驗(yàn)。在此，設(shè)想熱軋板的卷材卷取、酸洗退火生產(chǎn)線通板時(shí)的 彎曲加工，以25mm的彎曲半徑反復(fù)進(jìn)行多次彎曲加工，如果即使經(jīng)過(guò)10次以上的彎曲加工 也不斷裂，則判斷為具有足夠的通板性。通過(guò)該方法評(píng)價(jià)的結(jié)果為，鋼No. 1?16的鋼即使 加工10次以上也沒(méi)有斷裂，具有良好的加工性，而A1含量超出本發(fā)明范圍的鋼No. 17在3 次彎曲下發(fā)生斷裂，因此判斷為熱軋板的加工性不充分，在之后的研究中將其排除在外。接 著，將鋼No. 1?16的熱軋鋼板在大氣中進(jìn)行1000°C XI分鐘的退火，酸洗后進(jìn)行冷軋，制 成板厚為1. 〇mm的冷軋鋼板。將這些冷軋鋼板在大氣中進(jìn)行950?1050°C X 1分鐘的退 火后，進(jìn)行酸洗，并反復(fù)進(jìn)行多次利用多輥軋機(jī)（cluster mill)的冷軋和退火，得到寬度為 100mm、箔厚為40 μ m的箔。
[0081] ' "；l

【權(quán)利要求】
1. 一種鐵素體系不銹鋼箔，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有c :0. 05%以下、Si :2. 0%以 下、Μη :1· 0% 以下、S :0· 005% 以下、P :0· 05% 以下、Cr :11· 0 ?25. 0%、Ni :0· 05 ?0· 30%、 A1 :0. 01?1. 5%、Cu :0. 01?2. 0%、N :0. 10%以下，余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。
2. 如權(quán)利要求1所述的鐵素體系不銹鋼箔，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，還含有合計(jì)為 0· 01 ?3. 0%的 Nb :0· 01 ?1. 0%、M〇 :0· 01 ?3. 0%、W :0· 01 ?3. 0%中的一種或兩種以 上。
3. 如權(quán)利要求1或2所述的鐵素體系不銹鋼箔，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，還含有 0· 01 ?0· 20% 的 REM。
4. 如權(quán)利要求1?3中任一項(xiàng)所述的鐵素體系不銹鋼箔，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，還 含有 Ti :0· 01 ?1. 0%、Zr :0· 01 ?0· 20%、Hf :0· 01 ?0· 20%、Ca :0· 0010 ?0· 0300%和 Mg :0. 0015?0. 0300%中的一種或兩種以上。
5. 如權(quán)利要求1?4中任一項(xiàng)所述的鐵素體系不銹鋼箔，其特征在于，箔厚為100 μ m 以下。
【文檔編號(hào)】C22C38/00GK104093872SQ201380007345
【公開(kāi)日】2014年10月8日 申請(qǐng)日期:2013年1月24日 優(yōu)先權(quán)日:2012年1月30日
【發(fā)明者】水谷映斗, 藤澤光幸, 太田裕樹, 尾形浩行 申請(qǐng)人:杰富意鋼鐵株式會(huì)社