鎂合金板和鎂合金構(gòu)件的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明提供在塑性成形如壓制成形中具有優(yōu)異成形性的鎂合金板，以及鎂合金構(gòu)件。所述鎂合金板通過對鎂合金實(shí)施軋制得到、并且具有平行于鎂合金板的厚度方向的如下橫截面，其中當(dāng)在橫截面中各個晶粒的長軸長度和短軸長度被確定、長軸長度和短軸長度(長軸長度/短軸長度)的比率被定義為縱橫比，并將具有3.85以上縱橫比的晶粒定義為伸長晶粒時，在上述橫截面中上述伸長晶粒的面積比率為3％～20％。
【專利說明】鑲合金板和鑲合金構(gòu)件

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及由社制獲得的鎮(zhèn)合金板和由所述鎮(zhèn)合金板制成的鎮(zhèn)合金構(gòu)件。更特別 地，本發(fā)明涉及具有優(yōu)異塑性成形性的鎮(zhèn)合金板。

【背景技術(shù)】
[0002] 輕質(zhì)并具有優(yōu)異比強(qiáng)度和比剛度的鎮(zhèn)合金已經(jīng)被用作構(gòu)成各種構(gòu)件的材料，所述 構(gòu)件例如移動電氣/電子裝置如移動電話和筆記本電腦的外殼W及汽車部件。
[0003] 鎮(zhèn)合金代表性地具有密排六方晶體結(jié)構(gòu)，其中滑移面在低溫如室溫下僅為基面。 因此，目前鎮(zhèn)合金構(gòu)件代表性地為通過壓鑄工藝或觸變成形工藝（thixomoldingprocess) 制造的鑄造材料。
[0004] 近年來，如在專利文獻(xiàn)1和2中所述，已經(jīng)研究了其中對鎮(zhèn)合金實(shí)施社制并對所得 社制板進(jìn)行塑性成形例如壓制成形的方法。當(dāng)對鎮(zhèn)合金進(jìn)行社制和塑性成形例如壓制成形 時，通過如專利文獻(xiàn)1中所述進(jìn)行其中將材料加熱、將加工用夾具如社薄親或壓制模具加 熱的溫加工可W提高塑性成形性。
[0005] 現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn) [000引專利文獻(xiàn)
[0007] 專利文獻(xiàn)1 ;日本未經(jīng)審查的專利申請公開No. 2011-131274
[0008] 專利文獻(xiàn)2 ;日本未經(jīng)審查的專利申請公開No. 2005-298885


【發(fā)明內(nèi)容】

[0009] 發(fā)明要解決的問題
[0010] 在制造塑性成形構(gòu)件如由鎮(zhèn)合金構(gòu)成的壓制成形體中，期望開發(fā)具有優(yōu)異塑性成 形性的鎮(zhèn)合金板。另外，期望開發(fā)能夠制造具有優(yōu)異機(jī)械性能如強(qiáng)度和耐沖擊性的塑性成 形構(gòu)件的鎮(zhèn)合金板。
[0011] 專利文獻(xiàn)1公開了，當(dāng)控制所述材料和社薄親的溫度至特定的值時通過實(shí)施溫社 可W獲得具有優(yōu)異塑性成形性的社制板。在此社制板中，通過社制引入了充分量的加工應(yīng) 變，并且通過上述的溫度控制抑制了晶粒粗大化。結(jié)果，在壓制成形期間引起了動態(tài)重結(jié)晶 并且顯示了優(yōu)異的塑性成形性。通常，鎮(zhèn)合金的機(jī)械性能取決于晶粒的粒度。隨著晶粒變 得細(xì)小，強(qiáng)度和伸長率增加。在上述的社制板中，晶粒的粗大化被抑制了，也就是晶粒細(xì)小。 因此，上述社制板具有優(yōu)異的強(qiáng)度和伸長率，并且使用所述社制板作為材料獲得的壓制成 形體也具有優(yōu)異的強(qiáng)度和耐沖擊性。
[0012] 然而，當(dāng)對具有密排六方結(jié)構(gòu)的鎮(zhèn)合金實(shí)施社制時，晶體的C軸（所述軸垂直于作 為基面的（OOOl)面）取向成垂直于社制面（所述材料的面當(dāng)中，通過與社薄親接觸而形成 的材料的面）。也就是，社制板具有其中所述（OOOl)面取向成平行于所述社制面的結(jié)構(gòu)。 因此，所述社制板在塑性成形中具有各向異性、難W在給定的方向上彎曲、并且具有差的塑 性成形性。因此，期望開發(fā)其中在塑性成形中的各向異性減少的鎮(zhèn)合金。
[0013] 專利文獻(xiàn)2公開了制造鎮(zhèn)合金板的方法，其中在溫社之后，將利用親式矯直機(jī)的 處理和重結(jié)晶熱處理該兩種處理依次重復(fù)多次。在通過該種制造方法獲得的社制板中，C軸 ({0002}面）相對于社制面傾斜，因此即使在低溫下也可W進(jìn)行彎曲成形等。另一方面，社 制板具有差的機(jī)械性能（特別是強(qiáng)度和剛度）、即使在室溫下也易變形，由例如跌落的沖擊 可引起凹陷變形。
[0014] 此外，引入有大約10. 5質(zhì)量％?16質(zhì)量％的Li的鎮(zhèn)合金具有立方晶體結(jié)構(gòu)，因 此，即使在室溫下其也能夠經(jīng)受壓制成形。然而，該種鎮(zhèn)合金在室溫下易變形并且具有差的 強(qiáng)度和耐沖擊性。此外，因?yàn)樵摲N鎮(zhèn)合金含有大量的Li,其具有差的耐腐蝕性。
[0015]因此，本發(fā)明的一個目的是提供一種鎮(zhèn)合金板，其能夠構(gòu)成具有優(yōu)異強(qiáng)度和耐沖 擊性的鎮(zhèn)合金構(gòu)件、并且具有優(yōu)異的塑性成形性。本發(fā)明的另一個目的是提供一種具有優(yōu) 異強(qiáng)度和耐沖擊性的鎮(zhèn)合金構(gòu)件。
[001引解決問題的手段
[0017] 根據(jù)本發(fā)明的鎮(zhèn)合金板通過對鎮(zhèn)合金實(shí)施社制獲得、并具有平行于所述鎮(zhèn)合金板 的厚度方向的如下橫截面，其中當(dāng)在所述橫截面中各個晶粒的長軸長度和短軸長度被確 定、并將縱橫比定義為所述長軸長度對所述短軸長度的比時，將具有3. 85W上縱橫比的晶 粒定義為伸長晶粒，在所述橫截面中所述伸長晶粒的面積比率為3%?20%。
[001引發(fā)明效果
[0019] 根據(jù)本發(fā)明的鎮(zhèn)合金板具有優(yōu)異的塑性成形性。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0020] [圖U圖1 (A)是在樣品No. 2中通過SEM-EBSD技術(shù)得到的伸長晶粒的反極圖取 向圖（IPFMap)，圖1炬）是顯示樣品No. 2中晶粒的縱橫比和存在頻率之間關(guān)系的圖，W及 圖1 (C)是樣品No. 2中伸長晶粒（OOOl)面的極圖。
[0021][圖2]圖2(A)是對于樣品No.2中伸長晶粒的（OOOl)面，從法線方向起在板寬 度方向的角度為5°W內(nèi)的晶粒在社制方向（RD方向）的角度圖，并且圖2炬）是對于樣品 No. 2中伸長晶粒的（OOOl)面，從法線方向起在社制方向的角度在20°W內(nèi)的晶粒在板寬 度方向（TD方向）的角度圖。
[002引[圖引圖3(A)是用于解釋伸長晶粒選擇的說明圖，圖3做是用于解釋從（OOOl) 面的極圖選擇出具有特定角度的晶粒的說明圖。
[002引[圖句圖4 (A)是在樣品No. 3中通過SEM-EBSD技術(shù)得到的伸長晶粒的反極圖取 向圖（IPFMap)，圖4炬）是顯示樣品No. 3中晶粒的縱橫比和存在頻率之間關(guān)系的圖，W及 圖4(C)是樣品No. 3中伸長晶粒（OOOl)面的極圖。
[0024][圖引圖5(A)是對于樣品No.3中伸長晶粒的（OOOl)面，從法線方向起在板寬 度方向的角度為5°W內(nèi)的晶粒在社制方向（RD方向）的角度圖，并且圖5炬）是對于樣品 No. 3中伸長晶粒的（OOOl)面，從法線方向起在社制方向的角度在20°W內(nèi)的晶粒在板寬 度方向（TD方向）的角度圖。
[002引[圖6]圖6 (A)是在樣品No. 4中通過沈M-EBSD技術(shù)得到的伸長晶粒的反極圖取 向圖（IPFMap)，圖6炬）是顯示樣品No. 4中晶粒的縱橫比和存在頻率之間關(guān)系的圖，W及 圖6化）是樣品No. 4中伸長晶?；?01)面的極圖。
[0026][圖7]圖7(A)是對于樣品No. 4中伸長晶粒的（OOOl)面，從法線方向起在板寬 度方向的角度為5°W內(nèi)的晶粒在社制方向（RD方向）的角度圖，并且圖7炬）是對于樣品 No. 4中伸長晶粒的（OOOl)面，從法線方向起在社制方向的角度在20°W內(nèi)的晶粒在板寬 度方向（TD方向）的角度圖。

【具體實(shí)施方式】
[0027]本發(fā)明人在各種條件下制造了由鎮(zhèn)合金構(gòu)成的社制板，并且將所述社制板作為材 料板實(shí)施壓制成形W檢驗(yàn)成形性。結(jié)果發(fā)現(xiàn)即使當(dāng)進(jìn)行高度變形時也不易產(chǎn)生破損和表面 粗趟化等、并且獲得具有優(yōu)異表面性狀的成形體的材料板具有特定的結(jié)構(gòu)。另外，發(fā)現(xiàn)得到 的成形體具有優(yōu)異的強(qiáng)度和耐沖擊性。而且，發(fā)現(xiàn)所述材料板可W通過使用具有特定結(jié)構(gòu) 的社制用材料及通過使社制用材料在特定條件下經(jīng)受溫社而制造。已經(jīng)基于W上發(fā)現(xiàn)完成 了本發(fā)明。首先，將會列舉并且描述本發(fā)明的【具體實(shí)施方式】。
[0028] (1)根據(jù)本發(fā)明一個實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金板是通過對鎮(zhèn)合金實(shí)施社制而得到、并具 有平行于所述鎮(zhèn)合金板的厚度方向的如下橫截面，其中在所述橫截面中伸長晶粒的面積比 率為3%?20%。伸長晶粒被定義為當(dāng)在所述橫截面中各個晶粒的長軸長度和短軸長度被 確定、并將縱橫比定義為長軸長度對短軸長度的比（長軸長度/短軸長度）時，在所述橫截 面中具有3. 85W上的縱橫比的晶粒。
[0029] 其中所述具有特定尺寸的長晶粒（伸長晶粒）W上述特定的范圍存在的結(jié)構(gòu)可W 被視為其中取向在一定程度上被奈亂的結(jié)構(gòu)。與其中全部晶粒在一定方向上取向的結(jié)構(gòu)相 比，在根據(jù)具有該種特定結(jié)構(gòu)的實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金板中，塑性成形中的各向異性可W被減 少并且顯示優(yōu)異的成形性。另外，在根據(jù)所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金板中，除所述伸長晶粒外的 晶粒因被實(shí)施了社制所W是微細(xì)的，因此構(gòu)成了具有特定取向的結(jié)構(gòu)（其中C軸取向成垂 直于社制面的結(jié)構(gòu)）。因此，在根據(jù)所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金板中，可W抑制因伸長晶粒的存 在引起的強(qiáng)度減小，并且通過所述微細(xì)的取向結(jié)構(gòu)使得具有高強(qiáng)度和伸長率。因此，所述鎮(zhèn) 合金板具有優(yōu)異的強(qiáng)度、伸長率和耐沖擊性。需要注意的是，其中伸長晶粒的面積比率為 3 %?20 %的橫截面的代表性實(shí)例是平行于所述社制方向的橫截面。
[0030] (2)在根據(jù)所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金板的一個實(shí)例中，當(dāng)取所述伸長晶粒的（OOOl) 面的極圖、選擇所述伸長晶粒的（OOOl)面中在板寬度方向的角度0TD在5°W內(nèi)的晶粒、 并檢查所選擇晶粒的（OOOl)面中在社制方向的角度0KD時，所述社制方向的角度0CD的峰 存在于從法線方向起9°W上處。
[0031] 坦率地說，在上面描述的實(shí)例中，（OOOl)面傾斜于社制方向的晶粒（下文中，稱作RD傾斜的伸長晶粒）存在很多。也就是，所述實(shí)例具有包含在不同方向取向的晶粒伽傾 斜的伸長晶粒）并一定程度隨機(jī)的結(jié)構(gòu)。因此，與基本上僅由其中C軸相對于社制面垂直 取向的晶粒構(gòu)成的結(jié)構(gòu)相比，在塑性成形中的各向異性可W被充分地減少、并且顯示優(yōu)異 的塑性成形性。
[0032] (3)在根據(jù)所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金板的實(shí)例中，當(dāng)取所述伸長晶粒的（OOOl)面的 極圖、選擇所述伸長晶粒的（OOOl)面中在社制方向的角度0KD在20°W內(nèi)的晶粒、并檢查 被選擇晶粒的（OOOl)面中在板寬度方向的角度0TD時，相對于全部所述伸長晶粒，所述板 寬度方向的角度0TD從法線方向起為-20°W下的晶粒和所述板寬度方向的角度0TD從法 線方向起為+20°W上的晶粒的總面積比率為20%?70%。
[0033] 坦率地說，上面描述的實(shí)例W特定范圍包含其（OOOl)面大量地傾斜于所述板寬 度方向的晶粒（下文中，稱作TD傾斜的伸長晶粒）。也就是，所述實(shí)例具有包含在不同方向 取向的晶粒（TD傾斜的伸長晶粒）、并一定程度隨機(jī)的結(jié)構(gòu)。因此，與基本上僅由C軸相對 于社制面垂直取向的晶粒構(gòu)成的結(jié)構(gòu)相比，在塑性成形中的各向異性可W被充分地減少并 且顯示優(yōu)異的塑性成形性。而且，在所述實(shí)例中，因?yàn)門D傾斜的伸長晶粒的含量在一定范 圍內(nèi)，所W因TD傾斜的伸長晶粒的存在引起的機(jī)械性能的降低被抑制、并且顯示優(yōu)異的強(qiáng) 度和耐沖擊性。
[0034] (4)在根據(jù)所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金板的一個實(shí)例中，所述伸長晶粒的平均橫截面 積為600Jim2W下。
[0035] 在上述的實(shí)例中，伸長晶粒小、并且不易在塑性成形期間成為破損的起始點(diǎn)，因此 顯示優(yōu)異的塑性成形性。
[0036] (5)在根據(jù)所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金板的一個實(shí)例中，所述鎮(zhèn)合金含有8. 3質(zhì) 量％?9. 5質(zhì)量％的鉛（A1)。
[0037]W上述特定范圍含有Al的鎮(zhèn)合金（下文中，稱作高Al含量鎮(zhèn)合金）具有優(yōu)異的 機(jī)械性能（特別是強(qiáng)度）和耐腐蝕性。因此，所述實(shí)施方式因?yàn)楹兴錾扉L晶粒的特定 結(jié)構(gòu)而具有優(yōu)異的塑性成形性，并且因?yàn)樗鎏囟ńM成還具有優(yōu)異的機(jī)械性能（特別是強(qiáng) 度）和耐腐蝕性。
[0038] (6)在根據(jù)所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金板的一個實(shí)例中，各個所述伸長晶粒的橫截面 積為大于25ym2且為5000ym2W下。
[0039] 在該實(shí)例中，因?yàn)楦魃扉L晶粒小、并且不易充當(dāng)破損的起始點(diǎn)，因此顯示優(yōu)異的塑 性成形性。
[0040] (7)根據(jù)本發(fā)明一個實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金構(gòu)件是通過對根據(jù)所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金 板的至少一部分實(shí)施壓制成形而獲得。
[0041]根據(jù)本實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金構(gòu)件是使用根據(jù)所述實(shí)施方式的具有優(yōu)異塑性成形性 的鎮(zhèn)合金板作為材料而制造，因此具有高生產(chǎn)率、高形狀精度和尺寸精度。此外，根據(jù)所述 實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金構(gòu)件由具有優(yōu)異機(jī)械性能如強(qiáng)度和伸長率的鎮(zhèn)合金板構(gòu)成，因此具有優(yōu) 異的機(jī)械性能如強(qiáng)度、剛度和耐沖擊性。

【具體實(shí)施方式】 [0042]
[0043] 下面將會詳細(xì)描述根據(jù)所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金板和根據(jù)所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金 構(gòu)件。
[0044][鎮(zhèn)合金板]
[004引（組成）
[0046] 根據(jù)所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金板和根據(jù)所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金構(gòu)件各自由具有其 中各種添加元素被添加至Mg(余量；Mg和雜質(zhì)，Mg;50質(zhì)量％ ^上）的各種組成的鎮(zhèn)合金 構(gòu)成。
[0047] 添加元素的實(shí)例包括選自W下組成的至少一種元素；Al、Zn、Mn、Si、Be、Ca、Sr、Y、 〇1、4肖、511、^、21'、〔6、化、411和稀±元素（除了￥和〔6)。特別地，含有41的1肖-41系合金 具有優(yōu)異的強(qiáng)度、剛度和耐沖擊性等并且具有優(yōu)異的耐腐蝕性。Al含量例如為0. 1質(zhì)量％ W上。隨著Al含量的增加，強(qiáng)度和耐腐蝕性傾向于變得更高。然而，當(dāng)Al含量超過12質(zhì) 量％時，塑性成形性被劣化。因此，Al含量優(yōu)選為12質(zhì)量％^下，并且更加優(yōu)選為11%質(zhì) 量W下。
[0048] 除Al外的元素的含量例如為0.Ol質(zhì)量％?10質(zhì)量％或0. 1質(zhì)量％?5質(zhì)量％。 特別地，總共含有0.OOl質(zhì)量％ ^上、優(yōu)選為0. 1質(zhì)量％?5質(zhì)量％的選自Si、Sn、Y、Ce、Ca 和稀±元素（除了Y和Ce)的至少一種元素的鎮(zhèn)合金具有優(yōu)異的耐熱性和阻燃性。在鎮(zhèn)合 金中雜質(zhì)的實(shí)例包括化。
[0049] 更具體地，Mg-Al系合金的實(shí)例包括美國試驗(yàn)與材料協(xié)會（ASTM)標(biāo)準(zhǔn)指定的AZ系 合金（Mg-A^化系合金，Zn;0. 2質(zhì)量％?1. 5質(zhì)量％ )、AM系合金（Mg-Al-Mn系合金，Mn: 0. 15質(zhì)量％?0. 5質(zhì)量％ )、AS系合金（Mg-A^Si系合金，Si;0. 2質(zhì)量％?6. 0質(zhì)量％ )、 AX系合金（Mg-A^^系合金，化；0. 2質(zhì)量％?6. 0質(zhì)量％ )和AJ系合金（Mg-A^Sr系 合金，Sr;0. 2質(zhì)量％?7. 0質(zhì)量％ )。其它實(shí)例包括Mg-A^RE系合金（RE;稀±元素，RE: 0. OOl質(zhì)量％?5質(zhì)量％，優(yōu)選0. 1質(zhì)量％^上）。
[0050] 在Mg-Al系合金中，含有大于7. 2質(zhì)量％的Al,特別地，含有8. 3質(zhì)量％?9. 5質(zhì) 量％的Al的合金具有更優(yōu)異的機(jī)械性能，例如強(qiáng)度、耐沖擊性和耐腐蝕性，因而是優(yōu)選的。 所述組成的具體實(shí)例包括AZ91合金和AZX911合金，其除含AlW外還含有0. 5質(zhì)量％? 1. 5質(zhì)量％的化。
[005。（形狀）
[0052] 根據(jù)所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金板代表性地為具有矩形平面形狀的矩形板。通過合適 地切割或沖裁可W得到具有期望的平面形狀如圓形、楠圓形或多邊形形狀的板。另外，也可 W通過W螺旋狀卷繞長的矩形板而獲得線圈。
[0053] (厚度、寬度和長度）
[0054] 根據(jù)所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金板代表性地具有整體均勻的厚度。所述厚度可W合適 地選擇。當(dāng)鎮(zhèn)合金板被用作塑性成形構(gòu)件用材料時，塑性成形構(gòu)件的厚度基本上等于所述 材料板的厚度。因此，隨著鎮(zhèn)合金板的厚度減少，可W實(shí)現(xiàn)所述塑性成形構(gòu)件的厚度、尺寸 和重量的減少。具體地，例如所述厚度為0.ImmW上且2. 5mmW下，或2mmW下，特別地為 1.5mmW下。特別地，0.3?1.2mm的厚度容易使用。另外，所述鎮(zhèn)合金板可具有厚度局部 不同的部分，例如穿孔、凹陷和凸起。
[00巧]鎮(zhèn)合金板的寬度和長度（在不規(guī)則板例如圓形板、楠圓形板或多邊形板的情況 下，在輪廓上兩點(diǎn)間的最大距離）可W合適選擇。例如，在矩形板的情況下，當(dāng)矩形板是寬 度為IOOmmW上或200mmW上、特別地250mmW上的寬板，并且被用作塑性成形構(gòu)件用材 料時，可W制造從小尺寸構(gòu)件如移動裝置的部件到大尺寸構(gòu)件如運(yùn)輸設(shè)備的部件的具有各 種尺寸的塑性成形構(gòu)件。另外，例如在矩形板的情況下，當(dāng)所述矩形板是長度為50mW上、 IOOmW上、200mW上或400mW上的長板，并且被用作塑性成形構(gòu)件用材料時，所述材料可 W被連續(xù)地供應(yīng)至塑性成形裝置，并且所述塑性成形構(gòu)件可W被批量制造。當(dāng)通過W螺旋 狀卷繞該種長板而形成線圈時，有助于傳送和供應(yīng)至塑性成形裝置。
[005引（成形）
[0057] 根據(jù)所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金板至少被實(shí)施了社制。其具體實(shí)例包括社制板（社 巧Ij)和在社制后實(shí)施下文所述各處理的處理板。處理的實(shí)例包括用于除去在社制期間引入 的應(yīng)變的熱處理（退火處理）、拋光、矯直、例如化學(xué)轉(zhuǎn)化處理或陽極氧化處理的防蝕處理、 涂布、拉絲飾面處理和例如鉆石切割及蝕刻的裝飾用處理。通過在比構(gòu)成所述鎮(zhèn)合金板的 合金的重結(jié)晶溫度更低的溫度范圍進(jìn)行該些處理的任一種，處理板基本上維持社制后即刻 的結(jié)構(gòu)（包含伸長晶粒的特定結(jié)構(gòu)）。
[00則（機(jī)械性能）
[0059] 根據(jù)所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金板具有下文所述的特定結(jié)構(gòu)，并且已經(jīng)實(shí)施了社制， 因此與由具有相同組成的鎮(zhèn)合金構(gòu)成的鑄造板相比具有優(yōu)異的機(jī)械性能。雖然取決于組 成，但例如在鎮(zhèn)合金板由高Al含量鎮(zhèn)合金如AZ91合金組成的情況下，可W獲得具有270? 4501?3的拉伸強(qiáng)度和220?3501?3的0.2%耐力的鎮(zhèn)合金板，^及具有斷裂伸長率為 1%?15% (各自在室溫下）的鎮(zhèn)合金板。需要注意的是，由高Al含量鎮(zhèn)合金構(gòu)成并具有 滿足上述范圍的拉伸強(qiáng)度和0.2%耐力證明所述板已實(shí)施了社制。
[0060] (結(jié)構(gòu)）
[0061] 根據(jù)所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金板基本上具有密排六方晶體結(jié)構(gòu)，并且在其中存在至 少一個被稱作伸長晶粒的長晶粒。鎮(zhèn)合金板具有W特定范圍（特定面積比率）含有所述伸 長晶粒的結(jié)構(gòu)。
[0062] 當(dāng)取平行于鎮(zhèn)合金板的厚度方向的橫截面、在所述橫截面中的各個晶粒的長軸長 度和短軸長度被確定、并且將縱橫比定義為長軸長度/短軸長度的比時，所述伸長晶粒被 定義為具有3. 85W上縱橫比的晶粒。隨后將會詳細(xì)描述如何取橫截面、測量長軸長度和短 軸長度的方法、和用于選擇伸長晶粒的方法。本發(fā)明人研究發(fā)現(xiàn)，在下述特定條件下實(shí)施了 社制的社制板具有非常多縱橫比約1. 4?3. 4的晶粒和具有一些高縱橫比的晶粒（按照面 積比率為20%W下）。由于據(jù)信影響塑性成形性的晶粒在某種程度上是長的，因此在根據(jù) 所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金板中具有3. 85W上縱橫比的晶粒被定義為伸長晶粒。如果除伸長 晶粒外的晶粒在某種程度上是小的（按照平均晶粒度優(yōu)選約10UmW下），則所述伸長晶粒 可具有例如10W上的高縱橫比。
[006引隨著社制的進(jìn)行，伸長晶粒在社制方向（材料的行進(jìn)方向）傾向于被拉伸。因此， 為了合適地選擇伸長晶粒，被認(rèn)為合適的是將沿著與厚度方向和社制方向均平行的面切割 的鎮(zhèn)合金板的橫截面（所謂的縱切面）選取出，并且對該橫截面測量各個晶粒的長軸長度 和短軸長度。在可W確定鎮(zhèn)合金板的社制方向的情況下，與厚度方向和社制方向均平行的 橫截面（即縱切面）可W被定義為測量橫截面。在鎮(zhèn)合金板被卷繞為例如線圈形狀的情況 下，因?yàn)榭v向方向通常對應(yīng)于社制方向，因此平行于縱向方向的橫截面可W被定義為測量 橫截面。在鎮(zhèn)合金板是矩形板、圓形板等、并且不能確定社制方向的情況下，將平行于厚度 方向的任意橫截面定義為測量橫截面，并且判定其中具有3. 85W上縱橫比的伸長晶粒的 面積比率為3%?20% (下文中，被稱作相關(guān)橫截面）的橫截面是否存在。在有相應(yīng)橫截 面的情況下，平行于相應(yīng)橫截面的方向被定義為鎮(zhèn)合金板的社制方向，并且垂直于社制方 向和厚度方向的方向被定義為板寬度方向。
[0064] 伸長晶粒的面積比率通過將位于橫截面中給定視野內(nèi)存在的至少一個伸長晶粒 的面積加和，并計(jì)算伸長晶粒的總面積對視野的面積的比率而得到。當(dāng)伸長晶粒的面積比 率為3%W上時，在塑性成形中的各向異性通過所述伸長晶粒被減少，塑性成形性可W被提 高，W及例如極限拉延比可W被增大。隨著伸長晶粒的面積比率增加，塑性成形性傾向于 變得更好、并且可W實(shí)現(xiàn)極限拉延比的增加和對裂紋產(chǎn)生的抑制。然而，當(dāng)有太多伸長晶粒 時，伸長晶粒本身可充當(dāng)破損的起始點(diǎn)而引起裂紋，并且因伸長晶粒的不規(guī)則引起的表面 粗趟化可能會發(fā)生，導(dǎo)致表面性狀的劣化或生產(chǎn)率的降低。因此，伸長晶粒的面積比率被設(shè) 定為20%W下。更優(yōu)選地，所述伸長晶粒的面積比率為5%?15%。
[0065] 當(dāng)伸長晶粒過大時，如上所述，可能會導(dǎo)致破損和表面粗趟化。因此，伸長晶粒的 平均橫截面積優(yōu)選為600ym2W下。當(dāng)伸長晶粒過小時，難W在塑性成形中得到減少各向 異性的效果。因此，被認(rèn)為優(yōu)選的是伸長晶粒的平均橫截面積為大約IOOum2W上。而且， 各個伸長晶粒的橫截面積優(yōu)選為大于25ym2且為5000ym2W下。隨著每個伸長晶粒的面 積變得更小，破損和表面粗趟化更易于被抑制。因此，5000ym2W下、或4800ym2W下、特 別地4500ym2W下被認(rèn)為是優(yōu)選的。當(dāng)每個伸長晶粒的面積過小時，變得難W在塑性成形 中得到減少各向異性的效果。因此，大于25ym2或者是30ym2W上被認(rèn)為是優(yōu)選的。
[0066] 在所述伸長晶粒中，優(yōu)選地，在密排六方鎮(zhèn)合金中的滑移面（OOOl)面不是平行于 而是傾斜于鎮(zhèn)合金板的表面（代表性地，通過與社薄親接觸形成的社制面）。代表性地， (OOOl)面優(yōu)選傾斜于社制方向和板寬度方向中的至少一個方向。在一個實(shí)例中，當(dāng)取伸長 晶粒的（OOOl)面的極圖，對于在（OOOl)面中在板寬度方向中具有小的角度0TD的晶粒（從 法線方向起在5°W內(nèi)傾斜的晶粒），檢查在（OOOl)面中在社制方向的角度％D的峰時，所 述峰在偏離法線方向的位置存在，具體地，峰的位置在9°W上的位置。在該實(shí)例中，因?yàn)榇?在許多其中伸長晶粒的（OOOl)面傾斜于社制方向的晶粒，所W還可W得到因該傾斜的晶 粒的存在而引起的在塑性成形中減少各向異性的效果，并且顯示更優(yōu)異的塑性成形性。所 述峰位置的角度（絕對值）優(yōu)選為在90°W下的范圍內(nèi)盡可能地大。
[0067] 在另一個實(shí)例中，當(dāng)取伸長晶粒的（OOOl)面的極圖，對于在（OOOl)面中社制方 向的角度％D處于特定范圍內(nèi)的晶粒（從法線方向起在20°W內(nèi)傾斜的晶粒），檢查在 (OOOl)面中在板寬度方向的角度0TD時，在該板寬度方向中具有大的角度0TD的伸長晶粒 (從法線方向起20°W上的伸長晶粒；TD傾斜的伸長晶粒）的面積比率為20%?70%。TD 傾斜的伸長晶粒為其中（OOOl)面特別地較大地傾斜于板寬度方向的晶粒。因?yàn)門D傾斜的 伸長晶粒相對于所有伸長晶粒W20%W上（按照面積％ )的含量存在，所W還可W得到因 TD傾斜的伸長晶粒的存在而引起的在塑性成形中減少各向異性的效果，并且顯示更優(yōu)異的 塑性成形性。隨著TD傾斜的伸長晶粒的面積百分比變得更大，減少各向異性的效果更容易 得到。但是，強(qiáng)度、耐沖擊性等被降低，并且表面性狀被劣化。因此，優(yōu)選為70%W下（按照 面積％ )。更加優(yōu)選地，TD傾斜的伸長晶粒的面積比率為25%?50%。
[006引除所述伸長晶粒外的晶粒各自微細(xì)，并具有其中（OOOl)面平行于社制面取向的 結(jié)構(gòu)（其中C軸取向垂直于社制面的結(jié)構(gòu)）。除所述伸長晶粒外的晶粒的平均晶粒度為例 女口1?10ym。
[0069] [鎮(zhèn)合金構(gòu)件]
[0070] 根據(jù)本實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金構(gòu)件是通過對根據(jù)所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金板的至少一 部分實(shí)施塑性成形（特別地，壓制成形）得到的成形體。其實(shí)例包括通過對整個鎮(zhèn)合金板實(shí) 施塑性成形得到的構(gòu)件，例如管狀構(gòu)件，及通過對鎮(zhèn)合金板的僅一部分實(shí)施塑性成形得到 的構(gòu)件，例如k形構(gòu)件或具有凹陷橫截面的構(gòu)件。塑性成形的代表性實(shí)例為溫加工。在塑 性成形期間的材料溫度為35(TCW下，優(yōu)選30(TCW下，特別地為15(TC?28(TC或15CTC? 22(TC。在諸如壓制成形的塑性成形（二次成形）中，其中材料保持在上述材料溫度下的時 間相對較短（盡管取決于該成形，但代表性地為約幾砂到幾分鐘）。因此，根據(jù)所述實(shí)施方 式的在塑性成形之后的鎮(zhèn)合金構(gòu)件基本上維持根據(jù)所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金板的組成和結(jié) 構(gòu)，并且如在根據(jù)所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金板中一樣具有優(yōu)異的強(qiáng)度、剛度和耐沖擊性。
[0071] 根據(jù)所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金構(gòu)件可W至少一部分被實(shí)施拋光、例如化學(xué)轉(zhuǎn)化處理 或陽極氧化處理的防蝕處理、涂布、拉絲飾面處理、或者例如鉆石切割或蝕刻的裝飾用處 理。該金屬合金構(gòu)件可具有穿孔、凹陷、凸起等。而且，所述鎮(zhèn)合金構(gòu)件可W通過樹脂成形 體連接。
[0072] [制造鎮(zhèn)合金板的方法]
[0073] 根據(jù)所述實(shí)施方式具有上述特定結(jié)構(gòu)的鎮(zhèn)合金板可W例如通過包括下述步驟的 生產(chǎn)方法制造。
[0074] 鑄造步驟：其中將鎮(zhèn)合金連續(xù)鑄造W制備鑄造板的步驟。
[00巧]溶體化處理步驟：其中對鑄造板實(shí)施溶體化處理W制造溶體化處理板的步驟。
[0076] 社制步驟；其中對所述溶體化處理板實(shí)施一道次或多道次溫社的步驟。
[0077] 特別地，進(jìn)行所述溶體化處理W使得在溶體化處理后的平均晶粒度大于15Um且 小于60ym。所述溫社在材料的預(yù)熱溫度為22(TC?28(TC、社薄親的溫度為20(TC?30(TC 及每道次的壓下率在30%W下實(shí)施。
[007引（鑄造步驟）
[0079] 在現(xiàn)有技術(shù)中，作為鑄造用的材料的鑄造材料，已使用鑄塊或由切割厚板得到的 材料（在專利文獻(xiàn)2中的鑄塊）。在連續(xù)鑄造法中，因?yàn)榭赡芗彼倮淠趸?、偏析等?發(fā)生可被減少，并且在晶體中粗雜質(zhì)和超過10ym析出雜質(zhì)的產(chǎn)生可被抑制。也就是，可W 減少在社制過程中可成為破損起始點(diǎn)的雜質(zhì)片。還可W在一定程度上減小平均晶粒度。因 此，非常粗大的伸長晶粒（例如，其中每個晶粒的面積大于600ym2)的形成和過多數(shù)量伸 長晶粒的形成易于被抑制。鑄造板的平均晶粒度優(yōu)選為15?50ym。在考慮鎮(zhèn)合金的組成 及鑄造板的厚度的同時、控制冷卻速率（鑄造速度），W使得鑄造板的平均晶粒度在上述的 范圍內(nèi)。特別地，優(yōu)選雙親連續(xù)鑄造法，通過其可W制造具有優(yōu)異剛度和熱傳導(dǎo)性、偏析小 和優(yōu)異社制性的鑄造板。而且，在連續(xù)鑄造法中，可W容易地制造長鑄造板。通過使用長鑄 造板作為社制用材料，可W制造長社制板，并且可W提高根據(jù)所述實(shí)施方式的鎮(zhèn)合金板的 生產(chǎn)率。
[0080] 可W合適地選擇鑄造板的厚度、寬度和長度。例如，當(dāng)厚度為IOmmW下、或7mmW 下、特別地為5mmW下時，可W實(shí)現(xiàn)通過快速冷卻的晶粒細(xì)化和抑制偏析，并且易于得到具 有高強(qiáng)度的鑄造板。例如，通過制造具有30mW上、或50mW上、特別地IOOmW上長度的長 鑄造板，或制造具有IOOmmW上、或200mmW上、特別地250mmW上寬度的寬鑄造板，并且使 用其作為社制用材料，可W制造長社制板或?qū)捝缰瓢濉?br> [0081] (溶體化處理步驟）
[0082] 通過對所述鑄造板實(shí)施溶體化處理，可W得到均質(zhì)的組成，可W實(shí)現(xiàn)因析出物的 固溶而引起的機(jī)械性能和社制性能的提高，并且可W控制晶粒的尺寸。溶體化處理例如在 35(TC?42(TC的加熱溫度和1?15小時的保持時間的條件下實(shí)施。因?yàn)槿荏w化處理如上 述在相對高的溫度下實(shí)施，所W隨著保持時間的增加，晶粒變得更容易生長。因此，伸長晶 粒易于形成，導(dǎo)致伸長晶粒的過量形成或粗大伸長晶粒的形成。因此，溶體化處理中的保持 時間被設(shè)定為短的時間。盡管取決于鑄造板的組成和厚度、及隨后步驟中的社制條件，但所 述保持時間更優(yōu)選為2?12小時。
[0083] 將所述保持時間調(diào)節(jié)在上述范圍內(nèi)，W使得在溶體化處理后熱處理板（溶體化處 理板）的平均晶粒度大于15Um且小于60Um。當(dāng)溶體化處理板的平均晶粒度為15UmW 下時，社制之前的晶粒過小、并且在社制后沒有充分地形成伸長晶粒。當(dāng)由于社制引入應(yīng)變 時，由應(yīng)變可引起重結(jié)晶。當(dāng)重結(jié)晶之前的晶體過小時，即使進(jìn)行重結(jié)晶也不能使其充分 生長，并且據(jù)信不易于形成伸長晶粒。另一方面，當(dāng)溶體化處理板的平均晶粒度大于60ym 時，社制前的晶粒過大，導(dǎo)致伸長晶粒的過量形成和粗大伸長晶粒的形成。其原因被認(rèn)為 是，因?yàn)樯缰魄暗木Я＿^大，因社制引起的應(yīng)變不易于累積，所W因應(yīng)變能引起的重結(jié)晶不 會充分產(chǎn)生，因此粗大晶體W原樣殘留、或粗大晶體通過社制被進(jìn)一步拉伸。溶體化處理板 的平均晶粒度更優(yōu)選為20?50ym。
[0084](社制步驟）
[0085] 通過對溶體化處理板實(shí)施一道次或多道次的社制，可W獲得因加工硬化而獲得的 機(jī)械性能的提高，因晶體結(jié)構(gòu)的控制而獲得的二次成形（塑性成形如壓制成形）的成形性 的提高，板厚度的減小等。特別地，至少通過溫社實(shí)施一道次社制。溫社在材料的預(yù)熱溫度 為22CTC?28(TC、社薄親的溫度為20(TC?30(TC及每道次的壓下率為30%W下的條件下 實(shí)施。通過在上述特定條件下對平均晶粒度在特定范圍內(nèi)的溶體化處理板實(shí)施溫社，可W 得到根據(jù)所述實(shí)施方式的具有如下結(jié)構(gòu)的鎮(zhèn)合金板，其中在由C軸取向垂直于社制面的微 細(xì)晶粒構(gòu)成的結(jié)構(gòu)中伸長晶粒W特定的范圍存在。此外，當(dāng)在上述特定條件下實(shí)施溫社時， 可W得到W下效果；（1)提高材料的塑性成形性，可W減少邊緣的裂紋；（2)可W增大每道 次的壓下率（例如，10%W上），并且可W提高生產(chǎn)率；(3)因燃燒等引起的表面性狀的劣化 可W被抑制；(4)社薄親的熱劣化可W被抑制。
[0086] 當(dāng)使用單獨(dú)提供的加熱爐對材料進(jìn)行加熱（預(yù)熱）時，整個材料易于被均勻的加 熱。然而，當(dāng)材料被傳送并與社薄親接觸時，材料的溫度可被降低。因此，優(yōu)選地，可W調(diào)節(jié) 傳送距離或傳送時間，可W在傳送路徑上提供隔熱罩，或控制氣氛的溫度W使材料的溫度 在與社薄親接觸前的即刻為18(TC或更高。
[0087] 盡管溫社可W在所有道次的社制中進(jìn)行，但在實(shí)施壓下率小的社制例如在精社的 情況下，可W實(shí)施冷社。
[008引在社制中優(yōu)選使用潤滑劑，因?yàn)樵摌涌蒞降低材料和社薄親之間的摩擦并且可W良好地實(shí)施社制。
[0089] 在進(jìn)行多道次社制的情況下，如在專利文獻(xiàn)1中所述，通過實(shí)施逆社（reverse rolling),可WW高的生產(chǎn)率制造長社制板。在實(shí)施逆社的情況下，如在專利文獻(xiàn)1中所 述，可W構(gòu)造社制體系，其包括用于展開材料的卷軸、用于卷繞材料的卷軸和置于兩卷軸之 間的社薄親。通過使用該一體系并反轉(zhuǎn)所述兩個卷軸，可W進(jìn)行多道次的逆社。當(dāng)各個卷軸 被構(gòu)造成置于將材料預(yù)熱的加熱爐中時，可W-次預(yù)熱大量材料，可W縮短直到預(yù)熱材料 被引入至彼此對向配置的一對社薄親之間為止的時間，W及可W抑制材料溫度的降低。在 實(shí)施逆社的情況下，W螺旋狀卷繞的線圈被用作原料。另外，在實(shí)施逆社的情況下，得到的 材料是通過W螺旋狀卷繞社制板而得到的線圈。
[0090][試驗(yàn)例]
[0091] 在各種條件下制造鎮(zhèn)合金板，并檢查其橫截面的結(jié)構(gòu)。另外，對得到的鎮(zhèn)合金板實(shí) 施壓制成形并評價塑性成形性。
[0092] 在本試驗(yàn)中，準(zhǔn)備了對應(yīng)于AZ91合金組成（Mg-8. 7質(zhì)量％A^O. 65質(zhì)量％Zn)的 鎮(zhèn)合金的烙融金屬，通過雙親鑄造機(jī)連續(xù)形成厚度為4mm的鑄造板并卷繞，W此制造鑄造 線圈。在本實(shí)例中，調(diào)節(jié)鑄造速度W使平均晶粒度為大約15?50ym。得到的鑄造線圈被 置于加熱爐（分批式烙爐）中并實(shí)施溶體化處理W制造溶體化處理板（溶體化處理線圈）。 通過改變?nèi)荏w化處理的條件，溶體化處理后的晶粒度改變。在溶體化處理中的加熱溫度從 35(TC?42CTC范圍內(nèi)選擇，并且改變保持時間。樣品No. 100的保持時間被設(shè)定為最短（0. 5 小時），樣品No. 200的保持時間被設(shè)定為最長（100小時）。樣品No. 1?4的保持時間從 1?15小時范圍內(nèi)選擇，并且隨著樣品No.的減小，保持時間縮短。
[0093] 對于在溶體化處理后得到的各個溶體化處理板，通過W下描述的方法測量平均晶 粒度。結(jié)果示于表1。從各個溶體化處理板切出嵌入用樣品，W使得能夠觀察到平行于鑄 造方向的橫截面及平行于板寬度方向的橫截面。切出的嵌入用樣品依次被嵌入樹脂中、并 實(shí)施鏡面拋光和蝕刻。然后，用光學(xué)顯微鏡觀察各個橫截面、并通過直線法（Iinemethod) 測量晶粒度。在100倍觀察倍數(shù)下分別攝取鑄造方向橫截面和板寬度方向橫截面的顯微照 片。在顯微照片上畫H條對應(yīng)于1500ym的線段，對各條線段上存在的晶粒的數(shù)目進(jìn)行計(jì) 數(shù)。通過線段長度除W晶粒的數(shù)目得到的值（線段長度/晶粒數(shù)目）被定義為在該線段上 的晶粒度。在沿鑄造方向的橫截面中H條線段的晶粒度和沿板寬度方向的橫截面中H條線 段的晶粒度的平均值被定義為平均晶粒度。
[0094] 將得到的溶體化處理的線圈展開并實(shí)施多道次溫社，W此制造社制板（社制線 圈）。各個社制線圈由厚度為0.8mm、寬度為250mm、長度為760m的社制板形成（總壓下率： 80 % )。在本實(shí)例中，使用了逆社體系，其包含各自具有內(nèi)置卷軸的兩個加熱爐，W及置于兩 個加熱爐之間的社薄親。在各道次，將材料在加熱爐中預(yù)熱，將加熱狀態(tài)中的材料供應(yīng)至社 薄親，并且通過將卷軸反轉(zhuǎn)從而改變材料的傳送方向。由此，實(shí)施了多道次的逆社。對各個 樣品，社制在如下條件下實(shí)施；每道次的壓下率為20%?25%、材料的預(yù)熱溫度為26(TC、 社薄親的溫度為25(TC。
[0095] 通過合適地切割得到的社制線圈，得到結(jié)構(gòu)觀察用板。將各個板沿著平行于厚度 方向和社制方向兩個方向的面切割、取其縱切面。對該縱切面用場發(fā)射掃描電子顯微鏡 (FE-SEM)觀察，觀察到的圖像用電子背向散射衍射巧BSD)技術(shù)分析和測量。具體地，在縱 切面中給定的視野內(nèi)（在本實(shí)例中，3. 16X105ym2(0.316mm2)的一個視野），通過晶粒取向 來識別晶粒粒子，對視野內(nèi)的全部晶粒求出晶粒的面積。另外，對各晶粒的輪廓進(jìn)行楠圓近 似，并得到長軸長度（在長軸方向的長度）：a及短軸長度（在短軸方向的長度）；b。楠圓 近似通過使用下述公式的已知方法進(jìn)行。
[0096] 通過下面的公式1得到楠圓上點(diǎn)Xj和點(diǎn)yj之間的距離dy。所述距離dy的最大 值等于楠圓中在長軸方向的長度a。通過下面的公式2得到長軸和水平軸之間的角度Y。 在公式2中，x/a\ y/ax、Xfmax和Yfmax代表具有最大距離的兩個坐標(biāo)點(diǎn)。楠圓的中也坐標(biāo)通 過公式3和公式4表示。在公式3和公式4中，Xk和yk代表包含在晶粒中的所有數(shù)據(jù)的坐 標(biāo)點(diǎn)。為了求出在短軸方向的長度b，使用公式5和公式6將Xk和yk轉(zhuǎn)換為楠圓的基本坐 標(biāo)系。然后，使用公式7中所示的平均式得到短軸的長度b。

【權(quán)利要求】
1. 一種鎂合金板，所述鎂合金板是通過對鎂合金實(shí)施軋制而得到、并具有平行于所 述鎂合金板的厚度方向的如下橫截面，其中在所述橫截面中伸長晶粒的面積比率為3%? 20%, 所述伸長晶粒被定義為當(dāng)在所述橫截面中各個晶粒的長軸長度和短軸長度被確定、并 將縱橫比定義為所述長軸長度對所述短軸長度的比時，在所述橫截面中具有3. 85以上的 縱橫比的晶粒。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的鎂合金板，其中，當(dāng)取所述伸長晶粒的（0001)面的極圖、選擇 所述伸長晶粒的（0001)面中在板寬度方向的角度9 ^在5°以內(nèi)的晶粒、并檢查被選擇晶 粒的（0001)面中在軋制方向的角度081)時，所述軋制方向的角度0 KD的峰存在于從法線方 向起9°以上處。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的鎂合金板，其中，當(dāng)取所述伸長晶粒的（0001)面的極圖、 選擇所述伸長晶粒的（0001)面中在軋制方向的角度9ed在20°以內(nèi)的晶粒、并檢查被選 擇晶粒的（0001)面中在板寬度方向的角度0">時，相對于全部所述伸長晶粒，所述板寬度 方向的角度9 ^從法線方向起為-20°以下的晶粒和所述板寬度方向的角度0">從法線方 向起為+20°以上的晶粒的總面積比率為20%?70%。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1?3中任一項(xiàng)所述的鎂合金板，其中所述伸長晶粒的平均橫截面積 為600um2以下。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1?4中任一項(xiàng)所述的鎂合金板，其中所述鎂合金含有8. 3質(zhì)量％? 9. 5質(zhì)量％的A1。
6. 根據(jù)權(quán)利要求1?5中任一項(xiàng)所述的鎂合金板，其中各個所述伸長晶粒的橫截面積 為大于25iim2且為5000iim2以下。
7. -種鎂合金構(gòu)件，其是通過對根據(jù)權(quán)利要求1?6中任一項(xiàng)所述的鎂合金板的至少 一部分實(shí)施壓制成形而得到。
【文檔編號】C22C23/02GK104379788SQ201380031481
【公開日】2015年2月25日 申請日期:2013年6月11日 優(yōu)先權(quán)日:2012年6月13日
【發(fā)明者】井上龍一, 北村貴彥, 森信之, 大石幸廣, 河部望, 中村元宣, 坪倉光隆, 藤岡寬之, 曾我部萬里 申請人:住友電氣工業(yè)株式會社