本發(fā)明涉及在機(jī)械結(jié)構(gòu)部件等中使用的熱壓鋼板構(gòu)件、其制造方法以及熱壓用鋼板。

背景技術(shù)：
為了汽車的輕量化，謀求車體中使用的鋼材的高強(qiáng)度化，正在進(jìn)行減少鋼材的使用重量的努力。在廣泛使用于汽車的薄鋼板中，一般伴隨著強(qiáng)度的增加，沖壓成形性降低，從而制造復(fù)雜形狀的部件變得困難。例如，伴隨著延展性的降低，加工度高的部位發(fā)生斷裂，或者回彈增大而使尺寸精度劣化。因此，高強(qiáng)度鋼板、特別是具有980MPa以上的抗拉強(qiáng)度的鋼板難以通過沖壓成形而制造部件。雖然不是通過沖壓成形、而是通過輥軋成形容易加工高強(qiáng)度鋼板，但其適用對象限定于在長度方向具有同樣的斷面的部件。在專利文獻(xiàn)1和2中記載著對于高強(qiáng)度鋼板，以獲得高成形性為目的的被稱之為熱壓的方法。通過熱壓，以高精度對高強(qiáng)度鋼板進(jìn)行成形，可以得到高強(qiáng)度的熱壓鋼板構(gòu)件。另一方面，熱壓鋼板構(gòu)件還要求延展性的提高。但是，由專利文獻(xiàn)1和2中記載的方法得到的鋼板的鋼組織實質(zhì)上為馬氏體單相，從而難以提高延展性。另外，在專利文獻(xiàn)3和4中，雖然記載著以延展性的提高為目的的高強(qiáng)度熱壓鋼板構(gòu)件，但這些以前的熱壓鋼板構(gòu)件存在韌性的降低這樣的其它問題。韌性的降低不僅在用于汽車時成為問題，而且在用于機(jī)械結(jié)構(gòu)部件時也成為問題。在專利文獻(xiàn)5和6中，也記載著以提高疲勞特性為目的的技術(shù)，但通過它們也難以得到充分的延展性和韌性?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1：英國專利公報1490535號專利文獻(xiàn)2：日本特開平10-96031號公報專利文獻(xiàn)3：日本特開2010-65292號公報專利文獻(xiàn)4：日本特開2007-16296號公報專利文獻(xiàn)5：日本特開2007-247001號公報專利文獻(xiàn)6：日本特開2005-298957號公報

技術(shù)實現(xiàn)要素：
發(fā)明所要解決的課題本發(fā)明的目的在于：提供具有高強(qiáng)度、且可以得到優(yōu)良的延展性和韌性的熱壓鋼板構(gòu)件、其制造方法以及熱壓用鋼板。用于解決課題的手段本發(fā)明人就因以延展性的提高為目的的以前的高強(qiáng)度熱壓鋼板構(gòu)件而產(chǎn)生韌性降低的原因進(jìn)行了研究。結(jié)果表明：在以延展性的提高為目的而將熱壓鋼板構(gòu)件的鋼組織設(shè)定為包含鐵素體和馬氏體的復(fù)相組織的情況下，用于得到熱壓鋼板構(gòu)件的熱壓在加熱中以及在空冷中容易進(jìn)行脫碳，從而產(chǎn)生起因于脫碳的韌性的降低。也就是說，脫碳的結(jié)果表明：在熱壓鋼板構(gòu)件的從表面至15μm左右深的區(qū)域，鐵素體的比例升高，例如，有時也出現(xiàn)實質(zhì)上由鐵素體單相構(gòu)成的層狀組織(以下有時稱為“鐵素體層”)，該區(qū)域的鐵素體晶界的脆弱性誘發(fā)韌性的明顯劣化。該脫碳在得到復(fù)相組織時特別明顯，這種現(xiàn)象在以前并沒有認(rèn)識到。本發(fā)明人基于這樣的見解而反復(fù)進(jìn)行了潛心的研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)：通過采用適當(dāng)條件下的熱壓等對具備含有規(guī)定量的C和Mn并比較多地含有Si的化學(xué)組成、且具備規(guī)定的鋼組織的熱壓用鋼板進(jìn)行處理，可以得到鋼組織為包含鐵素體和馬氏體的復(fù)相組織、且表層部的脫碳受到抑制的熱壓鋼板構(gòu)件。本發(fā)明人進(jìn)而發(fā)現(xiàn)：該熱壓鋼板構(gòu)件具有980MPa以上的高抗拉強(qiáng)度，還具有優(yōu)良的延展性和韌性。本發(fā)明人還發(fā)現(xiàn)：該熱壓鋼板構(gòu)件還具有意想不到的、優(yōu)良的疲勞特性。而且本發(fā)明人想到以下所示的發(fā)明的諸方式。(1)一種熱壓鋼板構(gòu)件，其特征在于，所述熱壓鋼板構(gòu)件以質(zhì)量％計，具有以下所示的化學(xué)組成：C：0.10％～0.34％、Si：0.5％～2.0％、Mn：1.0％～3.0％、sol.Al：0.001％～1.0％、P：0.05％以下、S：0.01％以下、N：0.01％以下、Ti：0％～0.20％、Nb：0％～0.20％、V：0％～0.20％、Cr：0％～1.0％、Mo：0％～1.0％、Cu：0％～1.0％、Ni：0％～1.0％、Ca：0％～0.01％、Mg：0％～0.01％、REM：0％～0.01％、Zr：0％～0.01％、B：0％～0.01％、Bi：0％～0.01％、以及剩余部分：Fe和雜質(zhì)；從表面至15μm深的表層部的鐵素體的面積率為除所述表層部以外的部位即內(nèi)層部的鐵素體的面積率的1.20倍以下，所述內(nèi)層部以面積％計，具有鐵素體：10％～70％、馬氏體：30％～90％、鐵素體和馬氏體的合計面積率：90％～100％的鋼組織；在所述內(nèi)層部內(nèi)，馬氏體中的Mn濃度為鐵素體中的Mn濃度的1.20倍以上；抗拉強(qiáng)度為980MPa以上。(2)根據(jù)上述(1)所述的熱壓鋼板構(gòu)件，其特征在于，所述化學(xué)組成以質(zhì)量％計，含有選自Ti：0.003％～0.20％、Nb：0.003％～0.20％、V：0.003％～0.20％、Cr：0.005％～1.0％、Mo：0.005％～1.0％、Cu：0.005％～1.0％、以及Ni：0.005％～1.0％之中的1種或2種以上。(3)根據(jù)上述(1)或(2)所述的熱壓鋼板構(gòu)件，其特征在于，所述化學(xué)組成以質(zhì)量％計，含有選自Ca：0.0003％～0.01％、Mg：0.0003％～0.01％、REM：0.0003％～0.01％、以及Zr：0.0003％～0.01％之中的1種或2種以上。(4)根據(jù)上述(1)～(3)中任一項所述的熱壓鋼板構(gòu)件，其特征在于，所述化學(xué)組成以質(zhì)量％計，含有B：0.0003％～0.01％。(5)根據(jù)上述(1)～(4)中任一項所述的熱壓鋼板構(gòu)件，其特征在于，所述化學(xué)組成以質(zhì)量％計，含有Bi：0.0003％～0.01％。(6)一種熱壓用鋼板，其特征在于，所述熱壓用鋼板以質(zhì)量％計，具有以下所示的化學(xué)組成：C：0.10％～0.34％、Si：0.5％～2.0％、Mn：1.0％～3.0％、sol.Al：0.001％～1.0％、P：0.05％以下、S：0.01％以下、N：0.01％以下、Ti：0％～0.20％、Nb：0％～0.20％、V：0％～0.20％、Cr：0％～1.0％、Mo：0％～1.0％、Cu：0％～1.0％、Ni：0％～1.0％、Ca：0％～0.01％、Mg：0％～0.01％、REM：0％～0.01％、Zr：0％～0.01％、B：0％～0.01％、Bi：0％～0.01％、以及剩余部分：Fe和雜質(zhì)；所述熱壓用鋼板具備含有鐵素體和滲碳體、且貝氏體和馬氏體的合計面積率為0％～10％、且滲碳體的面積率為1％以上的鋼組織；滲碳體中的Mn濃度為5％以上。(7)根據(jù)上述(6)所述的熱壓用鋼板，其特征在于，所述化學(xué)組成以質(zhì)量％計，含有選自Ti：0.003％～0.20％、Nb：0.003％～0.20％、V：0.003％～0.20％、Cr：0.005％～1.0％、Mo：0.005％～1.0％、Cu：0.005％～1.0％、以及Ni：0.005％～1.0％之中的1種或2種以上。(8)根據(jù)上述(6)或(7)所述的熱壓用鋼板，其特征在于，所述化學(xué)組成以質(zhì)量％計，含有選自Ca：0.0003％～0.01％、Mg：0.0003％～0.01％、REM：0.0003％～0.01％、以及Zr：0.0003％～0.01％之中的1種或2種以上。(9)根據(jù)上述(6)～(8)中任一項所述的熱壓用鋼板，其特征在于，所述化學(xué)組成以質(zhì)量％計，含有B：0.0003％～0.01％。(10)根據(jù)上述(6)～(9)中任一項所述的熱壓用鋼板，其特征在于，所述化學(xué)組成以質(zhì)量％計，含有Bi：0.0003％～0.01％。(11)一種熱壓鋼板構(gòu)件的制造方法，其特征在于，所述制造方法具有以下的工序：將上述(6)～(10)中任一項所述的熱壓用鋼板加熱至720℃～Ac3點的溫度區(qū)域，從而將奧氏體中的Mn濃度設(shè)定為鐵素體中的Mn濃度的1.20倍以上的工序；以及在所述加熱之后進(jìn)行熱壓，并以10℃/秒～500℃/秒的平均冷卻速度冷卻至Ms點的工序；其中，在從所述加熱結(jié)束至所述熱壓開始的期間，將所述熱壓用鋼板的表面的C的減少量設(shè)定為低于0.0005質(zhì)量％。(12)根據(jù)上述(11)所述的熱壓鋼板構(gòu)件的制造方法，其特征在于，在從所述加熱結(jié)束至所述熱壓開始的期間，將所述熱壓用鋼板曝露于大氣下的時間設(shè)定為低于15秒鐘。發(fā)明的效果根據(jù)本發(fā)明，可以得到較高的抗拉強(qiáng)度，而且可以得到優(yōu)良的延展性和韌性。具體實施方式下面就本發(fā)明的實施方式進(jìn)行說明。本發(fā)明的實施方式涉及一種抗拉強(qiáng)度為980MPa以上的熱壓鋼板構(gòu)件。首先，就本發(fā)明的實施方式的熱壓鋼板構(gòu)件(以下有時稱之為“鋼板構(gòu)件”)以及在其制造中使用的熱壓用鋼板的化學(xué)組成進(jìn)行說明。在以下的說明中，鋼板構(gòu)件或者熱壓用鋼板中包含的各元素含量的單位“％”只要沒有特別說明，就意味著“質(zhì)量％”。本實施方式的鋼板構(gòu)件以及在其制造中使用的熱壓用鋼板的化學(xué)組成以質(zhì)量％計，用C：0.10％～0.34％、Si：0.5％～2.0％、Mn：1.0％～3.0％、sol.Al：0.001％～1.0％、P：0.05％以下、S：0.01％以下、N：0.01％以下、Ti：0％～0.20％、Nb：0％～0.20％、V：0％～0.20％、Cr：0％～1.0％、Mo：0％～1.0％、Cu：0％～1.0％、Ni：0％～1.0％、Ca：0％～0.01％、Mg：0％～0.01％、REM：0％～0.01％、Zr：0％～0.01％、B：0％～0.01％、Bi：0％～0.01％、剩余部分：Fe和雜質(zhì)來表示。作為雜質(zhì)，可以例示出在礦石和廢料等原材料中含有的雜質(zhì)、在制造工序中含有的雜質(zhì)。(C：0.10％～0.34％)C是提高熱壓用鋼板的淬透性、而且是主要決定鋼板構(gòu)件的強(qiáng)度的非常重要的元素。當(dāng)鋼板構(gòu)件的C含量低于0.10％時，難以確保980MPa以上的抗拉強(qiáng)度。因此，鋼板構(gòu)件的C含量設(shè)定為0.10％以上。鋼板構(gòu)件的C含量優(yōu)選為0.12％以上。當(dāng)鋼板構(gòu)件的C含量超過0.34％時，鋼板構(gòu)件中的馬氏體變得硬質(zhì)，從而韌性的劣化明顯。因此，鋼板構(gòu)件的C含量設(shè)定為0.34％以下。從焊接性的角度考慮，鋼板構(gòu)件的C含量優(yōu)選為0.30％以下，更優(yōu)選為0.25％以下。如后所述，熱壓鋼板構(gòu)件在制造時有時也產(chǎn)生脫碳，但其量由于小到可以忽視的程度，因而熱壓用鋼板的C含量與鋼板構(gòu)件的C含量實質(zhì)上一致。(Si：0.5％～2.0％)Si對于提高鋼板構(gòu)件的延展性以及確保使鋼板構(gòu)件的強(qiáng)度穩(wěn)定是非常有效的元素。當(dāng)Si含量低于0.5％時，難以獲得上述的作用。因此，Si含量設(shè)定為0.5％以上。當(dāng)Si含量超過2.0％時，由上述作用產(chǎn)生的效果達(dá)到飽和，從而在經(jīng)濟(jì)上是不利的，而且鍍層潤濕性的降低變得明顯，鍍覆不上的現(xiàn)象經(jīng)常發(fā)生。因此，Si含量設(shè)定為2.0％以下。從提高焊接性的角度考慮，Si含量優(yōu)選為0.7％以上，更優(yōu)選為1.1％以上。從抑制鋼板構(gòu)件的表面缺陷的角度考慮，Si含量優(yōu)選為1.8％以下，更優(yōu)選為1.35％以下。(Mn：1.0％～3.0％)Mn是對熱壓用鋼板的淬透性的提高以及鋼板構(gòu)件的強(qiáng)度的確保非常有效的元素。當(dāng)Mn含量低于1.0％時，使鋼板構(gòu)件確保980MPa以上的抗拉強(qiáng)度是非常困難的。因此，Mn含量設(shè)定為1.0％以上。為了更切實地得到上述作用，Mn含量優(yōu)選為1.1％以上，更優(yōu)選為1.15％以上。當(dāng)Mn含量超過3.0％時，鋼板構(gòu)件的鋼組織成為明顯的帶狀，從而彎曲性的降低和耐沖擊性的劣化變得明顯。因此，Mn含量設(shè)定為3.0％以下。從用于獲得熱壓用鋼板的熱軋和冷軋的生產(chǎn)率的角度考慮，Mn含量優(yōu)選為2.5％以下，更優(yōu)選為2.45％以下。(sol.Al(酸溶性Al)：0.001％～1.0％)Al是具有對鋼脫氧而使鋼材健全化的作用的元素。當(dāng)sol.Al含量低于0.001％時，難以獲得上述的作用。因此，sol.Al含量設(shè)定為0.001％以上。為了更切實地獲得上述的作用，sol.Al含量優(yōu)選為0.015％以上。當(dāng)sol.Al含量超過1.0％時，焊接性的降低變得明顯，而且氧化物系夾雜物增加，從而表面性狀的劣化變得明顯。因此，sol.Al含量設(shè)定為1.0％以下。為了獲得更良好的表面性狀，sol.Al含量優(yōu)選為0.080％以下。(P：0.05％以下)P不是必須元素，例如作為雜質(zhì)在鋼中含有。從焊接性的角度考慮，P含量越低越好。特別在P含量超過0.05％時，焊接性的降低明顯。因此，P含量設(shè)定為0.05％以下。為了確保更良好的焊接性，P含量優(yōu)選為0.018％以下。另一方面，P具有通過固溶強(qiáng)化而使鋼的強(qiáng)度得以提高的作用。為了獲得該作用，也可以含有0.003％以上的P。(S：0.01％以下)S不是必須元素，例如作為雜質(zhì)在鋼中含有。從焊接性的角度考慮，S含量越低越好。特別在S含量超過0.01％時，焊接性的降低明顯。因此，S含量設(shè)定為0.01％以下。為了確保更良好的焊接性，S含量優(yōu)選為0.003％以下，更優(yōu)選為0.0015％以下。(N：0.01％以下)N不是必須元素，例如作為雜質(zhì)在鋼中含有。從焊接性的角度考慮，N含量越低越好。特別在N含量超過0.01％時，焊接性的降低明顯。因此，N含量設(shè)定為0.01％以下。為了確保更良好的焊接性，N含量優(yōu)選為0.006％以下。Ti、Nb、V、Cr、Mo、Cu、Ni、Ca、Mg、REM、Zr、B以及Bi不是必須元素，是鋼板構(gòu)件以及熱壓用鋼板也能夠以規(guī)定量為限度而適當(dāng)含有的任選元素。(Ti：0％～0.20％、Nb：0％～0.20％、V：0％～0.20％、Cr：0％～1.0％、Mo：0％～1.0％、Cu：0％～1.0％、Ni：0％～1.0％)Ti、Nb、V、Cr、Mo、Cu以及Ni對于確保使鋼板構(gòu)件的強(qiáng)度穩(wěn)定都是有效的元素。因此，也可以含有選自這些元素中的1種或2種以上。但是，對于Ti、Nb以及V，如果任一種的含量超過0.20％，則不僅用于得到熱壓用鋼板的熱軋和冷軋變得困難，而且相反地，穩(wěn)定并確保強(qiáng)度變得困難。因此，Ti含量、Nb含量以及V含量均設(shè)定為0.20％以下。對于Cr，如果其含量超過1.0％，則確保穩(wěn)定的強(qiáng)度變得困難。因此，Cr含量設(shè)定為1.0％以下。對于Mo，如果其含量超過1.0％，則用于得到熱壓用鋼板的熱軋和冷軋變得困難。因此，Mo含量設(shè)定為1.0％以下。對于Cu和Ni，如果任一種的含量為1.0％，則由上述作用產(chǎn)生的效果達(dá)到飽和，從而在經(jīng)濟(jì)上是不利的，而且用于得到熱壓用鋼板的熱軋和冷軋變得困難。因此，Cu含量和Ni含量均設(shè)定為1.0％以下。為了確保使鋼板構(gòu)件的強(qiáng)度穩(wěn)定，Ti含量、Nb含量以及V含量均優(yōu)選為0.003％以上，Cr含量、Mo含量、Cu含量以及Ni含量均優(yōu)選為0.005％以上。也就是說，“Ti：0.003％～0.20％”、“Nb：0.003％～0.20％”、“V：0.003％～0.20％”、“Cr：0.005％～1.0％”、“Mo：0.005％～1.0％”、“Cu：0.005％～1.0％”以及“Ni：0.005％～1.0％”之中的至少一個優(yōu)選得到滿足。(Ca：0％～0.01％、Mg：0％～0.01％、REM：0％～0.01％、Zr：0％～0.01％)Ca、Mg、REM以及Zr都有助于夾雜物的控制，特別有助于夾雜物的微細(xì)分散化，是具有提高韌性的作用的元素。因此，也可以含有選自這些元素中的1種或2種以上。但是，如果任一種的含量超過0.01％，則表面性狀的劣化往往變得顯著。因此，Ca含量、Mg含量、REM含量以及Zr含量均設(shè)定為0.01％以下。為了提高韌性，Ca含量、Mg含量、REM含量以及Zr含量均優(yōu)選為0.0003％以上。也就是說，“Ca：0.0003％～0.01％”、“Mg：0.0003％～0.01％”、“REM：0.0003％～0.01％”以及“Zr：0.0003％～0.01％”之中的至少一個優(yōu)選得到滿足。REM(稀土類金屬)是指Sc、Y以及鑭系元素合計17種元素，“REM含量”意味著這17種元素的合計含量。鑭系元素在工業(yè)上例如以混合稀土(mischmetal)的形式添加。(B：0％～0.01％)B是具有提高鋼板韌性的作用的元素。因此，也可以含有B。但是，如果B含量超過0.01％，則熱加工性劣化，從而使用于得到熱壓用鋼板的熱軋變得困難。因此，B含量設(shè)定為0.01％以下。為了提高韌性，B含量優(yōu)選為0.0003％以上。也就是說，B含量優(yōu)選為0.0003％～0.01％。(Bi：0％～0.01％)Bi為具有使鋼組織均勻、且提高耐沖擊性的作用的元素。因此，也可以含有Bi。但是，如果Bi含量超過0.01％，則熱加工性劣化，從而使用于得到熱壓用鋼板的熱軋變得困難。因此，Bi含量設(shè)定為0.01％以下。為了提高耐沖擊性，Bi含量優(yōu)選為0.0003％以上。也就是說，Bi含量優(yōu)選為0.0003％～0.01％。接著，就本實施方式的鋼板構(gòu)件的鋼組織進(jìn)行說明。關(guān)于該鋼板構(gòu)件，從表面至15μm深的表層部的鐵素體的面積率為除表層部以外的部位即內(nèi)層部的鐵素體的面積率的1.20倍以下，內(nèi)層部以面積％計，具有鐵素體：10％～70％、馬氏體：30％～90％、鐵素體和馬氏體的合計面積率：90％～100％的鋼組織。另外，在內(nèi)層部內(nèi)，馬氏體中的Mn濃度為內(nèi)層部的鐵素體中的Mn濃度的1.20倍以上。所謂鋼板構(gòu)件的表層部，意味著從表面至15μm深的表面部位，所謂內(nèi)層部，意味著除該表層部以外的部位。也就是說，內(nèi)層部是鋼板構(gòu)件的除表層部以外的部分。與內(nèi)層部的鋼組織有關(guān)的數(shù)值例如是內(nèi)層部的整個厚度方向的平均值，但可以用距鋼板構(gòu)件表面的深度為鋼板構(gòu)件的厚度的1/4這一地點(以下有時將該地點稱為“1/4深度位置”)的與鋼組織有關(guān)的數(shù)值來代表。例如，如果鋼板構(gòu)件的厚度為2.0mm，則可以用距表面的深度為0.50mm這一地點的數(shù)值來代表。這是因為1/4深度位置的鋼組織表示鋼板構(gòu)件在厚度方向上的平均的鋼組織。于是，在本發(fā)明中，將在1/4深度位置測得的鐵素體的面積率以及馬氏體的面積率分別設(shè)定為內(nèi)層部的鐵素體的面積率以及馬氏體的面積率。此外，之所以將表層部定義為從表面至15μm深的表面部位，是因為在本發(fā)明人所研究的限度內(nèi)，產(chǎn)生脫碳的范圍的最大深度大致為15μm。(表層部的鐵素體的面積率：內(nèi)層部的鐵素體的面積率的1.20倍以下)當(dāng)表層部的鐵素體的面積率超過內(nèi)層部的鐵素體的面積率的1.20倍時，表層部的鐵素體的晶界很脆弱，從而韌性明顯地低。因此，表層部的鐵素體的面積率設(shè)定為內(nèi)層部的鐵素體的面積率的1.20倍以下。表層部的鐵素體的面積率優(yōu)選為內(nèi)層部的鐵素體的面積率的1.18倍以下。此外，在使用本發(fā)明的實施方式的熱壓用鋼板并于后述的條件下進(jìn)行熱壓的情況下，由于難以產(chǎn)生脫碳，因而鋼板構(gòu)件的表層部的鐵素體的面積率容易成為內(nèi)層部的鐵素體的面積率的1.16倍以下。此外，在通常的熱壓的加熱時，并不像滲碳處理那樣，實施使鋼板表面附近的C濃度得以提高的處理。因此，通常地說，表層部的鐵素體的面積率不會低于內(nèi)層部的鐵素體的面積率，表層部的鐵素體的面積率為內(nèi)層部的鐵素體的面積率的1.0倍以上。(內(nèi)層部的鐵素體的面積率：10％～70％)通過使內(nèi)層部存在適量的鐵素體，便可以得到良好的延展性。當(dāng)內(nèi)層部的鐵素體的面積率低于10％時，鐵素體的大部分陷于孤立，從而不能得到良好的延展性。因此，內(nèi)層部的鐵素體的面積率設(shè)定為10％以上。當(dāng)內(nèi)層部的鐵素體的面積率超過70％時，不能充分確保作為強(qiáng)化相的馬氏體，從而難以確保980MPa以上的抗拉強(qiáng)度。因此，內(nèi)層部的鐵素體的面積率設(shè)定為70％以下。為了確保更良好的延展性，內(nèi)層部的鐵素體的面積率優(yōu)選為30％以上。(內(nèi)層部的馬氏體的面積率：30％～90％)通過使內(nèi)層部存在適量的馬氏體，便可以得到較高的強(qiáng)度。當(dāng)內(nèi)層部的馬氏體的面積率低于30％時，難以確保980MPa以上的抗拉強(qiáng)度。因此，內(nèi)層部的馬氏體的面積率設(shè)定為30％以上。當(dāng)內(nèi)層部的馬氏體的面積率超過90％時，鐵素體的面積率則低于10％，從而如上所述，不能得到良好的延展性。因此，內(nèi)層部的馬氏體的面積率設(shè)定為90％以下。為了確保更良好的延展性，內(nèi)層部的馬氏體的面積率優(yōu)選為70％以下。(內(nèi)層部的鐵素體和馬氏體的合計面積率：90％～100％)本實施方式的熱壓鋼板構(gòu)件的內(nèi)層部優(yōu)選由鐵素體和馬氏體構(gòu)成，即鐵素體和馬氏體的合計面積率優(yōu)選為100％。但是，作為鐵素體和馬氏體以外的相或者組織，有時也根據(jù)制造條件的不同，含有選自貝氏體、殘余奧氏體、滲碳體以及珠光體之中的1種或2種以上。在此情況下，如果鐵素體和馬氏體以外的相或者組織的面積率超過10％，則在這些相或者組織的影響下，有時不能得到目標(biāo)的特性。因此，內(nèi)層部的鐵素體和馬氏體以外的相或者組織的面積率設(shè)定為10％以下。也就是說，內(nèi)層部的鐵素體和馬氏體的合計面積率設(shè)定為90％以上。作為以上的鋼組織中的各相的面積率的測定方法，可以采用本領(lǐng)域技術(shù)人員周知的方法。這些面積率例如以在垂直于軋制方向的斷面測得的值和在垂直于板寬度方向(與軋制方向垂直的方向)的斷面測得的值的平均值的形式求出。也就是說，例如以在2斷面測得的面積率的平均值的形式求出。(內(nèi)層部的馬氏體中的Mn濃度：內(nèi)層部的鐵素體中的Mn濃度的1.20倍以上)當(dāng)內(nèi)層部的馬氏體中的Mn濃度低于內(nèi)層部的鐵素體中的Mn濃度的1.20倍時，表層部的鐵素體的面積率必然較高，從而不能得到良好的韌性。因此，內(nèi)層部的馬氏體中的Mn濃度設(shè)定為內(nèi)層部的鐵素體中的Mn濃度的1.20倍以上。該比率的上限并沒有特別的規(guī)定，但不會超過3.0。這樣的鋼板構(gòu)件可以通過在規(guī)定的條件下對規(guī)定的熱壓用鋼板進(jìn)行處理來制造。在此，就本實施方式的鋼板構(gòu)件的制造中使用的熱壓用鋼板的鋼組織等進(jìn)行說明。該熱壓用鋼板具備含有鐵素體和滲碳體、且貝氏體和馬氏體的合計面積率為0％～10％、且滲碳體的面積率為1％以上的鋼組織。另外，滲碳體中的Mn濃度為5％以上。(鐵素體和滲碳體)鐵素體和滲碳體既可以在珠光體中含有并存在，也可以獨立于珠光體而存在。作為熱壓用鋼板的鋼組織的例子，可以列舉出鐵素體和珠光體的復(fù)相組織，鐵素體、珠光體以及球狀化滲碳體的復(fù)相組織。熱壓用鋼板的鋼組織也可以進(jìn)一步含有馬氏體。如果鐵素體和滲碳體的合計面積率低于90％，則在熱壓中有時容易產(chǎn)生脫碳。因此，鐵素體和滲碳體的合計面積率也包括在珠光體中含有的部分在內(nèi)，優(yōu)選為90％以上。(滲碳體的面積率：1％以上)當(dāng)滲碳體的面積率低于1％時，在熱壓中容易產(chǎn)生脫碳，從而由該熱壓用鋼板得到的熱壓鋼板構(gòu)件難以獲得良好的韌性。因此，滲碳體的面積率設(shè)定為1％以上。(貝氏體和馬氏體的合計面積率：0％～10％)當(dāng)貝氏體和馬氏體的合計面積率超過10％時，在熱壓中極易產(chǎn)生脫碳，從而由該熱壓用鋼板得到的熱壓鋼板構(gòu)件不能獲得良好的韌性。因此，貝氏體和馬氏體的合計面積率設(shè)定為10％以下。也可以不含有貝氏體和馬氏體。而且在貝氏體和馬氏體的合計面積率為10％以下的情況下，如果含有鐵素體和滲碳體，則熱壓鋼板構(gòu)件可以得到良好的韌性。(滲碳體中的Mn濃度：5％以上)當(dāng)滲碳體中的Mn濃度低于5％時，在熱壓中容易產(chǎn)生脫碳，從而由該熱壓用鋼板得到的熱壓鋼板構(gòu)件不能獲得良好的韌性。因此，滲碳體中的Mn濃度設(shè)定為5％以上。接著，就本實施方式的鋼板構(gòu)件的制造方法、即對熱壓用鋼板進(jìn)行處理的方法進(jìn)行說明。在該熱壓用鋼板的處理中，將該熱壓用鋼板加熱至720℃～Ac3點的溫度區(qū)域，并將奧氏體中的Mn濃度設(shè)定為鐵素體中的Mn濃度的1.20倍以上，在該加熱之后進(jìn)行熱壓，并以10℃/秒～500℃/秒的平均冷卻速度冷卻至Ms點。另外，在從加熱結(jié)束至熱壓開始的期間，將熱壓用鋼板的表面的C的減少量設(shè)定為低于0.0005％。(熱壓用鋼板的加熱溫度：720℃～Ac3點的溫度區(qū)域)供給熱壓的鋼板即熱壓用鋼板的加熱在720℃～Ac3點的溫度區(qū)域進(jìn)行。Ac3點為由下述實驗式(i)規(guī)定的成為奧氏體單相的溫度(單位：℃)。Ac3＝910-203×(C0.5)-15.2×Ni+44.7×Si+104×V+31.5×Mo-30×Mn-11×Cr-20×Cu+700×P+400×Al+50×Ti(i)在此，上述式中的元素符號表示鋼板的化學(xué)組成中的各元素的含量(單位：質(zhì)量％)。當(dāng)加熱溫度低于720℃時，與滲碳體的固溶相伴的奧氏體的生成困難或者不充分，難以將鋼板構(gòu)件的抗拉強(qiáng)度設(shè)定為980MPa以上。因此，加熱溫度設(shè)定為720℃以上。如果加熱溫度超過Ac3點，則鋼板構(gòu)件的鋼組織成為馬氏體單相，從而延展性的劣化明顯。因此，加熱溫度設(shè)定為Ac3點以下。直至720℃～Ac3點的溫度區(qū)域的加熱速度以及在上述溫度區(qū)域保持的加熱時間并沒有特別的限定，但分別優(yōu)選為以下的范圍。直至720℃～Ac3點的溫度區(qū)域的加熱中的平均加熱速度優(yōu)選設(shè)定為0.2℃/秒～100℃/秒。通過將平均加熱速度設(shè)定為0.2℃/秒以上，可以確保更高的生產(chǎn)率。另外，通過將上述平均加熱速度設(shè)定為100℃/秒以下，在使用通常的爐進(jìn)行加熱的情況下，加熱溫度的控制變得容易。特別是600℃～720℃的溫度區(qū)域中的平均加熱速度優(yōu)選設(shè)定為0.2℃/秒～10℃/秒。這是為了更加促進(jìn)Mn在鐵素體和奧氏體之間的分配，更加促進(jìn)Mn在奧氏體中的濃化，從而更切實地抑制脫碳。720℃～Ac3點的溫度區(qū)域的加熱時間優(yōu)選設(shè)定為3分鐘～10分鐘。在此，所謂加熱時間，是從鋼板的溫度到達(dá)720℃時至加熱結(jié)束時的時間。所謂加熱結(jié)束時，具體地說，是在爐加熱的情況下鋼板從加熱爐取出時，在通電加熱或者感應(yīng)加熱的情況下使通電等結(jié)束時。通過將加熱時間設(shè)定為3分鐘以上，由于可以更切實地促進(jìn)Mn在鐵素體和奧氏體之間的分配，更加促進(jìn)Mn在奧氏體中的濃化，因而脫碳受到進(jìn)一步的抑制。因此，容易將鋼板構(gòu)件的表層部的鐵素體的面積率設(shè)定為內(nèi)層部的鐵素體的面積率的1.20倍以下。通過將加熱時間設(shè)定為10分鐘以下，可以使鋼板構(gòu)件的鋼組織更加微細(xì)，因而鋼板構(gòu)件的耐沖擊性得以進(jìn)一步提高。(奧氏體中的Mn濃度：鐵素體中的Mn濃度的1.20倍以上)在加熱結(jié)束前，將奧氏體中的Mn濃度設(shè)定為鐵素體中的Mn濃度的1.2倍以上。通過將奧氏體中的Mn濃度設(shè)定為鐵素體中的Mn濃度的1.2倍以上，奧氏體便更加穩(wěn)定，從而熱壓時變得極難產(chǎn)生脫碳。在不將奧氏體中的Mn濃度設(shè)定為鐵素體中的Mn濃度的1.2倍以上的情況下，即在加熱結(jié)束時，如果奧氏體中的Mn濃度低于鐵素體中的Mn濃度的1.2倍，則由于不能充分促進(jìn)Mn在鐵素體和奧氏體之間的分配，因而奧氏體容易分解，從加熱結(jié)束至熱壓開始這一期間的鋼板曝露于大氣下，在此期間，脫碳容易進(jìn)行。因此，在加熱結(jié)束前，將奧氏體中的Mn濃度設(shè)定為鐵素體中的Mn濃度的1.2倍以上。該比率的上限并沒有特別的規(guī)定，但不會超過3.0。此外，奧氏體中的Mn濃度以及鐵素體中的Mn濃度可以通過熱壓用鋼板的化學(xué)組成、鋼組織以及加熱條件來進(jìn)行調(diào)整。例如，如上所述，通過延長720℃～Ac3點的溫度區(qū)域的加熱時間，可以促進(jìn)Mn在奧氏體中的濃化。(在從加熱結(jié)束至熱壓開始的期間的熱壓用鋼板的表面的C的減少量：低于0.0005％)如果在該期間的熱壓用鋼板的表面的C的減少量為0.0005％以上，則由于脫碳的影響，不能將鋼板構(gòu)件的表層部的鐵素體的面積率設(shè)定為內(nèi)層部的鐵素體的面積率的1.20倍以下。因此，鋼板構(gòu)件不能得到充分的韌性。因此，該C的減少量設(shè)定為低于0.0005％。C的減少量例如可以使用輝光放電發(fā)射光譜分析裝置(GDS：glowdischargespectroscope)或者電子探針顯微分析裝置(EPMA：electronprobemicroanalyzer)進(jìn)行測定。也就是說，在加熱結(jié)束時以及在熱壓開始時進(jìn)行熱壓用鋼板的表面的分析，對其結(jié)果進(jìn)行比較，則可以求出C的減少量。對C的減少量進(jìn)行調(diào)整的方法并沒有特別的限定。例如，有時在從抽離上述加熱中使用的加熱爐等加熱裝置至投向熱壓裝置的期間曝露于大氣下，但該時間優(yōu)選設(shè)定為盡可能的短時間，即使較長也優(yōu)選設(shè)定為低于15秒鐘，更優(yōu)選設(shè)定為10秒鐘以下。這是因為如果該時間為15秒鐘以上，則脫碳得以進(jìn)行，從而使鋼板構(gòu)件的表層部的鐵素體的面積率升高。該時間的調(diào)整例如可以通過調(diào)整從抽離加熱裝置至熱壓裝置的壓力加工模具的輸送時間來進(jìn)行。(至Ms點的平均冷卻速度：10℃/秒～500℃/秒)加熱后進(jìn)行熱壓，以10℃/秒～500℃/秒的平均冷卻速度冷卻至Ms點。當(dāng)平均冷卻速度低于10℃/秒時，貝氏體相變等擴(kuò)散型相變過度地進(jìn)行，從而不能確保作為強(qiáng)化相的馬氏體的面積率，難以將鋼板構(gòu)件的抗拉強(qiáng)度設(shè)定為980MPa以上。因此，該平均冷卻速度設(shè)定為10℃/秒以上。當(dāng)平均冷卻速度超過500℃/秒時，保持構(gòu)件的均熱變得極其困難，從而使強(qiáng)度變得不穩(wěn)定。因此，該平均冷卻速度設(shè)定為500℃/秒以下。此外，該冷卻在溫度到達(dá)400℃以后，因相變引起的發(fā)熱容易變得非常大。因此，在采用與400℃以上的溫度區(qū)域中的冷卻同樣的方法進(jìn)行低于400℃的低溫區(qū)域中的冷卻的情況下，往往不能確保充分的平均冷卻速度。于是，與直至400℃的冷卻相比，優(yōu)選更強(qiáng)有力地進(jìn)行400℃～Ms點的冷卻。例如，優(yōu)選采用以下的方法。一般地說，熱壓中的冷卻可以采用如下的方法來進(jìn)行：預(yù)先使在被加熱的鋼板的成形中使用的鋼制模具達(dá)到常溫或者幾十℃左右的溫度，然后使該鋼板與該模具接觸。因此，平均冷卻速度例如可以通過與模具尺寸的變更相伴的熱容量的變化來進(jìn)行控制。即使通過將模具的材料變更為異種金屬(例如Cu等)，也可以控制平均冷卻速度。即使通過使用水冷型模具，并使在該模具中流過的冷卻水的量發(fā)生變化，也可以控制平均冷卻速度。即使通過預(yù)先在模具中形成多個溝槽，并在熱壓中向溝槽通水，也可以控制平均冷卻速度。即使通過在熱壓的途中抬起熱壓機(jī)，并使水流過其間，也可以控制平均冷卻速度。即使通過調(diào)整模具余隙，使模具與鋼板的接觸面積發(fā)生變化，也可以控制平均冷卻速度。作為提高400℃左右以后的冷卻速度的方法，例如可以列舉出以下3種。(a)在到達(dá)400℃之后，立即使鋼板向熱容量不同的模具或者室溫狀態(tài)的模具移動。(b)使用水冷模具，在到達(dá)400℃之后立即使模具中的流水量增加。(c)在到達(dá)400℃之后，立即使水流過模具和鋼板之間。在該方法中，根據(jù)溫度的不同而增加水量，由此也可以更加提高冷卻速度。本實施方式的熱壓中的成形的方式并沒有特別的限制。作為成形的方式，例如可以列舉出彎曲加工、拉深成形、鼓凸成形、擴(kuò)孔成形以及凸緣成形。成形的方式可以根據(jù)目標(biāo)的鋼板構(gòu)件的種類而進(jìn)行適當(dāng)?shù)倪x擇。作為鋼板構(gòu)件的代表例，可以列舉出汽車用增強(qiáng)部件即門護(hù)欄(doorguardbar)和保險杠加強(qiáng)件(bumperreinforcement)等。另外，只要能夠在成形的同時或者在成形之后立即冷卻鋼板，熱成形就不限定于熱壓。例如，作為熱成形，也可以進(jìn)行輥軋成形。通過對上述規(guī)定的熱壓用鋼板實施這樣的一連串的處理，便可以制造出本實施方式的鋼板構(gòu)件。也就是說，可以獲得具有所希望的鋼組織、抗拉強(qiáng)度為980MPa、且具有優(yōu)良的延展性和韌性的熱壓鋼板構(gòu)件。例如，延展性可以采用拉伸試驗的總拉伸率(EL)來進(jìn)行評價，在本實施方式中，拉伸試驗的總拉伸率優(yōu)選為12％以上?？偫炻矢鼉?yōu)選為14％以上。在熱壓以及冷卻后，也可以進(jìn)行噴丸處理。通過噴丸處理，可以除去氧化皮。噴丸處理由于還具有在鋼板構(gòu)件的表面導(dǎo)入壓縮應(yīng)力這樣的效果，因而也能夠獲得抑制延遲斷裂、提高疲勞強(qiáng)度這樣的效果。此外，在上述鋼板構(gòu)件的制造方法中，熱壓并不伴隨著預(yù)成形，而是將熱壓用鋼板加熱至720℃～Ac3點的溫度區(qū)域而產(chǎn)生直至某種程度的奧氏體相變，然后進(jìn)行成形。因此，加熱前的室溫下的熱壓用鋼板的機(jī)械性質(zhì)并不重要。因此，作為熱壓用鋼板，例如可以使用熱軋鋼板、冷軋鋼板、鍍覆鋼板等。作為熱軋鋼板，可以列舉出具有鐵素體和珠光體的復(fù)相組織的鋼板、以及經(jīng)過650℃～700℃的溫度下的球狀化退火而包含球狀化滲碳體的鋼板。作為冷軋鋼板，例如可以列舉出全硬質(zhì)材料以及退火材料。作為鍍覆鋼板，例如可以列舉出鋁系鍍覆鋼板以及鋅系鍍覆鋼板。這些制造方法并沒有特別的限定。此外，在使用熱軋鋼板或者全硬質(zhì)材料的情況下，如果鋼組織為鐵素體和珠光體的復(fù)相組織，則容易進(jìn)一步促進(jìn)熱壓的加熱中的Mn的分配。另外，在使用退火材料的情況下，如果使退火溫度成為鐵素體和奧氏體的雙相溫度區(qū)域，則容易進(jìn)一步促進(jìn)熱壓的加熱中的Mn的分配。本實施方式的鋼板構(gòu)件也可以經(jīng)過與預(yù)成形相伴的熱壓而進(jìn)行制造。例如，也可以在滿足上述加熱、脫碳處理、冷卻的各條件的范圍內(nèi)，采用規(guī)定形狀的模具對熱壓用鋼板實施壓力加工而進(jìn)行預(yù)成形，將其投入至同一類型的模具中，施加擠壓壓力并進(jìn)行驟冷，從而制造出熱壓鋼板構(gòu)件。在此情況下，也并不限定熱壓用鋼板的種類以及其鋼組織，但為了使預(yù)成形變得容易，優(yōu)選盡可能使用低強(qiáng)度且具有延展性的鋼板。例如，抗拉強(qiáng)度優(yōu)選為700MPa以下。為了獲得軟質(zhì)鋼板，熱軋鋼板在熱軋后的卷取溫度優(yōu)選設(shè)定為450℃以上，為了減少氧化皮損耗，優(yōu)選設(shè)定為700℃以下。對于冷軋鋼板，為了獲得軟質(zhì)鋼板，優(yōu)選實施退火，退火溫度優(yōu)選設(shè)定為Ac1點溫度～Ac3點。另外，退火后直至室溫的平均冷卻速度優(yōu)選為上部臨界冷卻速度以下。此外，上述實施方式都只不過示出了實施本發(fā)明時的具體化的例子，不能由上述的實施方式限定性地解釋本發(fā)明的技術(shù)范圍。也就是說，本發(fā)明不會脫離其技術(shù)思想、或其主要特征而能夠以各種形式加以實施。實施例下面，對本發(fā)明人進(jìn)行的實驗加以說明。在該實驗中，首先，使用具有表1所示的化學(xué)組成的17種鋼材，制作出具有表2所示的鋼組織的24種熱壓用鋼板(供給熱處理的鋼板)。此外，各鋼材的剩余部分為Fe以及雜質(zhì)。另外，表2中的鐵素體和滲碳體的合計面積率也包括在珠光體中含有的鐵素體和滲碳體的面積率。在供給熱處理的鋼板的制作中，首先，將在實驗室熔煉的板坯于1250℃下加熱30分鐘，在900℃以上的溫度下進(jìn)行熱軋，直至厚度為2.6mm。接著，使用水噴射冷卻至600℃，裝入爐中，在600℃下保持30分鐘。然后，以20℃/小時緩冷至室溫。該冷卻的處理對熱軋的卷取工序進(jìn)行模擬。這樣得到的熱軋鋼板的鋼組織均為鐵素體和珠光體的復(fù)相組織。接著，除試驗材料No.21以外，通過酸洗從熱軋鋼板上除去氧化皮，然后，對熱軋鋼板進(jìn)行冷軋，直至厚度為1.2mm。而且對于試驗材料No.6，在冷軋之后，對由冷軋得到的冷軋鋼板在奧氏體單相區(qū)域進(jìn)行退火。另外，對于試驗材料No.19，在冷軋之后，對由冷軋得到的冷軋鋼板在鐵素體和奧氏體的雙相區(qū)域進(jìn)行退火，進(jìn)而實施每單面的鍍層附著量為60g/m2的熱浸鍍鋅。對于試驗材料No.21，通過酸洗從熱軋鋼板上除去氧化皮，然后進(jìn)行球狀化退火。在該球狀化退火中，將熱軋鋼板在650℃下保持5小時。供給熱處理的鋼板在制作后，在將空燃比設(shè)定為0.85的氣體加熱爐內(nèi)，于表2所示的條件下對鋼板進(jìn)行加熱。表2中的“加熱時間”表示在鋼板裝入氣體加熱爐后，從鋼板的溫度達(dá)到720℃的時點直至將鋼板從氣體加熱爐取出的時間。另外，表2中的“加熱溫度”不是鋼板的溫度，而是表示氣體加熱爐內(nèi)的溫度。接著，從氣體加熱爐中取出鋼板，以各種時間進(jìn)行空冷，進(jìn)行鋼板的熱壓，并對鋼板冷卻。在熱壓中，使用平板的鋼制的模具。也就是說，沒有進(jìn)行成形。在鋼板的冷卻時，保持鋼板與模具接觸的狀態(tài)不變，以表2所示的平均冷卻速度冷卻至Ms點，進(jìn)而冷卻至150℃，然后從模具中取出并放冷。在直至150℃的冷卻中，用冷卻水冷卻模具的周圍直至鋼板的溫度達(dá)到150℃，或者事先準(zhǔn)備處在常溫下的模具，在該模具內(nèi)保持鋼板直至鋼板的溫度達(dá)到150℃。在直至150℃的平均冷卻速度的測定中，事先將熱電偶貼附在鋼板上，并對其溫度過程進(jìn)行了解析。這樣一來，便制作出24種試驗材料(供試驗用鋼板)。以下有時將試驗材料(供試驗用鋼板)稱為“進(jìn)行過熱壓的鋼板”。在得到進(jìn)行過熱壓的鋼板之后，對于這些鋼板，分別求出表層部的鐵素體的面積率、內(nèi)層部的鐵素體的面積率以及內(nèi)層部的馬氏體的面積率。這些面積率是對垂直于軋制方向的斷面以及垂直于板寬度方向(與軋制方向垂直的方向)的斷面這2個斷面的光學(xué)顯微鏡觀察圖像或者電子顯微鏡觀察圖像進(jìn)行圖像解析而算出的值的平均值。在表層部的鋼組織的觀察中，對鋼板的從表面至15μm深的區(qū)域進(jìn)行了觀察。在內(nèi)層部的鋼組織的觀察中，進(jìn)行了1/4深度位置的觀察。表3示出了表層部的鐵素體的面積率相對于內(nèi)層部的鐵素體的面積率之比、以及內(nèi)層部的鐵素體的面積率和馬氏體的面積率。另外，也調(diào)查了進(jìn)行過熱壓的鋼板的機(jī)械性質(zhì)。在該調(diào)查中，進(jìn)行了抗拉強(qiáng)度(TS)和總拉伸率(EL)的測定、以及韌性的評價。在抗拉強(qiáng)度和總拉伸率的測定中，從各鋼板上沿著與軋制方向垂直的方向采集JIS5號拉伸試驗片而進(jìn)行了拉伸試驗。對于韌性的評價，在0℃下進(jìn)行夏比沖擊試驗，從而測定出脆性斷口率。對于夏比沖擊試驗用試料的制作，從各鋼板上采集4片V型缺口試驗片，將它們層疊在一起，并用螺絲擰緊。這些調(diào)查結(jié)果也如表3所示。此外，雖然對進(jìn)行過熱壓的鋼板實施了使用平板的鋼制模具的熱壓，但在熱壓時沒有實施成形。但是，該進(jìn)行過熱壓的鋼板的機(jī)械性質(zhì)反映出成形時受到與本實驗的熱壓同樣的熱過程而制作的熱壓鋼板構(gòu)件的機(jī)械性質(zhì)。也就是說，不論熱壓時的成形的有無，只要熱過程實質(zhì)上是相同的，其后的機(jī)械性質(zhì)也實質(zhì)上相同。再者，使用電子探針顯微分析儀(EPMA)，對剛加熱后的鐵素體中的Mn濃度以及奧氏體中的Mn濃度進(jìn)行了測定。在該測定中，為了維持剛加熱后的鋼組織，在氣體加熱爐內(nèi)進(jìn)行于表2所示的條件下的加熱，在從氣體加熱爐內(nèi)取出后立即進(jìn)行水冷。通過該水冷，奧氏體無擴(kuò)散而相變?yōu)轳R氏體，從而鐵素體就那樣維持下來。因此，水冷后的鐵素體中的Mn濃度與剛加熱后的鐵素體中的Mn濃度一致，水冷后的馬氏體中的Mn濃度與剛加熱后的奧氏體中的Mn濃度一致。然后，算出奧氏體中的Mn濃度相對于鐵素體中的Mn濃度之比(Mn比)。該結(jié)果也如表3所示。如表3所示，試驗材料No.1、No.3、No.5、No.8～No.10、No.12、No.13、No.15、No.17～No.19、No.21以及No.22為本發(fā)明例，顯示出優(yōu)良的延展性和韌性。也就是說，可以得到980MPa以上的抗拉強(qiáng)度(TS)、12％以上的總拉伸率(EL)、以及10％以下的脆性斷口率。另一方面，試驗材料No.2由于化學(xué)組成在本發(fā)明范圍外，因而冷卻后(淬火后)沒有得到980MPa以上的抗拉強(qiáng)度。試驗材料No.4以及No.7由于制造條件在本發(fā)明范圍外、且熱壓后的鋼組織也在本發(fā)明范圍外，因而不能得到所希望的鋼組織，冷卻后(淬火后)沒有得到980MPa以上的抗拉強(qiáng)度。試驗材料No.6由于供給熱處理的鋼板的鋼組織在本發(fā)明范圍外，因而產(chǎn)生了過剩的脫碳。也就是說，制造條件在本發(fā)明范圍外。另外，熱壓后的鋼組織也在本發(fā)明范圍外。因此，不能得到所希望的鋼組織，脆性斷口率超過10％。試驗材料No.11由于化學(xué)組成在本發(fā)明范圍外，因而總拉伸率低于12％。試驗材料No.14由于制造條件在本發(fā)明范圍外、且熱壓后的鋼組織也在本發(fā)明范圍外，因而總拉伸率低于12％。試驗材料No.16由于制造條件在本發(fā)明范圍外、且熱壓后的鋼組織也在本發(fā)明范圍外，因而不能得到所希望的鋼組織，脆性斷口率超過10％。試驗材料No.20由于化學(xué)組成在本發(fā)明范圍外，因而冷卻后(淬火后)沒有得到980MPa以上的抗拉強(qiáng)度。再者，由于供給熱處理的鋼板的鋼組織在本發(fā)明范圍外，因而產(chǎn)生了過剩的脫碳。也就是說，制造條件在本發(fā)明范圍外。因此，不能得到所希望的鋼組織，脆性斷口率超過10％。試驗材料No.23由于供給熱處理的鋼板的鋼組織在本發(fā)明范圍外，因而產(chǎn)生了過剩的脫碳。也就是說，制造條件在本發(fā)明范圍外。因此，不能得到所希望的鋼組織，脆性斷口率超過10％。試驗材料No.24由于供給熱處理的鋼板的滲碳體中的Mn濃度在本發(fā)明范圍外，因而產(chǎn)生了過剩的脫碳。也就是說，制造條件在本發(fā)明范圍外。因此，不能得到所希望的鋼組織，脆性斷口率超過10％。產(chǎn)業(yè)上的可利用性本發(fā)明例如可以在重視優(yōu)良的延展性和韌性的汽車的車身結(jié)構(gòu)部件等制造產(chǎn)業(yè)以及使用行業(yè)中加以利用。本發(fā)明也可以利用于其它機(jī)械結(jié)構(gòu)部件的制造產(chǎn)業(yè)以及使用行業(yè)等。