叉車門架用高強(qiáng)度h型鋼及其制造方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼及其制造方法，該制造方法包括以下步驟：(a)初煉鐵水；(b)采用轉(zhuǎn)爐初煉鋼水；(c)調(diào)整鋼水的V含量為0.05wt％～0.1wt％、Ni含量為0.1wt％～0.2wt％，并在鋼水的P含量不超過0.010wt％時(shí)，向鋼包出鋼；(d)在向鋼包出鋼的過程中，調(diào)整鋼水中的Si、Mn、Nb和O含量；(e)在鋼包精煉爐中調(diào)整鋼水的C和O含量；(f)對(duì)鋼水進(jìn)行連鑄，以得到連鑄鑄坯；(g)對(duì)連鑄鑄坯進(jìn)行粗軋、精軋以及矯直，從而得到叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼。
【專利說明】叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼及其制造方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及一種門架用鋼及其制造方法，具體地講，本發(fā)明涉及一種叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼及其制造方法。
【背景技術(shù)】
[0002]叉車門架懸掛于叉車前方的驅(qū)動(dòng)橋上，叉車對(duì)貨物進(jìn)行插取提升的過程中，叉車門架以前驅(qū)動(dòng)橋?yàn)榫匦臅?huì)產(chǎn)生很大的傾覆力矩，這種傾覆力矩要求叉車門架用鋼具有高強(qiáng)度以及高韌性。
[0003]現(xiàn)有技術(shù)的叉車門架用型鋼的強(qiáng)度級(jí)別通常為335MPa和400MPa，僅有少部分產(chǎn)品可達(dá)到420MPa和475MPa。通常要求叉車門架用鋼的強(qiáng)度和韌性盡可能地高。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0004]本發(fā)明的目的在于克服上述技術(shù)問題，提供了一種叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼及其制造方法。
[0005]根據(jù)本發(fā)明的叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼的化學(xué)成分為:0.24^^-0.30^%的 C、0.20wt%~0.4 0wt % 的 S1、1.2wt% ~1.5wt % 的 Mn、不超過 0.020wt % 的 P、不超過0.01Owt % 的 S、0.05wt% ~0.1wt % 的 V、0.1wt % ~0.2wt % 的 N1、0.025wt% ~0.05wt %的Nb，余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)。
[0006]根據(jù)本發(fā)明的叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼的制造方法，包括以下步驟:(a)初煉鐵水；(b)在鐵水的S含量不超過0.01被％時(shí)，采用轉(zhuǎn)爐初煉鋼水；(c)調(diào)整鋼水的V含量為0.05wt%~0.lwt%、Ni含量為0.1wt %~0.2wt%，并在鋼水的P含量為不超過0.01Owt %時(shí)，向鋼包出鋼；⑷在向鋼包出鋼的過程中，調(diào)整鋼水的Si含量為0.20wt%~ 0.38wt%,Mn含量為1.2wt%~ 1.5wt%, Nb含量為0.025wt%~ 0.05wt%, 0含量為不超過50ppm ；
(e)在鋼包精煉爐中調(diào)整鋼水的C含量為0.24wt%~0.30wt%、O含量不超過IOppm ; (f)對(duì)鋼水進(jìn)行連鑄，以得到連鑄鑄坯；(g)對(duì)連鑄鑄坯進(jìn)行粗軋、精軋以及矯直，從而得到叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼。
[0007]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，在步驟(b)中，可以采用頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐初煉鋼水，并可以向鋼水中加入硫含量為不超過0.01wt%的廢鋼。
[0008]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，在步驟(b)中，可以采用向鋼水中加入氮釩合金來控制鋼水的V含量，可以采用向鋼水中加入鎳板來控制鋼水的Ni含量。
[0009]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，在步驟(d)中，可以在鋼水出至1/4時(shí)，對(duì)準(zhǔn)鋼流沖擊區(qū)均勻加入調(diào)整鋼水成分的合金來控制鋼水的合金元素的含量，直至鋼水出至3/4時(shí)加完，其中，可以采用向鋼水中加入硅錳合金來控制鋼水的Si含量，加入高碳錳鐵合金來控制鋼水的Mn含量，加入鈮鐵合金來控制鋼水的Nb含量，加入鋁錳鐵合金來控制鋼水的O含量。
[0010]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，步驟(e)還可以包括在LF精煉裝置中對(duì)鋼水的成分進(jìn)行微調(diào)。
[0011]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，在步驟(e)中，可以全程底吹氬氣攪拌，精煉過程中的氬氣壓力可以控制在90NL/min~150NL/min，出站前氬氣壓力可以控制在30NL/min~80NL/min，吹氬時(shí)間可以不少于Ilmin，可以采用碳化鈣或碳化硅中的至少一種將出站前的爐渣調(diào)整為白渣或黃白渣，可以采用硅鈣鋇、硅錳或硅鐵中的至少一種控制出站鋼水的O的含量不超過lOppm。
[0012]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，在步驟(f)中，連鑄可以采用保護(hù)澆注，拉速范圍可以控制在 0.80m/min ~0.90m/min
[0013]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，在步驟(g)中，粗軋開軋溫度控制在1050°C~1150°C，粗軋終軋溫度控制在950°C~1050°C，精軋開軋溫度控制在900°C~950°C，精軋終軋溫度控制在800°C~850°C。
[0014]根據(jù)本發(fā)明的叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼及其制造方法，生產(chǎn)工藝簡(jiǎn)單，通過對(duì)鋼水中的V、Nb、Ni元素的微合金化使門架用鋼具有優(yōu)異的強(qiáng)度和沖擊韌性。此外，本發(fā)明的門架用鋼中合金元素的低含量也降低了門架用鋼的制造成本。
【具體實(shí)施方式】
[0015]本發(fā)明主要針對(duì) 叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼在成分、冶煉過程中的問題，提供了一種叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼及其制備方法。根據(jù)本發(fā)明的方法生產(chǎn)出的叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼具有優(yōu)異的強(qiáng)度以及沖擊韌性。
[0016]下面將結(jié)合示例性實(shí)施例來對(duì)本發(fā)明的叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼及其制造方法做進(jìn)一步描述。
[0017]根據(jù)本發(fā)明的叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼的成分為:0.24wt %~0.30wt %的C、0.20wt % ~0.40wt % 的 S1、1.2wt % ~1.5wt % 的 Mn、不超過 0.020wt % 的 P、不超過0.01Owt % 的 S、0.05wt% ~0.1wt % 的 V、0.1wt % ~0.2wt % 的 N1、0.025wt% ~0.05wt %的Nb，余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)。
[0018]根據(jù)本發(fā)明的叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼，其成分特點(diǎn)是P、S、0的含量低，V、N1、Nb合金的加入量低，從而在保證產(chǎn)品具有高強(qiáng)度的前提下，實(shí)現(xiàn)低成本生產(chǎn)。這樣做的原因在于:在現(xiàn)有技術(shù)中，為得到高強(qiáng)度的產(chǎn)品，通常采用大量添加Nb、V等貴合金來實(shí)現(xiàn)合金強(qiáng)化，這種情況會(huì)提高產(chǎn)品的生產(chǎn)成本；而在本發(fā)明中，通過降低P、S含量，提高鋼水純凈度，降低產(chǎn)品中的夾雜物的含量，同時(shí)，采用廉價(jià)的硅鈣鋇、硅錳和硅鐵中的至少一種來終脫氧，使得本發(fā)明的叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼的氧含量小于lOppm，以低成本生產(chǎn)出低氧含量的潔凈鋼。此外，只需要加入微量的V、N1、Nb合金，即可在保證產(chǎn)品具有高強(qiáng)度和高沖擊韌性的前提下，同時(shí)實(shí)現(xiàn)低成本生產(chǎn)。另外，本發(fā)明中添加微量的V、N1、Nb合金，可細(xì)化組織晶粒，提高鋼的強(qiáng)度和韌性，降低鋼的過熱敏感性及回火脆性，且煉鋼和成型工序的生產(chǎn)過程控制簡(jiǎn)單易行。
[0019]下面將描述本發(fā)明的叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼的制造方法。
[0020]根據(jù)本發(fā)明的鋼的制造方法包括初煉鐵水、初煉鋼水、LF爐(鋼包精煉爐)精煉、連鑄和軋制。
[0021]首先，在高爐內(nèi)初煉鐵水，在鐵水的S含量不超過0.010?七％時(shí)，將鐵水兌入轉(zhuǎn)爐進(jìn)行初煉鋼水。
[0022]其次，初煉鋼水在頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐內(nèi)進(jìn)行，底吹氬氣的氬氣流量為300NL/min~400NL/min,頂吹氧氣的氧氣流量為3Nm3/min~4.5Nm3/min,終洛堿度控制在3.0以下?？梢栽谵D(zhuǎn)爐吹煉過程中向鋼水中加入硫含量不超過0.01wt%的廢鋼，以降低冶煉成本，同時(shí)，選擇硫含量不超過0.01wt%的廢鋼還可以避免鋼水的硫含量的升高。此外，廢鋼還可以作為冷卻劑來降低鋼水溫度，所述廢鋼的加入量可以為20kg/t?~40kg/t_?？梢詫⑩C氮合金以及鎳板隨爐料加入到鋼水中，來控制鋼水的V含量為0.05wt%~ 0.1OwtNi含量為0.1wt%~0.2wt%，在鋼水的P含量不超過0.01Owt%時(shí)，向鋼包出鋼。
[0023]然后，在向鋼包出鋼的過程中，可以在鋼水出至1/4時(shí)對(duì)準(zhǔn)鋼流沖擊區(qū)加入調(diào)整鋼水成分的合金來控制鋼水的合金元素含量，包括可以向鋼水中加入硅錳合金來控制鋼水的Si含量為0.20wt%~ 0.38wt%，可以向鋼水中加入高碳錳鐵合金合金來控制鋼水的Mn含量為1.2wt%~ 1.5wt%，以及可以向鋼水中加入鈮鐵合金來控制鋼水的Nb含量為
0.025wt%~ 0.05wt%，可以向鋼水中加入鋁錳鐵合金進(jìn)行鋼水的脫氧處理來控制鋼水的氧含量不超過50ppm，且在鋼水出至3/4時(shí)合金元素加完。
[0024]根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)示例性實(shí)施例，用來調(diào)整鋼水的Si含量的硅錳合金和用來控制鋼水的O含量的鋁錳鐵合金中含有Mn，在脫氧和合金化的過程中鋼水會(huì)通過上述過程吸收部分Mn，因此，可以向鋼水中加入高碳錳鐵合金以調(diào)整鋼水中的其余部分的Mn含量，使鋼水的Mn含量為1.2wt%~ 1.5wt%。此外，在對(duì)鋼水進(jìn)行鋼包精煉處理的過程中，通過向鋼水中加入硅鈣鋇、硅錳和硅鐵合金的至少一種來深脫氧，由于在此脫氧過程中，會(huì)有部分Si進(jìn)入到鋼水中，因此，在出鋼過程中，控制鋼水中的Si的含量不超過0.38wt%，以防止脫氧過程中由于脫氧劑中的Si被鋼水吸收而增大了鋼水的Si含量使其高于0.40wt%。當(dāng)鋼水在精煉處理的過程中使用的脫氧劑包括硅錳合金時(shí)，為保證鋼水中的Mn含量，應(yīng)在鋼水出鋼的過程中控制鋼水的Mn含量不高于1.4wt%，以避免鋼水在精煉處理過程中使用硅錳合金脫氧而增加鋼水的Mn含量使其超過1.5wt%。
[0025]接下來，對(duì)鋼包中的鋼水進(jìn)行LF精煉處理。具體地講，LF精煉過程采用全程底吹IS氣攪拌，精煉過程中的IS氣壓力可以控制在90NL/min~150NL/min,出站前IS氣壓力可以控制在30NL/min~80NL/min,吹気時(shí)間不少于llmin。根據(jù)實(shí)際情況可以向鋼水中加入石灰進(jìn)行造渣，并可以采用碳化鈣或碳化硅中的至少一種將出站前的爐渣調(diào)整為白渣或黃白渣，并且黃白渣或白渣的保持時(shí)間不少于lOmin?？梢圆捎霉桠}鋇、硅錳或硅鐵中的至少一種來控制鋼水的O含量不超過lOppm，并且可以通過向鋼水中加入碳來調(diào)整鋼水的C含量為 0.24wt%~ 0.30wt%。
[0026] 在向鋼包出鋼時(shí)，不可避免地會(huì)帶入一定量的轉(zhuǎn)爐渣到鋼包中。轉(zhuǎn)爐渣磷含量高，在LF爐還原氣氛作用下，渣中的一部分磷再次回到鋼水中，而使P元素略有增加。然而，因?yàn)樵谵D(zhuǎn)爐冶煉鋼水時(shí)將P含量控制在0.010wt%以下，所以盡管LF爐的還原性氣氛會(huì)使鋼水中的P的含量略有增加，但不會(huì)超過0.020wt%。
[0027]最后，對(duì)經(jīng)過鋼包精煉處理的鋼水進(jìn)行連鑄與軋制。連鑄過程中大包水口加密封圈，以防止鋼水吸進(jìn)大氣中的N和0，從而提高鋼水的潔凈度。此外，可以采用套管保護(hù)澆注方式對(duì)鋼水進(jìn)行燒注，拉速范圍可以控制在0.80m/min~0.90m/min。冷卻制度米用弱冷模式(比水量小于0.28L/kg)，這樣可以更有利于保護(hù)渣對(duì)鋼水中的夾雜物的吸附作用，也可以避免鋼水的二次氧化。鋼水經(jīng)過澆注形成連鑄鑄坯后(例如，鋼水經(jīng)過連鑄過程可以澆注成斷面尺寸為165mmX 200mm的方坯)，連鑄鑄坯可以經(jīng)高壓水除磷處理，以除去連鑄鑄坯表面在連鑄過程中形成的氧化鐵皮(磷皮)，然后對(duì)連鑄鑄坯進(jìn)行軋制。連鑄鑄坯進(jìn)入粗軋的粗軋開軋溫度可以控制1050°C~1150°C，如果連鑄鑄坯出爐溫度無法滿足連鑄鑄坯的所述的粗軋開軋溫度，可將連鑄鑄坯通過加熱爐進(jìn)行加熱處理，加熱時(shí)間可以為2h~4h，以使連鑄鑄坯的溫度達(dá)到1180°C~1200°C。然后對(duì)滿足初軋溫度的連鑄鑄坯進(jìn)行軋制處理。軋制過程可以分為粗軋與精軋。粗軋可以采用Kl~K7孔型，共軋制7道次，其中K1、K2可以采用共軛孔型，延伸系數(shù)不小于8.5。粗軋機(jī)后開啟水冷裝置，以降低連鑄鑄坯的粗軋終軋溫度，使粗軋終軋溫度可以控制在950°C~1050°C。精軋開軋溫度可以控制在900 V~950 V，精軋機(jī)后開啟水冷裝置，以降低連鑄鑄坯的精軋終軋溫度，也可以防止連鑄鑄坯的晶粒的過度長(zhǎng)大而影響材料的強(qiáng)度和沖擊性能。終軋溫度可以控制在800°C~850°C。通過控制軋制的粗軋和精軋溫度能夠使軋制后的軋件的內(nèi)部微觀組織上形成超細(xì)化鐵素體晶粒，通過細(xì)晶強(qiáng)化和析出強(qiáng)化的結(jié)合，可以顯著提高軋制成型的軋件的強(qiáng)度、耐磨性和沖擊韌性。軋制完畢的軋件上冷床進(jìn)行噴水冷卻，直到產(chǎn)品溫度降至100°C以下后，可以將軋件送入矯直機(jī)進(jìn)行矯直，最后將軋件切定尺寸。
[0028]根據(jù)本發(fā)明的鋼，可以將鑄坯軋制成H型，但本發(fā)明并不限于此，也就是說，可以根據(jù)連鑄鑄坯的尺寸以及軋制過程將連鑄鑄坯軋制成其他形狀的鋼，例如，可以將鋼水澆注成截面尺寸為165_X200_的方還然后經(jīng)過軋機(jī)軋制成槽型。
[0029]另外，為了避免使本發(fā)明的主題變得模糊，會(huì)省略對(duì)在此包含的公知技術(shù)/工序的詳細(xì)描述。因此 ，在本發(fā)明的高強(qiáng)度H型叉車門架用鋼的制造方法中，在此未提及的工序均可采用現(xiàn)有技術(shù)。
[0030]下面結(jié)合示例對(duì)本發(fā)明的叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼及其制造方法做進(jìn)一步說明，然而本發(fā)明并不限于此。
[0031]示例 I
[0032]首先，在高爐內(nèi)初煉鐵水，在鐵水的S含量為0.01Owt %且鐵水溫度不小于1280°C時(shí)，將鐵水兌入轉(zhuǎn)爐進(jìn)行初煉鋼水。初煉鋼水在頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐內(nèi)進(jìn)行，底吹氬氣的氬氣流量為340NL/min，頂吹氧氣的氧氣流量為3.8Nm3/min，終渣堿度控制在3.0以下。在吹煉同時(shí)向鋼水中加入30kg/t.的硫含量為0.0^^%的廢鋼，同時(shí)加入釩氮合金以及鎳板，控制鋼水的V含量為0.06wt%,Ni含量為0.1wt %。并在鋼水的P含量為0.01Owt %時(shí)，向鋼包出鋼。
[0033]在鋼包出鋼過程中，在鋼水出至1/4時(shí)對(duì)準(zhǔn)鋼流沖擊區(qū)加入硅錳合金、高碳錳鐵合金、鈮鐵合金以及鋁鐵錳合金來控制鋼水的Si含量為0.20wt%, Mn含量為1.5wt%, Nb含量為0.025wt%，且在鋼水出至3/4時(shí)合金元素加完。
[0034]然后，對(duì)鋼包中的鋼水進(jìn)行LF精煉處理。LF精煉過程采用全程底吹氬氣攪拌，精煉過程中的氬氣壓力控制在95NL/min，出站前氬氣壓力控制在40NL/min，吹氬時(shí)間為12min。根據(jù)實(shí)際情況加入石灰進(jìn)行造渣，并采用碳化鈣將出站前的爐渣調(diào)整為白渣或黃白渣，并且黃白渣或白渣的保持時(shí)間為lOmin。采用向鋼水中加入硅鈣鋇來控制鋼水的O含量為9ppm、加入碳來調(diào)整鋼水的C含量為0.30wt%。
[0035]之后，將LF爐處理后的鋼水通過連鑄工藝澆注成截面尺寸為165 X 200mm的方坯。連鑄過程中大包水口加密封圈并采用套管保護(hù)澆注的方式對(duì)鋼水進(jìn)行澆注，冷卻制度采用弱冷模式(比水量小于0.28L/kg)，拉速為0.80m/min。連鑄前取中間包鋼樣分析鋼的化學(xué)成分為:0.3(^七％的 C、0.22￥七％的 S1、1.5(^七％的 Mn、0.01Owt %的 S、0.015￥七％的 P、
0.1wt%^ Ni,0.06wt%^ V,0.025wt%的Nb，其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。
[0036]鋼水經(jīng)過連鑄工藝澆注成截面尺寸為165mmX200mm的連鑄方坯后，對(duì)連鑄方坯表面進(jìn)行高壓水除磷處理。然后將連鑄方坯送入加熱爐進(jìn)行加熱處理2h，經(jīng)加熱爐加熱后的溫度達(dá)到1200°C的連鑄方坯進(jìn)行粗軋和精軋。粗軋采用Kl~K7孔型，共軋制7道次，其中K1、K2采用共軛孔型，延伸系數(shù)不小于8.5，連鑄方坯進(jìn)入粗軋的粗軋開軋溫度為1150°C，粗軋終軋溫度為1050°C，精軋開軋溫度為950°C，精軋終軋溫度為850°C。軋制完畢的軋件上冷床進(jìn)行噴水冷卻，直到軋件溫度降至90°C后，將軋件送入矯直機(jī)進(jìn)行矯直，最后將軋件切定尺寸，得到H型鋼。
[0037]示例 2
[0038]首先，在高爐內(nèi)初煉鐵水，在鐵水的S含量為0.008wt%且鐵水溫度不小于1280°C時(shí)，將鐵水兌入轉(zhuǎn)爐進(jìn)行初煉鋼水。初煉鋼水在頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐內(nèi)進(jìn)行，底吹氬氣的氬氣流量為390NL/min，頂吹氧氣的氧氣流量為3Nm3/min，終渣堿度控制在3.0以下。在吹煉同時(shí)向鋼水中加入20kg/t.的硫含量為0.008?〖％的廢鋼，同時(shí)加入釩氮合金以及鎳板，控制鋼水的V含量為0.1wt%、Ni含量為0.16wt%。并在鋼水的P含量為0.008wt%時(shí)，向鋼包出鋼。
[0039]在鋼包出鋼過程中，在鋼水出至1/4時(shí)對(duì)準(zhǔn)鋼流沖擊區(qū)加入硅錳合金、高碳錳鐵、鈮鐵合金以及鋁錳鐵合金來控制鋼水的Si含量為0.40wt%,Mn含量為1.30wt%,Nb含量為0.005wt%, O含量為46p pm，且在鋼水出至3/4時(shí)合金元素加完。
[0040]然后，對(duì)鋼包中的鋼水進(jìn)行LF精煉處理。LF精煉過程采用全程底吹氬氣攪拌，精煉過程中的氬氣壓力控制在120NL/min，出站前氬氣壓力控制在50NL/min，吹氬時(shí)間為llmin。根據(jù)實(shí)際情況加入石灰進(jìn)行造渣，并采用碳化硅將出站前的爐渣調(diào)整為白渣或黃白洛，并且黃白渣或白渣的保持時(shí)間為lOmin。采用硅錳和硅鐵來控制鋼中的O含量為lOppm、加入碳來調(diào)整鋼水中的C含量為0.24wt%。
[0041 ] 之后，將LF爐處理后的鋼水通過連鑄工藝澆注成截面尺寸為165 X 200mm的方坯。連鑄過程中大包水口加密封圈并采用套管保護(hù)澆注的方式對(duì)鋼水進(jìn)行澆注，冷卻制度采用弱冷模式(比水量小于0.28L/kg)，拉速為0.90m/min。連鑄前取中間包鋼樣分析鋼的化學(xué)成分為:0.24界七％的C、0.4(^七％的S1、1.3(^七％的Mn、0.008wt %的S、0.013界七％的P、
0.16界七％的附、0.IOwt%^ V,0.005wt%^ Nb，其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。
[0042]鋼水經(jīng)過連鑄工藝澆注成截面尺寸為165mmX200mm的連鑄方坯后，對(duì)連鑄方坯表面進(jìn)行高壓水除磷處理。然后將連鑄方坯送入加熱爐進(jìn)行加熱處理3h，經(jīng)加熱爐加熱后的溫度達(dá)到1180°C的連鑄方坯進(jìn)行粗軋和精軋。粗軋采用Kl~K7孔型，共軋制7道次，其中K1、K2采用共軛孔型，延伸系數(shù)不小于8.5，連鑄方坯進(jìn)入粗軋的粗軋開軋溫度為IlOO0C，粗軋終軋溫度為1000°C，精軋開軋溫度為900°C，精軋終軋溫度為800°C。軋制完畢的軋件上冷床進(jìn)行噴水冷卻，直到軋件溫度降至100°c后，將軋件送入矯直機(jī)進(jìn)行矯直，最后將軋件切定尺寸，得到H型鋼。
[0043]示例3[0044]首先，在高爐內(nèi)初煉鐵水，在鐵水的S含量為0.009wt%且鐵水溫度不小于1280°C時(shí)，將鐵水兌入轉(zhuǎn)爐進(jìn)行初煉鋼水。初煉鋼水在頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐內(nèi)進(jìn)行，底吹氬氣的氬氣流量為310NL/min，頂吹氧氣的氧氣流量為4.5Nm3/min，終渣堿度控制在3.0以下。在吹煉同時(shí)向鋼水中加入40kg/t.的硫含量為0.08?七％的廢鋼，同時(shí)加入釩氮合金以及鎳板，控制鋼水的V含量為0.08wt %, Ni含量為0.2wt%。并在鋼水的P含量為0.008wt%,向鋼包出鋼。
[0045]在鋼包出鋼過程中，在鋼水出至1/4時(shí)對(duì)準(zhǔn)鋼流沖擊區(qū)加入硅錳合金、高碳錳鐵、鈮鐵合金以及鋁錳鐵合金來控制鋼水的Si含量為0.30wt%,Mn含量為1.40wt%,Nb含量為0.040wt%, O含量為49ppm，且在鋼水出至3/4時(shí)合金元素加完。
[0046]然后，對(duì)鋼包中的鋼水進(jìn)行LF精煉處理。LF精煉過程采用全程底吹氬氣攪拌，精煉過程中的氬氣壓力控制在150NL/min，出站前氬氣壓力控制在80NL/min，吹氬時(shí)間為llmin。根據(jù)實(shí)際情況加入石灰進(jìn)行造渣，并采用碳化鈣將出站前的爐渣調(diào)整為白渣或黃白渣，并且黃白渣或白渣的保持時(shí)間為lOmin。采用硅鐵來控制鋼中的O含量為9ppm、加入碳來調(diào)整鋼水中的C含量為0.27wt%。
[0047]之后，將LF爐處理后的鋼水通過連鑄工藝澆注成截面尺寸為165mmX200mm的方坯。連鑄過程中大包水口加密封圈并采用套管保護(hù)澆注的方式對(duì)鋼水進(jìn)行澆注，冷卻制度采用弱冷模式(比水量小于0.28L/kg)，拉速為0.80m/min。連鑄前取中間包鋼樣分析鋼的化學(xué)成分為:0.27￥七％的(:、0.3(^七％的S1、1.4(^七％的]?11、0.009￥七％的S、0.015￥七％的卩、
0.2界七％的N1、0.08￥七％的V、0.04(^七％的Nb，其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。
[0048]鋼水經(jīng)過連鑄工藝澆注成截面尺寸為165mmX200mm的連鑄方坯后，對(duì)連鑄方坯表面進(jìn)行高壓水除磷處理。然后將連鑄方坯送入加熱爐進(jìn)行加熱處理3h，經(jīng)加熱爐加熱后的溫度達(dá)到1190°C的連鑄方坯進(jìn)行粗軋和精軋。粗軋采用Kl~K7孔型，共軋制7道次，其中K1、K2采用共軛孔型，延伸系數(shù)不小于8.5，連鑄方坯進(jìn)入粗軋的粗軋開軋溫度為10800C，粗軋終軋溫度為980°C，精軋開軋溫度為920°C，精軋終軋溫度為830°C。軋制完畢的軋件上冷床進(jìn)行噴水冷卻，直到軋件溫度降至100°c后，將軋件送入矯直機(jī)進(jìn)行矯直，最后將軋件切定尺寸，得到H型鋼。
[0049]以上示例I至示例3的H型鋼的性能列于表1中，其中性能測(cè)試方法采用國(guó)際通用方法。
[0050]表1:示例I~3中H型門架用鋼性能測(cè)定
[0051]
【權(quán)利要求】
1.一種叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼的制造方法，所述制造方法包括以下步驟: (a)初煉鐵水； (b)在鐵水的S含量不超過0.01wt%時(shí)，采用轉(zhuǎn)爐初煉鋼水； (c)調(diào)整鋼水的V含量為0.05wt%~0.1wt%、Ni含量為0.1wt%~0.2wt%，并在鋼水中的P含量為不超過0.010wt%W，向鋼包出鋼； (d)在向鋼包出鋼的過程中，調(diào)整鋼水的Si含量為0.20wt%~ 0.38wt%, Mn含量為.1.2wt % ~1.5wt %、Nb 含量為 0.025wt % ~0.05wt %、O 含量為不超過 50ppm ； (e)在鋼包精煉爐中調(diào)整鋼水中的C含量為0.24wt%~ 0.30wt%、O含量為不超過.1Oppm ； (f)對(duì)鋼水進(jìn)行連鑄，以得到連鑄鑄坯； (g)對(duì)連鑄鑄坯進(jìn)行粗軋、精軋和矯直，從而得到叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼； 所述叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼的化學(xué)成分為:0.24wt%~ 0.30被％的C、0.20wt%~.0.40wt % 的 S1、1.2wt % ~1.5wt % 的 Mn、不超過 0.020wt % 的 P、不超過 0.01Owt % 的 S、.0.05wt %~0.1wt % 的 V 、0.1wt %~0.2wt % 的 N1、0.025wt %~0.05wt% 的 Nb,余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)。
2.如權(quán)利要求1所述的制造方法，其中，在步驟(b)中，采用頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐初煉鋼水，并向鋼水中加入硫含量不超過0.01wt%的廢鋼。
3.如權(quán)利要求1所述的制造方法，其中，在步驟(b)中，采用向鋼水中加入氮釩合金來控制鋼水中的V含量，采用向鋼水中加入鎳板來控制鋼水中的Ni含量。
4.如權(quán)利要求1所述的制造方法，其中，在步驟(d)中，鋼水出至1/4時(shí)，對(duì)準(zhǔn)鋼流沖擊區(qū)均勻加入調(diào)整鋼水成分的合金來控制鋼水的合金元素的含量，直至鋼水出至3/4時(shí)加完，其中，采用向鋼水中加入硅錳合金來控制鋼水的Si含量，加入高碳錳鐵合金來控制鋼水的Mn含量，加入鈮鐵合金來控制鋼水的Nb含量，加入鋁錳鐵合金來控制鋼水的O含量。
5.如權(quán)利要求1所述的制造方法，其中，步驟(e)還包括，在LF精煉裝置中對(duì)鋼水的成分進(jìn)行微調(diào)。
6.如權(quán)利要求1所述的制造方法，其中，在步驟(e)中，全程底吹氬氣攪拌，精煉過程中的氬氣壓力控制在90NL/min~150NL/min，出站前氬氣壓力控制在30NL/min~80NL/min，吹氬時(shí)間不少于llmin，采用碳化鈣或碳化硅中的至少一種將出站前的爐渣調(diào)整為白渣或黃白渣，采用硅鈣鋇、硅錳或硅鐵中的至少一種控制出站鋼水的O的含量不超過lOppm。
7.如權(quán)利要求1所述的制造方法，其中，在步驟(f)中，連鑄采用保護(hù)澆注，拉速范圍控制在 0.80m/min ~0.90m/min。
8.如權(quán)利要求1所述的制造方法，其中，在步驟(g)中，粗軋開軋溫度控制在1050°C~.1150°C，粗軋終軋溫度控制在950°C~1050°C，精軋開軋溫度控制在900°C~950°C，精軋終軋溫度控制在800°C~850°C。
9.一種叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼，所述叉車門架用高強(qiáng)度H型鋼的化學(xué)成分為:.0.24wt % ~0.30wt % 的 C、0.20wt % ~0.40wt % 的 S1、1.2wt % ~1.5wt % 的 Mn、不超過.0.020wt%的 P、不超過 0.01Owt%的 S、0.05wt%~0.1wt%的 V、0.lwt%~0.2wt%的 N1、.0.025wt%~ 0.05?丨％的Nb，余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)。
【文檔編號(hào)】C22C38/12GK103966503SQ201410213192
【公開日】2014年8月6日 申請(qǐng)日期:2014年5月20日 優(yōu)先權(quán)日:2014年5月20日
【發(fā)明者】劉春偉, 王中學(xué), 紀(jì)進(jìn)立, 宋玉卿, 霍喜偉, 王剛, 袁鵬舉, 孫曉慶, 趙新華, 方金林, 孔令坤 申請(qǐng)人:萊蕪鋼鐵集團(tuán)有限公司