裸腳式離子型稀土礦體的注液和收液工程布置優(yōu)化方法
【專(zhuān)利摘要】本發(fā)明涉及稀土礦體的注液和收液工程布置技術(shù)，針對(duì)丘陵地形，重點(diǎn)研究了溶液在典型山坡、山脊和山谷的滲流規(guī)律，提出裸腳式離子型稀土礦體的注液和收液工程布置優(yōu)化方法。本發(fā)明包含6個(gè)步驟：①測(cè)試礦體的滲透系數(shù)，②測(cè)試礦體和隔水底板形狀，③計(jì)算注液強(qiáng)度分布，④計(jì)算單孔注液強(qiáng)度，⑤計(jì)算孔網(wǎng)參數(shù)，⑥計(jì)算收液工程的布置位置。采用本發(fā)明提出的優(yōu)化注液和收液工程布置方案，充分浸礦和洗礦，達(dá)到充分回收資源和減少浸礦劑殘留量的目的，合理布置收液工程，有效控制溶液穿過(guò)黏土層流向地表，從而到達(dá)減少環(huán)境污染。
【專(zhuān)利說(shuō)明】裸腳式離子型稀土礦體的注液和收液工程布置優(yōu)化方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及稀土礦體的注液和收液工程布置技術(shù)，針對(duì)丘陵地形，重點(diǎn)研究了溶 液在典型山坡、山脊和山谷的滲流規(guī)律，提出裸腳式離子型稀土礦體的注液和收液工程布 置優(yōu)化方法。

【背景技術(shù)】
[0002] 離子型稀土就是稀土元素以離子形式吸附在以高嶺土為主的硅鋁酸鹽礦物上的， 含量在0. 3 - 0. 05 %左右，可用電解質(zhì)淋洗出來(lái)的我國(guó)特有種類(lèi)稀土。離子型稀土資源具 有開(kāi)采周期短和單位面積的開(kāi)采價(jià)值小等特點(diǎn)，原地浸礦開(kāi)采工藝不僅便于回收低品位資 源，還有效保護(hù)了礦區(qū)環(huán)境，因而，目前南方離子型稀土礦山正在推廣應(yīng)用原地浸礦開(kāi)采工 藝。
[0003] 離子型稀土開(kāi)采經(jīng)歷了池浸和堆浸工藝，針對(duì)這兩種工藝的缺陷，上世紀(jì)80年代 開(kāi)始探索原地浸礦工藝開(kāi)采離子型稀土資源。要實(shí)施原地浸出并非易事，其關(guān)鍵在于注液 和收液。
[0004] 有關(guān)注液?jiǎn)栴}：對(duì)于礦體賦存深度2米以?xún)?nèi)，可采用注液井注液，井徑為0. 5- 0. 8m ;礦體賦存深度超過(guò)2米的，可采用注液孔注液，孔徑為0. 15 - 0. 3m，目前主要采用的 孔徑為0.2m。注液孔（井）深度為見(jiàn)礦0.5 -1.0米，注液孔可用Φ 6mm的PVC管，下端lm 鉆成帶小孔的花管并插至孔底，管壁至孔壁處用棘草或其它材料充填。多采用梅花形布置 注液孔，對(duì)于滲透性較好的大礦床，注液孔（井）可呈行列式分布，對(duì)于小礦體或滲透性較 差的礦體可按網(wǎng)格式分布。對(duì)于滲透性非常低的礦體，采用加壓注液方法提高其滲透速度。 根據(jù)其向下的滲透速度和橫向擴(kuò)散速度來(lái)設(shè)計(jì)注液孔孔距和排距，而滲透速度和擴(kuò)散速度 則根據(jù)取巖芯試驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)確定。
[0005] 有關(guān)收液?jiǎn)栴}：目前主要采用收液溝收液，沿?cái)M采礦體外圍（山腳）基巖出露或基 巖蓋層較薄位置開(kāi)挖集液溝，寬度1米左右，深度以挖到基巖為準(zhǔn)，并作好防滲處理，依靠 重力作用，溶液滲流至收液溝。
[0006] 原地浸出工藝是綜合了地質(zhì)、采礦、礦物加工等多學(xué)科的集成技術(shù)，而實(shí)施原地浸 礦工藝時(shí)間較短，只有近20年的歷史，因而工藝本身還存在不少技術(shù)難題有待進(jìn)一步解 決。合理布置注液和收液工程是影響推廣原地浸礦工藝的瓶頸技術(shù)，該技術(shù)主要具有兩方 面的意義，一方面是充分回收稀土資源，根據(jù)礦體形狀優(yōu)化布置注液工程，可以有效保證浸 潤(rùn)線(xiàn)覆蓋礦體，盡最大可能充分浸礦和洗礦，實(shí)現(xiàn)資源充分回收；另一方面是控制地質(zhì)災(zāi) 害，當(dāng)注液強(qiáng)度超過(guò)礦塊的出液能力時(shí)，浸潤(rùn)線(xiàn)不斷升高，當(dāng)升高到采場(chǎng)可以承受的臨界水 位以上時(shí)，即可在瞬間發(fā)生滑坡，造成滑坡區(qū)域資源難以回收，還威脅礦區(qū)人們的財(cái)產(chǎn)和生 命，合理布置收液工程，可以有效控制浸潤(rùn)線(xiàn)。
[0007] 目前，有關(guān)注液強(qiáng)度控制、注液和收液工程布置方面主要存在以下幾方面的問(wèn)題。
[0008] (1)沒(méi)有提出合理確定注液強(qiáng)度方法。不同注液強(qiáng)度將在礦山形成不同的浸潤(rùn)線(xiàn)， 進(jìn)而影響浸礦范圍，合理的注液強(qiáng)度能夠確保充分浸礦和洗礦，充分回收資源和減少浸礦 劑殘留。因注液強(qiáng)度不合理，導(dǎo)致部分礦山存在復(fù)灌現(xiàn)象，即二次開(kāi)采現(xiàn)象。
[0009] (2)主要依靠經(jīng)驗(yàn)確定孔網(wǎng)參數(shù)。硫酸銨通過(guò)注液孔注入稀土礦時(shí)將形成一定滲 透區(qū)域（也稱(chēng)影響范圍），若注液孔間距布置的過(guò)大，將導(dǎo)致有些區(qū)域的稀土不能被置換 出，形成所謂的"盲區(qū)"，降低了資源回收率；若注液井間距布置的過(guò)密，將導(dǎo)致相鄰的注液 孔滲透區(qū)域重疊過(guò)多，造成增加工程量。因而合適的注液孔網(wǎng)參數(shù)可以降低開(kāi)采成本，充分 回收資源。而單孔的滲透區(qū)域受到礦體滲透系數(shù)、山體坡度、礦區(qū)的浸潤(rùn)線(xiàn)等眾多因素的影 響，因而給優(yōu)化注液孔網(wǎng)參數(shù)帶來(lái)一定的難度。
[0010] (3)收液工程的布置缺乏理論指導(dǎo)。目前工程上通用的方法是：沿?cái)M采礦體外圍 (山腳）基巖出露或基巖蓋層較薄位置開(kāi)挖集液溝，寬度1米左右，深度以挖到基巖為準(zhǔn)。 收液工程的布置對(duì)地形、礦體形狀、出滲層厚度、礦體和黏土層的滲透系數(shù)重視的不夠。因 收液工程布置不合理，可能引起溶液在半山腰穿過(guò)表層黏土層流向地表。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0011] 本發(fā)明針對(duì)上述影響原地浸礦工藝推廣的瓶頸技術(shù)問(wèn)題，結(jié)合丘陵地形，重點(diǎn)研 究了溶液在典型山坡、山脊和山谷的滲流規(guī)律。
[0012] 本發(fā)明目的是提供一種裸腳式離子型稀土礦體的注液和收液工程布置優(yōu)化方法。
[0013] 本發(fā)明技術(shù)方案：一種裸腳式離子型稀土礦體的注液和收液工程布置優(yōu)化方法， 包括以下步驟：
[0014] 第1步，測(cè)試礦體的滲透系數(shù)：
[0015] 分析生產(chǎn)勘探資料和現(xiàn)場(chǎng)礦層出露情況，分別選擇1一2個(gè)典型山坡、山脊和山 谷，采用現(xiàn)場(chǎng)選點(diǎn)測(cè)試和取樣室內(nèi)測(cè)試兩種方法，確定典型山坡處礦體的滲透系數(shù)κ ρ、典型 山脊處礦體的滲透系數(shù)ΜΡ典型山谷處礦體的滲透系數(shù)Kg，對(duì)現(xiàn)場(chǎng)選點(diǎn)和取樣室內(nèi)測(cè)試所 得到的礦體滲透系數(shù)求平均值，得到礦體的平均滲透系數(shù)κ;
[0016] 第2步，測(cè)試礦體和隔水底板形狀：
[0017] 原地浸礦的滲流規(guī)律是由礦體上表面和隔水底板上表面控制，因此本步驟就是測(cè) 試礦體上表面和隔水底板上表面的高程，為實(shí)現(xiàn)流場(chǎng)計(jì)算，需進(jìn)一步擬合出兩者的形狀函 數(shù)；在典型山坡布置1一2條測(cè)線(xiàn)，測(cè)線(xiàn)應(yīng)與等高線(xiàn)垂直，從山頂延伸至山腳下；在典型山脊 和山谷分別布置3-7條測(cè)線(xiàn)，測(cè)線(xiàn)應(yīng)與山脊線(xiàn)（山谷線(xiàn)）平行，從山頂延伸至山腳下；每條 測(cè)線(xiàn)布置4一 10個(gè)測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)的具體數(shù)量由現(xiàn)場(chǎng)地形條件確定，測(cè)點(diǎn)在空間的分布應(yīng)能夠 反映典型山坡、山脊和山谷的大小和形狀，一般要求地形復(fù)雜和山坡長(zhǎng)度大時(shí)就應(yīng)相應(yīng)增 加測(cè)點(diǎn)數(shù)；在現(xiàn)場(chǎng)選擇參考點(diǎn)為基準(zhǔn)，測(cè)量所有測(cè)點(diǎn)的位置坐標(biāo)和高程；在每一個(gè)測(cè)點(diǎn)鉆 孔至隔水底板上表面，記錄礦體和隔水底板上表面的出露高程；
[0018] 對(duì)于典型山坡，選定隔水底板上表面最低點(diǎn)為坐標(biāo)原點(diǎn)，采用關(guān)系式1擬合礦體 上表面形狀函數(shù)，采用關(guān)系式2擬合隔水底板上表面形狀函數(shù)；
[0019] 關(guān)系式1 :
[0020] H = ^^(x-l)2
[0021] 關(guān)系式1中：Η為礦體上表面高程，氏為礦體上表面的最大高程，b為礦體上表面 形狀參數(shù)，X為山坡的水平坐標(biāo)，1為礦體在X方向的長(zhǎng)度；
[0022] 關(guān)系式2 :
[0023] z = a(x_l)2_al2
[0024] 關(guān)系式2中：z為隔水底板上表面高程，a為隔水底板上表面形狀參數(shù)，x為山坡的 水平坐標(biāo)，1為礦體在X方向的長(zhǎng)度；
[0025] 對(duì)于典型山脊，采用關(guān)系式3擬合礦體上表面形狀函數(shù)，采用關(guān)系4擬合隔水底板 上表面形狀函數(shù)；
[0026] 關(guān)系式3 :
[0027] H = ^(1-802) (1-bjj2)
[0028] 關(guān)系式3中：Η為礦體上表面高程，Hj(l為礦體上表面最大高程；ajl和為礦體上 表面形狀參數(shù)，X和y分別為垂直山脊方向和沿山脊方向的坐標(biāo)；
[0029] 關(guān)系式4 :
[0030] z = zjO(l-aj2x2) (l-bj2y2)
[0031] 關(guān)系式4中：z為隔水底板上表面1?程，zj(l為隔水底板上表面最大1?程；a j2和bj2 為隔水底板上表面形狀參數(shù)，X和y分別為垂直山脊方向和沿山脊方向的坐標(biāo)；
[0032] 對(duì)于典型山谷，采用關(guān)系式5擬合礦體上表面形狀函數(shù)，采用關(guān)系式6擬合隔水底 板上表面形狀函數(shù)；
[0033] 關(guān)系式5 :
[0034] H = Hg0 {1+ ξ gl [1-cos (aglx) ]} (l-bgly2)
[0035] 關(guān)系式5中：H為礦體上表面高程，Hg(l為礦體上表面與xoz平面交線(xiàn)上的最小高 程；ξ gl為由實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)確定的礦體上表面高程系數(shù)；agl和bgl為礦體上表面形狀參數(shù)，X和y 分別為垂直山谷方向和沿山谷方向的坐標(biāo)；
[0036] 關(guān)系式6 :
[0037] z = zg0{l+ξ g2[l_cos(ag2x)]} (l_bg2y2)
[0038] 關(guān)系式6中：z為隔水底板上表面高程，zg(l為隔水底板上表面與xoz平面交線(xiàn)上 的最小高程；ξ g2為由實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)確定的隔水底板上表面高程系數(shù)；ag2和bg2為隔水底板上表 面形狀參數(shù)，X和y分別為垂直山谷方向和沿山谷方向的坐標(biāo)；
[0039] 第3步，計(jì)算注液強(qiáng)度分布：
[0040] 對(duì)于典型山坡，通過(guò)第2步得到礦體和隔水底板上表面的形狀參數(shù)氏、b、a、1，結(jié) 合第1步測(cè)試結(jié)果確定典型山坡處礦體的滲透系數(shù)κ ρ，采用關(guān)系式7計(jì)算注液強(qiáng)度；
[0041] 關(guān)系式7:
[0042] ff = 2bKp[H1+al2-3(a+b) (χ-1)2]
[0043] 關(guān)系式7中：W為注液強(qiáng)度，b為礦體上表面形狀參數(shù)，Κρ為典型山坡處礦體的滲 透系數(shù)，氏為礦體上表面的最大標(biāo)高，a為隔水底板上表面形狀參數(shù)，1為礦體在X方向的 長(zhǎng)度，X為山坡的水平坐標(biāo)；
[0044] 對(duì)于典型山脊，通過(guò)第2步得到礦體和隔水底板上表面的形狀參數(shù) aj2、b"，結(jié)合第1步測(cè)試結(jié)果確定典型山脊處礦體的滲透系數(shù)I，采用關(guān)系式8計(jì)算注液強(qiáng) 度；
[0045] 關(guān)系式8 :
[0046]

【權(quán)利要求】
1. 一種裸腳式離子型稀土礦體的注液和收液工程布置優(yōu)化方法，包括以下步驟： 第1步，測(cè)試礦體的滲透系數(shù)： 分析生產(chǎn)勘探資料和現(xiàn)場(chǎng)礦層出露情況，分別選擇1一2個(gè)典型山坡、山脊和山谷，采 用現(xiàn)場(chǎng)選點(diǎn)測(cè)試和取樣室內(nèi)測(cè)試兩種方法，確定典型山坡處礦體的滲透系數(shù)Kp、典型山脊 處礦體的滲透系數(shù)ΜΡ典型山谷處礦體的滲透系數(shù)K g，對(duì)現(xiàn)場(chǎng)選點(diǎn)和取樣室內(nèi)測(cè)試所得到 的礦體滲透系數(shù)求平均值，得到礦體的平均滲透系數(shù)K ; 第2步，測(cè)試礦體和隔水底板形狀： 原地浸礦的滲流規(guī)律是由礦體上表面和隔水底板上表面控制，因此本步驟就是測(cè)試礦 體上表面和隔水底板上表面的高程，為實(shí)現(xiàn)流場(chǎng)計(jì)算，需進(jìn)一步擬合出兩者的形狀函數(shù)；在 典型山坡布置1一2條測(cè)線(xiàn)，測(cè)線(xiàn)應(yīng)與等高線(xiàn)垂直，從山頂延伸至山腳下；在典型山脊和山 谷分別布置3-7條測(cè)線(xiàn)，測(cè)線(xiàn)應(yīng)與山脊線(xiàn)（山谷線(xiàn)）平行，從山頂延伸至山腳下；每條測(cè)線(xiàn) 布置4一 10個(gè)測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)的具體數(shù)量由現(xiàn)場(chǎng)地形條件確定，測(cè)點(diǎn)在空間的分布應(yīng)能夠反映 典型山坡、山脊和山谷的大小和形狀，一般要求地形復(fù)雜和山坡長(zhǎng)度大時(shí)就應(yīng)相應(yīng)增加測(cè) 點(diǎn)數(shù)；在現(xiàn)場(chǎng)選擇參考點(diǎn)為基準(zhǔn)，測(cè)量所有測(cè)點(diǎn)的位置坐標(biāo)和高程；在每一個(gè)測(cè)點(diǎn)鉆孔至 隔水底板上表面，記錄礦體和隔水底板上表面的出露高程； 對(duì)于典型山坡，選定隔水底板上表面最低點(diǎn)為坐標(biāo)原點(diǎn)，采用關(guān)系式1擬合礦體上表 面形狀函數(shù)，采用關(guān)系式2擬合隔水底板上表面形狀函數(shù)； 關(guān)系式1 : H = Hrb (x-1)2 關(guān)系式1中：Η為礦體上表面高程，氏為礦體上表面的最大高程，b為礦體上表面形狀 參數(shù)，X為山坡的水平坐標(biāo)，1為礦體在X方向的長(zhǎng)度； 關(guān)系式2 : z = a(x-l)2-al2 關(guān)系式2中：z為隔水底板上表面高程，a為隔水底板上表面形狀參數(shù)，X為山坡的水平 坐標(biāo)，1為礦體在X方向的長(zhǎng)度； 對(duì)于典型山脊，采用關(guān)系式3擬合礦體上表面形狀函數(shù)，采用關(guān)系4擬合隔水底板上表 面形狀函數(shù)； 關(guān)系式3 : H = Hjod-ajiX2) (l-bjiY2) 關(guān)系式3中：Η為礦體上表面高程，為礦體上表面最大高程；a#和為礦體上表面 形狀參數(shù)，X和y分別為垂直山脊方向和沿山脊方向的坐標(biāo)； 關(guān)系式4 : z = zJ0(l-aJ2x2) (l-bJ2y2) 關(guān)系式4中：z為隔水底板上表面1?程，zj(l為隔水底板上表面最大1?程；aj2和b j2為隔 水底板上表面形狀參數(shù)，X和y分別為垂直山脊方向和沿山脊方向的坐標(biāo)； 對(duì)于典型山谷，采用關(guān)系式5擬合礦體上表面形狀函數(shù)，采用關(guān)系式6擬合隔水底板上 表面形狀函數(shù)； 關(guān)系式5 : H = Hg0{l+ ξ gl [1-cos (aglx)]} (l-bgly2) 關(guān)系式5中：Η為礦體上表面高程，Hg(l為礦體上表面與X〇z平面交線(xiàn)上的最小高程；ξ 8? 為由實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)確定的礦體上表面高程系數(shù)；agl和bgl為礦體上表面形狀參數(shù)，X和y分別為 垂直山谷方向和沿山谷方向的坐標(biāo)； 關(guān)系式6 : z = zg0{l+ξ g2[l-cos(ag2x)]} (l-bg2y2) 關(guān)系式6中：z為隔水底板上表面高程，zg(l為隔水底板上表面與X〇z平面交線(xiàn)上的最 小高程；ξ g2為由實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)確定的隔水底板上表面高程系數(shù)；ag2和bg2為隔水底板上表面形 狀參數(shù)，X和y分別為垂直山谷方向和沿山谷方向的坐標(biāo)； 第3步，計(jì)算注液強(qiáng)度分布： 對(duì)于典型山坡，通過(guò)第2步得到礦體和隔水底板上表面的形狀參數(shù)氏、b、a、1，結(jié)合第 1步測(cè)試結(jié)果確定典型山坡處礦體的滲透系數(shù)Kp，采用關(guān)系式7計(jì)算注液強(qiáng)度； 關(guān)系式7 : ff = 2bKp [Η!+β12-3 (a+b) (χ-1)2] 關(guān)系式7中：W為注液強(qiáng)度，b為礦體上表面形狀參數(shù)，Κρ為典型山坡處礦體的滲透系 數(shù)，氏為礦體上表面的最大標(biāo)高，a為隔水底板上表面形狀參數(shù)，1為礦體在X方向的長(zhǎng)度， X為山坡的水平坐標(biāo)； 對(duì)于典型山脊，通過(guò)第2步得到礦體和隔水底板上表面的形狀參數(shù) bj2，結(jié)合第1步測(cè)試結(jié)果確定典型山脊處礦體的滲透系數(shù)I，采用關(guān)系式8計(jì)算注液強(qiáng)度； 關(guān)系式8 :
關(guān)系式8中：W為注液強(qiáng)度，&為典型山脊的滲透系數(shù)，為礦體上表面最大高程；ajl 和^為礦體上表面形狀參數(shù)，z#為隔水底板上表面最大高程，a#和b#為隔水底板上表面 形狀參數(shù)，X和y分別為垂直山脊方向和沿山脊方向的坐標(biāo)； 對(duì)于典型山谷，通過(guò)第2步得到礦體和隔水底板上表面的形狀參數(shù)Hg(l、ξ gl、agl、bgl、 €82、28(|、382、13!；2，結(jié)合第1步測(cè)試結(jié)果確定典型山谷處礦體的滲透系數(shù)1( !；，采用關(guān)系式9計(jì) 算注液強(qiáng)度； 關(guān)系式9 :
關(guān)系式9中：W為注液強(qiáng)度，Kg為典型山谷處礦體的滲透系數(shù)，Hg(l為礦體上表面與X〇Z 平面交線(xiàn)上的最小高程；ξ gl為由實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)確定的礦體上表面高程系數(shù)；agl和bgl為礦體上 表面形狀參數(shù)，z g(l為隔水底板上表面與X〇Z平面交線(xiàn)上的最小高程；ξ g2為由實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)確 定的隔水底板上表面高程系數(shù)；ag2和bg2為隔水底板上表面形狀參數(shù)，X和y分別為垂直山 谷方向和沿山谷方向的坐標(biāo)； 第4步，計(jì)算單孔注液強(qiáng)度： 離子型稀土的原地浸礦工藝采用潛水非完整孔注液，根據(jù)規(guī)范選擇孔徑和孔深，采用 關(guān)系式10計(jì)算單孔的注液強(qiáng)度； 關(guān)系式10 :
關(guān)系式10中：Wu為潛水非完整孔單孔的注液強(qiáng)度，K為礦體的平均滲透系數(shù)，m為反映 滲流狀態(tài)的參數(shù)，通過(guò)室內(nèi)滲透試驗(yàn)確定，R為影響半徑，其計(jì)算見(jiàn)關(guān)系式11，s為注液過(guò)程 潛水非完整孔中液面升高高度，r為潛水非完整孔半徑，1」為潛水非完整孔在潛水面以下的 長(zhǎng)度，Π 和λ為反映潛水非完整孔滲流狀態(tài)的參數(shù)，通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)單孔注水試驗(yàn)確定，通常取 η = 0. 1 -0· 2，λ = 0· 1-0. 3 ； 關(guān)系式11 :
關(guān)系式11中：S為注液過(guò)程潛水非完整孔中液面升高高度，h為含水層厚度，Κ為礦體 的平均滲透系數(shù)； 第5步，計(jì)算孔網(wǎng)參數(shù)： 根據(jù)單孔影響半徑確定孔距U(沿山坡走向），根據(jù)第3步計(jì)算得到的注液強(qiáng)度分布 確定排距l(xiāng)pj(垂直山坡走向），采用關(guān)系式12計(jì)算排距； 關(guān)系式12 :
關(guān)系式12中：lpj為排距，ljj為孔距，W為第3步計(jì)算得到的注液強(qiáng)度，Wdj為潛水非完 整孔單孔的注液強(qiáng)度； 第6步，計(jì)算收液工程的布置位置： 在第3步的計(jì)算中，可能出現(xiàn)在山腳下靠近出滲層一定范圍內(nèi)注液強(qiáng)度為負(fù)數(shù)，表明 該范圍內(nèi)不僅不能注液，還需布置合適的收液工程，可以采用導(dǎo)流孔或收液巷道的形式增 強(qiáng)礦體出滲能力，收液工程布置在開(kāi)始出現(xiàn)注液強(qiáng)度為負(fù)數(shù)的位置至山腳下范圍內(nèi)。
【文檔編號(hào)】C22B3/04GK104046774SQ201410233660
【公開(kāi)日】2014年9月17日 申請(qǐng)日期:2014年5月29日 優(yōu)先權(quán)日:2014年5月29日
【發(fā)明者】王觀(guān)石, 鄒志強(qiáng), 王強(qiáng), 鄧旭, 羅嗣海 申請(qǐng)人:贛州稀土礦業(yè)有限公司, 江西理工大學(xué)