一種基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼及其加工方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及冶金材料領(lǐng)域，同屬于汽車用先進(jìn)高強鋼領(lǐng)域，具體為一種基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼及其加工方法。按質(zhì)量分?jǐn)?shù)計，其化學(xué)成分為：0.2～0.5％C，0.25～1.5％Mn，0.2～0.6％Cr，0.2～1.0％Mo，0.1～0.8％Ni，0.2～1.2％Si，0.2～0.5％Al，0.002～0.004％B，0.02～0.03％Ti，0.5～1.5％Cu，S<0.01％，P<0.01％。將鋼板加熱至完全奧氏體化，而后立即轉(zhuǎn)移至熱沖壓設(shè)備上進(jìn)行沖壓成形、模內(nèi)保壓淬火，出模空冷至室溫，組織為馬氏體+不穩(wěn)定的殘余奧氏體；而后在車身烤漆溫度范圍內(nèi)進(jìn)行烘烤處理，使之發(fā)生碳配分，使得殘余奧氏體穩(wěn)定，最終獲得穩(wěn)定的馬氏體與殘余奧氏體的復(fù)相組織，綜合性能與傳統(tǒng)Q&P鋼一致。本發(fā)明在保持Q&P鋼優(yōu)點的基礎(chǔ)上，克服了Q&P鋼需要獨立等溫配分設(shè)備、轉(zhuǎn)移速度要求快的缺點。
【專利說明】一種基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼及其加工方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及冶金材料領(lǐng)域，同屬于汽車用先進(jìn)高強鋼領(lǐng)域，具體為一種基于碳配 分原理的熱沖壓烘烤韌化（Hot Stamping-Bake Toughening, HS-BT)鋼及其加工方法。

【背景技術(shù)】
[0002] 采用先進(jìn)高強度鋼是汽車輕量化的重要手段之一，目前先進(jìn)高強鋼（如：硼鋼 22MnB5)常采用熱沖壓工藝，其工藝原理是將工件奧氏體化后迅速轉(zhuǎn)移到模具中，進(jìn)行沖 壓、保壓淬火過程，在>30°C /s的冷速條件下獲得淬火馬氏體組織，抗拉強度在1500MPa，塑 性僅為6%左右，強塑積在900010^，％左右?，F(xiàn)有技術(shù)中，還缺乏高強塑積（2000010^·% 以上）的熱沖壓用鋼。
[0003] Q&P(Quenching&Partitioning)鋼是一種具有高強度與一定塑性的低碳馬氏 體鋼，具有較高的強塑積（_30000MPa· %)。Q&P工藝最先由J. Speer等在2003年的 Acta Materialia (材料學(xué)報）上發(fā)表的 "carbon partitioning into austenite after martensite transformation"（碳在馬氏體相變后向奧氏體中的配分）一文中提出，在研 究 Fe-Mn-Si 基 TRIP(Transformation Induced Plasticity)鋼時，發(fā)現(xiàn)過淬火后，在介于 馬氏體轉(zhuǎn)變開始溫度（Ms)與馬氏體轉(zhuǎn)變結(jié)束溫度（M f)等溫一定時間，可使馬氏體基體中的 碳擴散至殘余奧氏體中，使未轉(zhuǎn)變的奧氏體因富碳而穩(wěn)定，最終獲得馬氏體與殘余奧氏體 組成的復(fù)相組織。與TRIP鋼與回火馬氏體鋼相比較，Q&P鋼強度較高，塑性較好，綜合性能 更為優(yōu)異。
[0004] 雖然目前已經(jīng)開發(fā)了一系列適合Q&P工藝的鋼種，但是很難與工業(yè)上的熱沖壓生 產(chǎn)過程兼容，主要原因是由于其碳配分過程需要一個獨立的等溫過程，需要增加更多設(shè)備。 而且，由于要求轉(zhuǎn)移至配分設(shè)備的時間較短，通常在幾秒之內(nèi)，這增加了工藝的實現(xiàn)難度， 因而現(xiàn)有Q&P鋼的應(yīng)用大大受到了限制。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0005] 針對Q&P鋼種存在的不足，本發(fā)明提供一種基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化 (HS+BT)鋼及其加工方法，解決Q&P鋼的碳配分需要單獨等溫處理設(shè)備，同時轉(zhuǎn)移至配分設(shè) 備使工藝實現(xiàn)難度增加等問題。
[0006] 本發(fā)明的技術(shù)方案是：
[0007] -種基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼，按質(zhì)量分?jǐn)?shù)計，其化學(xué)成分為：0. 2? 0· 5% C，0. 25 ?1. 5% Μη，0· 2 ?0· 6% Cr，0. 2 ?1. 0% Μο,0· 1 ?0· 8% Ni，0. 2 ?1. 2% Si，0. 2 ?0· 5 % Α1，0· 002 ?0· 004 % Β，0· 02 ?0· 03 % Ti，0. 5 ?1. 5 % Cu，S〈0. 01 %， Ρ〈0· 01%，F(xiàn)e 余量。
[0008] 所述的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼，馬氏體轉(zhuǎn)變開始溫度札< 400°C，馬 氏體轉(zhuǎn)變終了溫度Mf < 200°C，實現(xiàn)熱沖壓烘烤韌化鋼在室溫下具有馬氏體與殘余奧氏體 的組織。
[0009] 所述的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼，優(yōu)選地，馬氏體轉(zhuǎn)變開始溫度Ms為 200°C?300°C，馬氏體轉(zhuǎn)變終了溫度M f為50°C?150°C。
[0010] 所述的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼的加工方法，將板料加熱奧氏體化， 而后立即轉(zhuǎn)移至熱沖壓設(shè)備上進(jìn)行沖壓成形、保壓淬火后出模冷卻至室溫，工件組織為馬 氏體+不穩(wěn)定的殘余奧氏體；而后取出工件，放置在車身烤漆溫度范圍內(nèi)的熱處理爐中烘 烤，使之發(fā)生碳配分，使得殘余奧氏體穩(wěn)定，最終獲得穩(wěn)定的馬氏體與殘余奧氏體的復(fù)相組 織，使工件綜合性能與傳統(tǒng)Q&P鋼性能一致。
[0011] 所述的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼的加工方法，在車身烘烤溫度使碳在 殘余奧氏體中進(jìn)行配分，熱沖壓烘烤韌化馬氏體鋼具有較低的Ms和Mf點，以使烘烤處理的 溫度處在碳配分溫度范圍。
[0012] 所述的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼的加工方法，加熱奧氏體化過程指的 是在電阻爐或燃料爐中對板料進(jìn)行加熱。
[0013] 所述的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼的加工方法，熱沖壓過程在壓力機上 進(jìn)行，與熱沖壓生產(chǎn)過程一致，通過熱沖壓使得板料成形、模內(nèi)淬火后出模冷卻至室溫。
[0014] 所述的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼的加工方法，放置在車身烤漆溫度范 圍內(nèi)的熱處理爐中烘烤，烘烤處理利用工業(yè)上的車身烤漆過程，溫度在100?300°c，時間 在 10 ?90min。
[0015] 所述的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼的加工方法，熱處理爐為鹽浴爐、馬 弗爐、電阻爐或者車身烤漆間。
[0016] 所述的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼的加工方法，優(yōu)選地，奧氏體化溫度 為900?980°C，奧氏體化時間10?40min ;模內(nèi)保壓淬火時間為10?60s，模內(nèi)保壓淬火 過程的平均冷速為30?50°C /s ;烘烤處理溫度在150?250°C，時間在30?60min。
[0017] 本發(fā)明的設(shè)計思想是：
[0018] 本發(fā)明熱沖壓烘烤韌化鋼對應(yīng)于熱沖壓-烘烤韌化（Hot Stamping-Bake Toughening，HS-BT)工藝，即是說，在熱沖壓零件安裝到車身上以后，連同車身一起進(jìn) 入烤漆間（或熱處理爐），在車身烤漆溫度范圍內(nèi)利用烤漆過程完成碳配分（carbon partitioning)處理，最終組織為馬氏體與殘余奧氏體的復(fù)相組織，工件的綜合性能優(yōu)異， 其碳配分處理利用了車身的烘烤處理，且此鋼種的配分轉(zhuǎn)移的時間寬松，可以在不改變現(xiàn) 行熱沖壓生產(chǎn)工藝，不增加相應(yīng)設(shè)備的基礎(chǔ)上實現(xiàn)Q&P工藝。
[0019] 本發(fā)明的優(yōu)點及有益效果是：
[0020] 1、本發(fā)明提供的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化（HS-BT)馬氏體鋼具有Q&P鋼 的優(yōu)點，同時解決了 Q&P鋼需要單獨等溫處理設(shè)備的缺點，可利用車身烘烤設(shè)備，且熱沖壓 工件在室溫保持有馬氏體與奧氏體組織，轉(zhuǎn)移至熱處理設(shè)備的時間寬松。
[0021] 2、與目前熱沖壓鋼（如：硼鋼22MnB5)的生產(chǎn)設(shè)備相適應(yīng)，且工件的強塑積是硼鋼 22MnB5的兩倍以上，這對進(jìn)一步提升汽車工業(yè)的發(fā)展與技術(shù)進(jìn)步具有推動作用。
[0022] 3、力學(xué)性能測試結(jié)果表明，本發(fā)明熱沖壓烘烤韌化鋼抗拉強度在2000? 2400MPa，延伸率在9?13 %，強塑積為20000?26000MPa · %，熱沖壓烘烤韌化鋼的殘余 奧氏體體積分?jǐn)?shù)在6?10%，熱沖壓烘烤韌化鋼良好的塑性源于其一定含量較穩(wěn)定的殘余 奧氏體相的貢獻(xiàn)。
[0023] 總之，與現(xiàn)有Q&P鋼相比，本發(fā)明提供的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼在 保持Q&P鋼優(yōu)點的基礎(chǔ)上，克服了 Q&P鋼需要獨立等溫配分設(shè)備、轉(zhuǎn)移速度要求快的缺點， 利用車身的烘烤處理工序?qū)崿F(xiàn)碳配分，且此鋼種的配分轉(zhuǎn)移時間寬松，可以兼容現(xiàn)行熱沖 壓生產(chǎn)工藝，不需增加有關(guān)設(shè)備，大大擴展Q&P鋼的應(yīng)用范圍。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0024] 圖1為本發(fā)明實施例1?3的HS-BT鋼的XRD圖。

【具體實施方式】
[0025] 在本發(fā)明的【具體實施方式】中，本發(fā)明的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化馬氏體 鋼的化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）為：〇· 2?0· 5% C，0. 25?1. 5% Μη，0· 2?0· 6% Cr，0. 2? 1. 0% Μο,0· 1 ?0· 8% Ni，0. 2 ?1. 2% Si，0. 2 ?0· 5% Α1，0· 002 ?0· 004% Β，0· 02 ? 0· 03% Ti，0. 5 ?1. 5% Cu，S〈0. 01%，Ρ〈0· 01%。
[0026] 本發(fā)明的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化馬氏體鋼的成分依據(jù)為：
[0027] C:主要起到固溶強化以及配分穩(wěn)定奧氏體作用，直接影響馬氏體的強度和殘余奧 氏體的含量；
[0028] Μη :固溶強化，穩(wěn)定奧氏體，脫氧、脫硫，降低Ms點溫度，提高鋼的淬透性；
[0029] Cr :能增加鋼的淬透性，固溶強化；
[0030] Mo :固溶強化，穩(wěn)定奧氏體，防止回火脆性，細(xì)化馬氏體組織；
[0031] Si :作為非碳化物形成元素，抑制碳化物的形成，穩(wěn)定奧氏體；
[0032] Ni :固溶強化，穩(wěn)定奧氏體，防止熱脆性；
[0033] A1 :同Si -樣，具有細(xì)化晶粒，抑制碳化物析出；
[0034] B :在奧氏體晶界上發(fā)生偏聚，提高淬透性；
[0035] Ti :氮化物與碳化物形成元素，將N元素固定，避免BN形成，防止B元素?fù)p害；
[0036] Cu :起到析出強化作用，用于提高馬氏體基體的強度；
[0037] S :雜質(zhì)元素，形成MnS降低材料的塑性，含量控制在0. 01 %以下；
[0038] P :易引起鋼的冷脆性，含量控制在0. 01%以下。
[0039] 本發(fā)明的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化馬氏體（HS+BT)鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變開 始溫度（M s) < 400°C，馬氏體轉(zhuǎn)變終了溫度在（Mf) < 200°C。這可實現(xiàn)熱沖壓工件在室溫 下具有馬氏體與殘余奧氏體的組織，還使工件可在室溫保持較長時間，再進(jìn)行烘烤處理。
[0040] 本發(fā)明的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化馬氏體（HS+BT)鋼的加工方法為：將 板料加熱奧氏體化，而后立即轉(zhuǎn)移至熱沖壓設(shè)備上進(jìn)行沖壓成形、保壓淬火后出模冷卻至 室溫，工件組織為馬氏體+不穩(wěn)定的殘余奧氏體；而后取出工件，放置在溫度接近車身烤漆 溫度的熱處理爐中烘烤，使之發(fā)生碳配分，使得殘余奧氏體穩(wěn)定，最終獲得穩(wěn)定的馬氏體與 殘余奧氏體的復(fù)相組織，工件綜合性能優(yōu)異，與傳統(tǒng)Q&P鋼性能一致。
[0041] 為了實現(xiàn)在較低的溫度范圍內(nèi)（如：在車身烘烤溫度），可使碳在殘余奧氏體中進(jìn) 行配分，本發(fā)明的熱沖壓烘烤韌化馬氏體（HS+BT)鋼具有較低的M s和Mf點，以使烘烤處理 的溫度處在碳配分溫度范圍。
[0042] 本發(fā)明中，所述加熱奧氏體化過程指的是在電阻爐或燃料爐中對板料進(jìn)行加熱。 所述熱沖壓過程在壓力機上進(jìn)行，與熱沖壓生產(chǎn)過程一致，通過熱沖壓使得板料成形、模內(nèi) 淬火后出模冷卻至室溫。所述放置在溫度接近車身烤漆溫度的熱處理爐中烘烤，烘烤處理 利用了工業(yè)上的車身烤漆過程，溫度在100?300°C。所述熱處理爐可為鹽浴爐、馬弗爐、電 阻爐或者車身烤漆間。
[0043] 下面，通過實施例和附圖對本發(fā)明進(jìn)一步詳細(xì)說明。
[0044] 本發(fā)明實施例的熱沖壓烘烤韌化（HS-BT)馬氏體鋼試樣的制備過程為：按照化 學(xué)成分，采用l〇〇kg真空熔煉爐冶煉，獲得40kg的鑄錠，自由鍛至成60mm厚的軋坯，經(jīng)過 1200°C保溫2小時后熱軋至為3mm厚的鋼板。在鋼板上截取100mmX200mm的試樣進(jìn)行熱 沖壓+烘烤韌化處理，最終工件上截取標(biāo)距為25mm的拉伸試樣和10mmX 10mm的XRD試樣。
[0045] 本發(fā)明實施例中拉伸試驗在SANS-5150萬能試驗機上進(jìn)行，X射線衍射試驗在日 本理學(xué)Rigaku D/Max 2500 PC衍射儀上進(jìn)行，所用靶材為Cu靶，工作電流為300mA，工作電 壓為50kV，掃描的角度范圍為40?100°，速度為3min掃描Γ，步長為0.02°。
[0046] 實施例1
[0047] 本實施例中，HS-BT鋼試樣的化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）為：0.4%C，0.32%Mn，0.35% Cr,0. 5 % Μο,Ο. 1 % Ni,0. 8 % Si,0. 2 % A1,0. 003 % B,0. 025 % Ti,0. 5 % Cu,0. 005 % S, 0. 008% P，F(xiàn)e余量。將板料加熱到950°C進(jìn)行奧氏體化30min，而后在10s時間內(nèi)轉(zhuǎn)移至壓 力機進(jìn)行熱沖壓成形，模內(nèi)保壓、淬火時間為60s，保壓淬火后出模冷卻至室溫。然后取出的 工件放置在熱處理爐中，溫度在150°C，保溫時間為60min。熱沖壓保壓淬火過程的平均冷 速為36°C /s。經(jīng)相變膨脹儀測量，此鋼的Ms點為237°C，Mf點為80°C。
[0048] 力學(xué)性能測試結(jié)果表明，該HS-BT鋼經(jīng)上述工藝處理后，抗拉強度在2205MPa，延 伸率在9. 3%，強塑積為20506MPa · %達(dá)到Q&P鋼的力學(xué)性能指標(biāo)。
[0049] 如圖1所示，XRD結(jié)果表明，上述處理后的試樣中殘余奧氏體體積分?jǐn)?shù)在6%，表明 該HS-BT鋼的良好的塑性源于其一定含量較穩(wěn)定的殘余奧氏體相的貢獻(xiàn)。
[0050] 實施例2
[0051] 本實施例中，HS-BT鋼試樣的化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）為：0· 35%C，1. 2%Μη，0· 56% Cr,0. 4% Μο,Ο. 7% Ni,0. 7% Si,0. 4% A1,0. 0028% B,0. 021% Ti,1.5% Cu,0. 006% S, 0. 003% P，F(xiàn)e余量。將板料加熱到950°C進(jìn)行奧氏體化30min，而后在10s時間內(nèi)轉(zhuǎn)移至壓 力機進(jìn)行熱沖壓成形，保壓、淬火時間為60s，保壓淬火后出模冷卻至室溫。然后取出的工件 放置在熱處理爐中，溫度在200°C，保溫時間為30min。熱沖壓保壓淬火過程的平均冷速為 36°C /s。經(jīng)相變膨脹儀測量，此鋼的Ms點為230°C，Mf點為50°C。
[0052] 力學(xué)性能測試結(jié)果表明，該HS-BT鋼經(jīng)上述工藝處理后，抗拉強度在2158MPa，延 伸率在10. 4%，強塑積為22443MPa · %達(dá)到Q&P鋼的力學(xué)性能指標(biāo)。
[0053] 如圖1所示，XRD結(jié)果表明，上述處理后的試樣中殘余奧氏體體積分?jǐn)?shù)在6. 8 %，表 明該HS-BT鋼的良好的塑性源于其一定含量較穩(wěn)定的殘余奧氏體相的貢獻(xiàn)。
[0054] 實施例3
[0055] 本實施例中，HS-BT鋼試樣的化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）為：0.3% C，0.6% Mn，0.5% Cr, 1. 0% Μο,Ο. 39% Ni, 1. 0% Si,0. 4% Α1,0. 0036% B,0. 03% Ti, 1. 0% Cu,0. 004% S, 0. 005% P，F(xiàn)e余量。將板料加熱到950°C進(jìn)行奧氏體化30min，而后在10s時間內(nèi)轉(zhuǎn)移至壓 力機進(jìn)行熱沖壓成形，保壓、淬火時間為60s，保壓淬火后出模冷卻至室溫。然后取出的工件 放置在熱處理爐中，溫度在250°C，保溫時間為40min。熱沖壓保壓淬火過程的平均冷速為 36°C /s。經(jīng)相變膨脹儀測量，此鋼的Ms點為232°C，Mf點為58°C。
[0056] 力學(xué)性能測試結(jié)果表明，該HS-BT鋼經(jīng)上述工藝處理后，抗拉強度在2079MPa，延 伸率在9. 8%，強塑積為20374MPa · %達(dá)到Q&P鋼的力學(xué)性能指標(biāo)。
[0057] 如圖1所示，XRD結(jié)果表明，上述處理后的試樣中殘余奧氏體體積分?jǐn)?shù)在6. 2 %，表 明該HS-BT鋼的良好的塑性源于其一定含量較穩(wěn)定的殘余奧氏體相的貢獻(xiàn)。
[0058] 上述具體實施例為闡述本發(fā)明一種基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化體（HS-BT) 鋼的工藝原理，其他在本發(fā)明基礎(chǔ)上的修改與完善案例均屬于本發(fā)明的具體體現(xiàn)，應(yīng)包含 于本發(fā)明的權(quán)利要求書中所要求的權(quán)利范圍之內(nèi)。
【權(quán)利要求】
1. 一種基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼，其特征在于，按質(zhì)量分?jǐn)?shù)計，其化學(xué)成分 為：0· 2 ?0· 5% C，0. 25 ?1. 5% Μη，0· 2 ?0· 6% Cr，0. 2 ?1. 0% Μο,0· 1 ?0· 8% Ni， 0· 2 ?1. 2% Si，0. 2 ?0· 5% Α1，0· 002 ?0· 004% Β，0· 02 ?0· 03% Ti，0. 5 ?1. 5% Cu， S〈0. 01 %，Ρ〈0· 01 %，F(xiàn)e 余量。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼，其特征在于，馬氏體 轉(zhuǎn)變開始溫度Ms < 400°C，馬氏體轉(zhuǎn)變終了溫度Mf < 200°C，實現(xiàn)熱沖壓烘烤韌化鋼在室溫 下具有馬氏體與殘余奧氏體的組織。
3. 根據(jù)權(quán)利要求2所述的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼，其特征在于，優(yōu)選地， 馬氏體轉(zhuǎn)變開始溫度Ms為200°C?300°C，馬氏體轉(zhuǎn)變終了溫度M f為50°C?150°C。
4. 一種權(quán)利要求1所述的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼的加工方法，其特征在 于，將板料加熱奧氏體化，而后立即轉(zhuǎn)移至熱沖壓設(shè)備上進(jìn)行沖壓成形、保壓淬火后出模冷 卻至室溫，工件組織為馬氏體+不穩(wěn)定的殘余奧氏體；而后取出工件，放置在車身烤漆溫度 范圍內(nèi)的熱處理爐中烘烤，使之發(fā)生碳配分，使得殘余奧氏體穩(wěn)定，最終獲得穩(wěn)定的馬氏體 與殘余奧氏體的復(fù)相組織，使工件綜合性能與傳統(tǒng)Q&P鋼性能一致。
5. 根據(jù)權(quán)利要求4所述的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼的加工方法，其特征在 于，在車身烘烤溫度使碳在殘余奧氏體中進(jìn)行配分，熱沖壓烘烤韌化馬氏體鋼具有較低的 Ms和Mf點，以使烘烤處理的溫度處在碳配分溫度范圍。
6. 根據(jù)權(quán)利要求4所述的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼的加工方法，其特征在 于，所述加熱奧氏體化過程指的是在電阻爐或燃料爐中對板料進(jìn)行加熱。
7. 根據(jù)權(quán)利要求4所述的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼的加工方法，其特征在 于，所述熱沖壓過程在壓力機上進(jìn)行，與熱沖壓生產(chǎn)過程一致，通過熱沖壓使得板料成形、 模內(nèi)淬火后出模冷卻至室溫。
8. 根據(jù)權(quán)利要求4所述的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼的加工方法，其特征在 于，所述放置在車身烤漆溫度范圍內(nèi)的熱處理爐中烘烤，烘烤處理利用工業(yè)上的車身烤漆 過程，溫度在100?300°C，時間在10?90min。
9. 根據(jù)權(quán)利要求4所述的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼的加工方法，其特征在 于，所述熱處理爐為鹽浴爐、馬弗爐、電阻爐或者車身烤漆間。
10. 根據(jù)權(quán)利要求4所述的基于碳配分原理的熱沖壓烘烤韌化鋼的加工方法，其特征 在于，優(yōu)選地，奧氏體化溫度為900?980°C，奧氏體化時間10?40min ;模內(nèi)保壓淬火時間 為10?60s，模內(nèi)保壓淬火過程的平均冷速為30?50°C /s ;烘烤處理溫度在150?250°C， 時間在30?60min。
【文檔編號】C21D8/00GK104195455SQ201410410190
【公開日】2014年12月10日 申請日期:2014年8月19日 優(yōu)先權(quán)日:2014年8月19日
【發(fā)明者】張士宏, 宋鴻武, 程明, 林濤 申請人:中國科學(xué)院金屬研究所