基本無錸的鎳基超合金組合物及超合金制品的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及一種基本無錸的鎳基超合金組合物，所述超合金組合物含:約5-8％重量的Cr；約7-8％重量的Co；約1.3-2.2％重量的Mo；約4.75-6.75％重量的W；約6.0-7.0％重量的Ta；高至約0.5％重量的Ti，如果存在的話；約6.0-6.4％重量的Al；約0.15-0.6％重量的Hf；約0.03-0.06％重量的C，如果存在的話；高至約0.004％重量的B，如果存在的話；總共高至約0.03％重量的一種或多種選自Y、La和Ce的稀土元素，如果存在的話；余量包括鎳和伴隨的雜質(zhì)。所述超合金組合物能提供與含至少約3％重量的錸的第二代超合金組合物可比的抗持續(xù)峰值低周疲勞性能和/或抗氧化性能。引入所述組合物的超合金制品包括燃氣渦輪發(fā)動機的噴嘴、殼休和防濺擋板。
【專利說明】基本無錸的鏡基超合金組合物及超合金制品
[0001] 本申請是以下申請的分案申請：申請日：2008年8月25日；申請?zhí)枺?200880105530. 5 (PCT/US2008/074171);發(fā)明名稱："基本無錸的鎳基超合金組合物及超合 金制品"。
[0002] 相關(guān)申請的交叉引用
[0003] 本申請要求2007年8月31日提交的美國臨時申請序號60/969, 360的優(yōu)先權(quán)，所 述臨時申請通過全文引用結(jié)合到本文中。 發(fā)明領(lǐng)域
[0004] 本文中公開的實施方案總的涉及鎳基超合金及包含鎳基超合金的制品。公開的實 施方案可用于布置在燃氣渦輪發(fā)動機熱段中的部件，更特別地，用于非蠕變限制型應(yīng)用如 渦輪噴嘴和殼體中。
[0005] 發(fā)明背景
[0006] 燃氣渦輪發(fā)動機的效率在很大程度上取決于各種發(fā)動機部件的工作溫度，工作溫 度增加，效率增加。隨著對增加效率的探尋，人們開發(fā)出了能承受越來越高的溫度而保持其 結(jié)構(gòu)完整性的超合金。
[0007] 鎳基超合金廣泛地用在整個航空發(fā)動機中，包括渦輪葉片、噴嘴和殼體應(yīng)用中。為 改進發(fā)動機性能，航空發(fā)動機設(shè)計需要能承受越來越高的溫度的合金。雖然殼體和噴嘴應(yīng) 用不需要有與葉片應(yīng)用相同的抗高溫蠕變水平，但其確實需要相似的抗熱機械失效性能和 抗環(huán)境退化性能。由于其在高至90%的熔化溫度下將保持其強度并具有優(yōu)異的耐環(huán)境性 能，故超合金被應(yīng)用于這些高要求的應(yīng)用中。
[0008] 單晶（SC)超合金可基于合金的組成和性能相似性劃分為"四代"。所謂的"第 一代" SC超合金的限定特征是不存在合金元素錸（Re)。例如，美國專利5, 154, 884、 5, 399, 313、4, 582, 548和4, 209, 348各公開了基本無 Re的超合金組合物。
[0009] 代表性的SC鎳基超合金在本領(lǐng)域中以Rene M著稱，Rene M的標(biāo)稱組成為： 6. 0-7. 0% Co,9. 5-10. 0% Cr, I. 5% Mo,6. 0% W，4. 8% Ta,4. 2% Al，3. 5% Ti,0· 5% Nb,最 多0· 01 %的B，最多0· 2%的Hf，余量基本為Ni和C，其中C規(guī)定為最多0· 01 % (IOOppm)。 附圖中為比較的目的提供了 Rene M超合金及AMl超合金在2150° F下的1馬赫速度循環(huán) 氧化試驗數(shù)據(jù)。
[0010] 人們發(fā)現(xiàn)向超合金組合物中加入約3 %重量的Re將使抗蠕變斷裂能力提高約 50° F(28°C)并伴有抗疲勞好處。合金產(chǎn)品如CMSX-4、PWA-1484和Rene N5均含約3%重量 的Re。這些"第二代"合金在例如美國專利4, 719, 080、4, 643, 782、6, 074, 602和6, 444, 057 中有公開。
[0011] 美國專利4, 719, 080提供了稱為"P-值"的組成元素間的關(guān)系，P定義為 =-200Cr+80M〇-20Mo2-250Ti 2-50 (Ti x Ta)+15Cb+200ff-14ff2+30Ta-l. 5Ta2+2. 5C〇+1200A l-100Al2+100Re+1000Hf-2000Hf2+700Hf3-2000V-500C-15000B-500Zr。該專利強調(diào)，較高的 "P-值"與高強度、穩(wěn)定性、熱處理性和耐氧化腐蝕性的組合相關(guān)。特別地，該專利中公開的 超合金組合物局限于"p-值"高于3360。
[0012] 美國專利6, 074, 602涉及適于制造單晶鑄件的鎳基超合金。其中公開的超合金含 5-10%重量的Cr、5-10%重量的Co、0-2%重量的Mo、3-8%重量的W、3-8%重量的Ta、0-2% 重量的Ti、5-7%重量的A1、高至6%重量的Re、0. 08-0. 2%重量的Hf、0. 03-0. 07%重量的 C、0. 003-0. 006%重量的B、0. 0-0. 04%重量的Y，余量為鎳和伴隨的雜質(zhì)。與第一代鎳基超 合金相比，基于應(yīng)力斷裂強度和低、高周疲勞性，這些超合金具有提高的溫度能力。此外，所 述超合金比第一代超合金具有更好的抗循環(huán)氧化退化性和抗熱腐蝕性。
[0013] 美國專利5, 151，249、5, 366, 695、6, 007, 645和6, 966, 956涉及第三和第四代超合 金?？偟膩碚f，第三代超合金的特征是引入了約6%重量的Re ;第四代超合金含約6%重量 的Re以及合金元素 Ru。這些超合金組合物從力學(xué)性能角度示出了增加 Re的加入量的價 值。
[0014] 第一代SC超合金不提供許多熱段部件如渦輪噴嘴和殼體所要求的抗熱機械疲勞 (TMF)性能或耐環(huán)境性能。此外，第一代SC超合金不能為這些部件提供可接受的抗高溫氧 化性能。
[0015] 目前，航空發(fā)動機在越來越多的熱段應(yīng)用中主要使用第二代類型的超合金。合金 元素 Re是這類超合金已知的最有效的固溶體強化劑，因此其已被廣泛用作SC和柱形晶粒 定向凝固（DS)超合金的合金添加元素。第二代超合金具有卓越的抗高溫氧化能力及令人 滿意的力學(xué)性能的平衡。
[0016] 具有較低Re含量的已知超合金組合物不能提供可自第二代超合金獲得的性能。 特別地，在美國專利4, 719, 080中，Re低于2. 9%的一種合金（即BI)的數(shù)據(jù)顯示出與第一 代即無 Re的超合金可比的性能。因此，在超合金組合物的開發(fā)中，趨勢已是使用至少3%重 量的Re來獲得令人滿意的抗氧化性能與高溫強度的平衡。
[0017] 但原材料的成本及特別是Re的全球短缺對開發(fā)以低、優(yōu)選0 %的Re水平但能提供 第二代超合金所展現(xiàn)的改進的力學(xué)性能和抗氧化性能的超合金組合物提出了挑戰(zhàn)。
[0018] 因此需要提供能提供所需高溫力學(xué)性能和抗氧化性能的基本無錸的鎳基超合金 組合物。
[0019] 發(fā)明概述
[0020] 上面提到的需要可通過提供能基本不含Re地提供所需熱機械性能、蠕變強度和 抗氧化性能的鎳基超合金組合物的示例性實施方案得到滿足。
[0021] 一個示例性實施方案提供了一種鎳基超合金組合物，其含：約5-8%重量的Cr ;約 7-8%重量的Co ;約1.3-2. 2%重量的Mo ;約4. 75-6. 75%重量的W ;約6.0-7. 0%重量的 Ta;高至約0.5%重量的Ti,如果存在的話；約6. 0-6. 4%重量的Al ;高至約1.3%重量的 Re,如果存在的話；約0. 15-0. 6%重量的Hf ;約0.03-0. 06%重量的C，如果存在的話；高至 約0. 004%重量的B，如果存在的話；總共高至約0. 03%重量的一種或多種選自Y、La和Ce 的稀土元素，如果存在的話；余量為鎳和伴隨的雜質(zhì)。
[0022] -個示例性實施方案提供了一種包含超合金的鎳基單晶制品，所述超合金含：約 5-8%重量的Cr ;約7-8%重量的Co ;約1. 3-2. 2%重量的Mo ;約4. 75-6. 75%重量的W ;約 6. 0-7. 0%重量的Ta ;高至約0. 5%重量的Ti,如果存在的話；約6. 0-6. 4%重量的Al ;高至 約1. 3%重量的Re,如果存在的話；約0. 15-0. 6%重量的Hf ;約0. 03-0. 06%重量的C，如果 存在的話；高至約0.004%重量的B，如果存在的話；總共高至約0.03%重量的一種或多種 選自Y、La和Ce的稀土元素，如果存在的話；余量為鎳和伴隨的雜質(zhì)。
[0023] -個示例性實施方案提供了一種自鎳基超合金組合物鑄造的燃氣渦輪發(fā)動機部 件，所述鎳基超合金組合物包含：約5-8的Cr ;約7-8的Co ;約1. 3-2. 2的Mo ;約4. 75-6. 75 的W ;約6. 0-7. 0的Ta ;高至約0. 5的Ti,如果存在的話；約6. 0-6. 4的Al ;高至約1. 3的 Re,如果存在的話；約0. 15-0. 6的Hf ;約0. 03-0. 06的C，如果存在的話；高至約0. 004的 B，如果存在的話；總共高至約0. 03的一種或多種選自Y、La和Ce的稀土元素，如果存在的 話；余量為鎳和伴隨的雜質(zhì)。
[0024] 附圖簡述
[0025] 本發(fā)明的主題在說明書的結(jié)束部分特別指出并明確地要求保護。但參照下面結(jié)合 附圖的描述將可更好地理解本發(fā)明，在附圖中：
[0026] 圖1為抗持續(xù)峰值低周疲勞（SPLCF)性能的對比圖示。
[0027] 圖2為2150° F下1馬赫速度循環(huán)氧化試驗數(shù)據(jù)的對比圖示。
[0028] 圖3為2000° F下1馬赫速度循環(huán)氧化試驗數(shù)據(jù)的對比圖示。
[0029] 圖4為2150° F下1馬赫速度循環(huán)氧化試驗數(shù)據(jù)的對比圖示。
[0030] 圖5為2100° F/10ksi下的蠕變斷裂數(shù)據(jù)歸一化到含約3%重量的Re的第二代 鎳基超合金的圖示。
[0031] 圖6為1600。F、1800° F、2000° F和2100。F下的蠕變斷裂數(shù)據(jù)歸一化到含約 3%重量的Re的第二代鎳基超合金的圖示。
[0032] 圖7為2000° F和1600° F下的SPLCF數(shù)據(jù)歸一化到含約3%重量的Re的第二 代鎳基超合金的圖示。
[0033] 圖8為2000° F下的SPLCF數(shù)據(jù)歸一化到含約3%重量的Re的第二代鎳基超合 金的圖示。
[0034] 圖9為示例性燃氣渦輪發(fā)動機渦輪葉片的示意圖。
[0035] 發(fā)明詳述
[0036] 參見附圖（各附圖中相同的標(biāo)號表示相同的元件），圖9示出了燃氣渦輪發(fā)動機的 一個部件制品20,以燃氣渦輪葉片22示出。燃氣渦輪葉片22含翼型24、燕尾榫形式的接 合燃氣渦輪葉片22與渦輪盤（未示出）的附件26、和翼型24與附件26中間的側(cè)向伸展平 臺28。在一個示例性的實施方案中，部件制品20基本是單晶。也就是說，部件制品20至少 約80%體積、更優(yōu)選至少約95%體積為單一結(jié)晶取向的單晶粒?？赡苡休^小體積分?jǐn)?shù)的其 他結(jié)晶取向以及被小角晶界分開的區(qū)域。所述單晶結(jié)構(gòu)通過合金組合物按本領(lǐng)域技術(shù)人員 熟知的方法定向凝固制備。在另一示例性實施方案中，部件制品20為定向取向的多晶，其 中有至少若干具有一般取向優(yōu)選生長方向的晶粒。
[0037] 本文中討論的合金組合物可用在其他燃氣渦輪發(fā)動機部件如噴嘴、殼體和防濺擋 板中。
[0038] 本文中公開的實施方案平衡了各種合金元素對組合物熱機械性能、蠕變強度和抗 氧化性能的貢獻而將有害作用減至最小。除非另有指出，否則所有的值均以重量百分?jǐn)?shù)表 /Jn 〇
[0039] 例如，本文中公開的某些實施方案含至少約5%的鉻（Cr)。低于約5%的量可能降 低抗熱腐蝕性。高于約8%的量可能導(dǎo)致拓撲密堆（TCP)相不穩(wěn)定性和差的抗循環(huán)氧化性 能。
[0040] 本文中公開的某些實施方案含至少約7%到約8%的Co。較低的鈷量可能降低合 金穩(wěn)定性。較高的量可能降低固溶溫度，從而影響高溫強度和抗氧化性能。
[0041] 本文中公開的某些實施方案含約1. 3%到2. 2%的量的鑰（Mo)。最小值即足以強 化固溶體。超過最大值的量可能導(dǎo)致表面不穩(wěn)定性。更高的Mo量可能不利地同時影響抗 熱腐蝕性和抗氧化性能。
[0042] 本文中公開的某些實施方案含約4. 75%到約6. 75%的量的鎢（W)。較低的W量可 能降低強度。就TCP相形成而論，較高的量可能產(chǎn)生不穩(wěn)定性。較高的量還可能降低氧化 能力。
[0043] 本文中公開的某些實施方案可含約6. 0%到約7. 0%的量的鉭（Ta)。其他實施方 案可含約6. 25%到約6. 5%的量的Ta。
[0044] 本文中公開的某些實施方案可含約6. 0%到約6. 5%的量的鋁（Al)。其他實施方 案可含約6. 2%到約6. 5%的Al。
[0045] 本文中公開的某些實施方案可任選地含高至約0. 5%的鈦（Ti)。鈦是有效的Y ' 硬化劑。任選的Ti的加入可強化Y'相，從而改善抗蠕變能力。但抗氧化性能可能因 Ti 的加入而受到不利影響，尤其是在高于約0. 5%的水平。
[0046] 在一個示例性的實施方案中，超合金組合物基本不含Re。"基本不含Re"指Re的 加入在示例性的組合物中不是標(biāo)稱要求的。但可以預(yù)見，可利用相容的返回料合金（即用 過的合金、廢舊合金或再生合金）來提供示例性的超合金組合物。在這樣的實施方案中，Re 可以高至約1. 3%的量存在。
[0047] 本文中公開的某些實施方案含約0. 15%到約0. 6%的量的鉿（Hf)。鉿用來改善涂 層合金的抗氧化性能和抗熱腐蝕性并可改善施加的隔熱涂層的壽命。加入約〇. 7%的鉿可 令人滿意，但加入超過約1 %時將不利地影響抗應(yīng)力斷裂性和起始熔融溫度。
[0048] 本文中公開的某些實施方案可含高至約0. 004%的硼（B)。B為小角晶界提供應(yīng)變 并為具有小角晶界的組分提供增加的可接受范圍。
[0049] 碳（C)的含量可為約0. 03%到約0. 06%，如果存在的話。下限提供足量的C而實 現(xiàn)更清潔的熔融合金并有助于提高抗腐蝕性。
[0050] 某些實施方案中可任選加入高至約0.03 %的量的稀土元素即釔（Y)、鑭（La)和 (Ce)。這些添加物可通過提高保護性氧化鋁皮的保持力而改善抗氧化性能。較高的量可能 促進鑄造表面處的模具/金屬反應(yīng)，增加組分引入含量。
[0051] 一個示例性的實施方案含鎳基超合金，所述鎳基超合金的標(biāo)稱組成包含：6. 0%重 量的0、7.5%重量的(：〇、1.5-2.0%重量的]\1〇、6.〇-6.5%重量的1、6.5%重量的了3、0% 重量的11、6.2%重量的41、0%重量的1^、0.15-0.6%重量的！^、0.03-0.06%重量的（：、 0.004%重量的B，余量為鎳和伴隨的雜質(zhì)。某些示例性實施方案還具有P-值低于3360的特 征，其中所述P-值按上面提供的關(guān)系確定。在示例性的實施方案中，所述P-值低于3250。
[0052] 下表1給出了示例性的組合物系列及相關(guān)的Re比率和P-值。"Re比率"在本文 中定義為Re的％重量對W的％重量加 Mo的％重量的總和的比率。對于基本不包含Re的 示例性實施方案，Re比率基本為零（例如合金1-4、15和16)。各組合物的值均以％重量給 出，余量為鎳和伴隨的雜質(zhì)。出于比較目的，還給出了 Rene N5的標(biāo)稱組成、Re比率和P值。
[0053] 下表2給出了另一示例性的組合物系列、相關(guān)的Re比率和歸一化到第二代（即含 3%的Re)鎳基超合金的蠕變斷裂（CR)數(shù)據(jù)。表2中的示例性組合物提供了能提供所需蠕 變斷裂強度的含約1 %重量的Re的組合物。圖8中示出了來自表2的數(shù)據(jù)與第二代合金 (含3%重量的Re)和第一代合金（含0%重量的Re)的對比。
[0054] 表 1
[0055]
【權(quán)利要求】
1. 一種鎳基超合金組合物，所述超合金組合物由以下組成： 5- 6%重量的Cr ; 7-8%重量的Co ; 1. 5%重量的Mo ; 6- 6. 5%重量的W ; 6. 0-7. 0% 重量的 Ta ; 6. 0-6. 5% 重量的 Al ; 0. 15-0. 6% 重量的 Hf ; 0. 03-0. 06% 重量的 C ; 0. 004-0. 008% 重量的 B ; 總共高至〇. 03%重量的一種或多種選自Y、La和Ce的稀土元素，如果存在的話；其中所 述超合金組合物基本不含Re并且在2000T/18 ksi下表現(xiàn)出超過10500周的抗持續(xù)峰值 低周疲勞； 余量包括鎳和伴隨的雜質(zhì)。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1的鎳基超合金組合物，所述超合金組合物的特征在于P-值低于 3360,其中所述 P-值定義為：P = - 200 Cr + 80 Mo - 20 Mo2 - 250 Ti2 - 50 (Ti X Ta) + 15 Cb + 200 W - 14 W2 + 30 Ta - 1. 5 Ta2 + 2. 5 Co + 1200 Al - 100 Al2 + 100 Re + 1000 Hf - 2000 Hf2 + 700 Hf3 - 2000 V - 500 C - 15000 B - 500 Zr〇
3. 根據(jù)權(quán)利要求2的鎳基超合金組合物，所述超合金組合物的特征在于P-值低于 3050。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1的鎳基超合金組合物，所述超合金組合物的標(biāo)稱組成為：6. 2%重量 的Al、6. 5%重量的Ta、6%重量的Cr、6%重量的W、1. 5%重量的Mo、0%重量的Re、7. 5%重量 的Co、0. 03%重量的C、0. 004%重量的B、0. 15%重量的Hf，余量為鎳和伴隨的雜質(zhì)。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1的鎳基超合金組合物，所述超合金組合物的標(biāo)稱組成為：6. 2%重量 的Al、6. 5%重量的Ta、6%重量的Cr、6. 5%重量的W、l. 5%重量的Mo、0%重量的Re、7. 5%重 量的Co、0. 03%重量的C、0. 004%重量的B、0. 15%重量的Hf，余量為鎳和伴隨的雜質(zhì)。
6. 根據(jù)權(quán)利要求1的鎳基超合金組合物，所述超合金組合物的標(biāo)稱組成為：6. 2%重量 的Al、6. 5%重量的Ta、6%重量的Cr、6. 5%重量的W、1. 5%重量的Mo、0%重量的Re、7. 5%重 量的Co、0. 03%重量的C、0. 004%重量的B、0. 6%重量的Hf，余量為鎳和伴隨的雜質(zhì)。
7. -種鎳基單晶制品，所述制品包含超合金，所述超合金由以下組成： 5-8%重量的Cr ; 7- 8%重量的Co ; 1. 5%重量的Mo ; 4. 75-6. 75% 重量的 W ; 6. 0-7. 0% 重量的 Ta ; 6. 0-6. 5% 重量的 Al ; 0. 15-0. 6% 重量的 Hf ; 0. 03-0. 06% 重量的 C ; 0. 004-0. 008% 重量的 B ; 總共高至0. 03%重量的一種或多種選自Y、La和Ce的稀土元素其中所述超合金組合物 基本不含Re并且在1600T/18ksi下表現(xiàn)出超過2000周的抗持續(xù)峰值低周疲勞； 余量包括鎳和伴隨的雜質(zhì)。
8. 根據(jù)權(quán)利要求7的鎳基單晶制品，其中所述超合金提供與具有至少3%重量的錸的 超合金可比的抗高溫氧化性能和抗持續(xù)峰值低周疲勞性能中的至少一者。
9. 一種自鎳基超合金組合物鑄造的燃氣渦輪發(fā)動機部件，其中所述超合金組合物由 以下組成： 5-8%重量的Cr ; 7-8%重量的Co ; 1. 5-2. 0% 重量的 Mo ; 4. 75-6. 75% 重量的 W ; 6. 0-7. 0% 重量的 Ta ; 6. 0-6. 5% 重量的 Al ; 0. 15-0. 6% 重量的 Hf ; 0. 03-0. 06% 重量的 C ; 0. 004-0. 008% 重量的 B ; 總共高至〇. 03%重量的一種或多種選自Y、La和Ce的稀土元素，如果存在的話；其中所 述超合金組合物基本不含Re并且在1600T/18 ksi下表現(xiàn)出超過2500周的抗持續(xù)峰值低 周疲勞；余量包括鎳和伴隨的雜質(zhì)。
10. 根據(jù)權(quán)利要求9的燃氣渦輪發(fā)動機部件，所述部件鑄造為單晶制品。
11. 根據(jù)權(quán)利要求9的燃氣渦輪發(fā)動機部件，所述部件為定向凝固制品。
12. 根據(jù)權(quán)利要求9的燃氣渦輪發(fā)動機部件，所述部件為噴嘴、殼體和防濺擋板中的 至少一種。
13. -種鎳基超合金組合物，所述超合金組合物由以下組成： 5- 6%重量的Cr ; 7-8%重量的Co ; 2. 0%重量的Mo ; 6- 6. 5%重量的W ; 6. 0-7. 0% 重量的 Ta ; 6. 0-6. 5% 重量的 Al ; 0. 15-0. 6% 重量的 Hf ; 0. 03-0. 06% 重量的 C ; 0. 004-0. 008% 重量的 B ; 總共高至〇. 03%重量的一種或多種選自Y、La和Ce的稀土元素，如果存在的話；其中所 述超合金組合物基本不含Re并且在2000T/18 ksi下表現(xiàn)出超過10500周的抗持續(xù)峰值 低周疲勞； 余量包括鎳和伴隨的雜質(zhì)。
14. 根據(jù)權(quán)利要求13的鎳基超合金組合物，所述超合金組合物的標(biāo)稱組成為：6. 2%重 量的Al、6. 5%重量的Ta、6%重量的Cr、6%重量的W、2%重量的Mo、0%重量的Re、7. 5%重量 的Co、0. 03%重量的C、0. 004%重量的B、0. 15%重量的Hf，余量為鎳和伴隨的雜質(zhì)。
15. 根據(jù)權(quán)利要求13的鎳基超合金組合物，所述超合金組合物的標(biāo)稱組成為：6. 2%重 量的Al、6. 5%重量的Ta、6%重量的Cr、6. 5%重量的W、2%重量的Mo、0%重量的Re、7. 5%重 量的Co、0. 03%重量的C、0. 004%重量的B、0. 15%重量的Hf，余量為鎳和伴隨的雜質(zhì)。
16. 根據(jù)權(quán)利要求13的鎳基超合金組合物，所述超合金組合物的標(biāo)稱組成為：6. 2%重 量的Al、6. 5%重量的Ta、6%重量的Cr、6%重量的W、2%重量的Mo、0%重量的Re、7. 5%重量 的Co、0. 03%重量的C、0. 004%重量的B、0. 6%重量的Hf，余量為鎳和伴隨的雜質(zhì)。
【文檔編號】C22C19/05GK104313397SQ201410525776
【公開日】2015年1月28日 申請日期:2008年8月25日 優(yōu)先權(quán)日:2007年8月31日
【發(fā)明者】K.S.奧哈拉, L.J.凱羅 申請人:通用電氣公司