一種亞微米奧氏體強(qiáng)韌化的高強(qiáng)韌薄鋼板及其制備方法
【專利摘要】一種亞微米奧氏體強(qiáng)韌化的高強(qiáng)韌薄鋼板及其制備方法，屬于冶金材料【技術(shù)領(lǐng)域】，亞微米奧氏體強(qiáng)韌化的高強(qiáng)韌薄鋼板含C0.19±0.02%，Mn1.5±0.2%，Al1.5±0.1%，Si0.3±0.02%，余量為Fe，抗拉強(qiáng)度為800~1100MPa，屈服強(qiáng)度為450~520MPa，拉伸率為42~53%。制備方法為：（1）冶煉并澆注成鑄錠；（2）加熱至1150±10℃保溫1~3h，然后進(jìn)行熱軋，熱軋后冷卻至750±10℃，保溫0.5~1h，再水冷至常溫，獲得熱軋鋼板；（3）進(jìn)行冷軋，變形量為40~55%，獲得的冷軋鋼板；（4）以80~120℃/s的速率加熱至750~850℃，保溫120~180s，然后以80~100℃/s的速率超快速冷卻至420±10℃，保溫4~6min。本發(fā)明制備的薄鋼板具有非常高的強(qiáng)度和塑性；只需對(duì)現(xiàn)有的工藝條件進(jìn)行簡(jiǎn)單改進(jìn)，控制熱處理及冷卻等參數(shù)即可制成。
【專利說明】一種亞微米奧氏體強(qiáng)韌化的高強(qiáng)韌薄鋼板及其制備方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明屬于冶金材料【技術(shù)領(lǐng)域】，特別涉及一種亞微米奧氏體強(qiáng)韌化的高強(qiáng)韌薄鋼 板及其制備方法。

【背景技術(shù)】
[0002] 鋼材是一種在航空、核能、艦船、石化等領(lǐng)域用途最廣泛的材料；高強(qiáng)度高韌性是 鋼鐵材料的主要發(fā)展方向；目前所遇到的主要問題是如何在提高其強(qiáng)度的同時(shí)能保持良好 的韌性；同時(shí)，隨著我國(guó)環(huán)境問題、特別是霧霾威脅日趨加劇，嚴(yán)重影響人們的健康和正常 生活；降低能耗、減少污染成為亟需解決的重要問題，通過提高鋼鐵材料的強(qiáng)度保證車輛撞 擊安全性能并同時(shí)促進(jìn)汽車輕量化，是降低碳排放的有效措施。
[0003] 目前汽車制造業(yè)用鋼中，雙相鋼的冷加工性能好，有利于降低生產(chǎn)成本，但是抗 拉強(qiáng)度最高僅為l〇〇〇MPa，尚不能完全滿足汽車制造業(yè)對(duì)高強(qiáng)度的需求；而且其塑性僅為 TRIP (Transformation induced plasticity-相變誘發(fā)塑性）鋼的一半，導(dǎo)致其能量吸收 能力遠(yuǎn)低于TRIP鋼；馬氏體鋼的抗拉強(qiáng)度為1200MPa，但是表現(xiàn)為負(fù)的應(yīng)變速率敏感性，而 且有限的塑性也限制了其應(yīng)用；TRIP鋼在加工及變形過程中不斷出現(xiàn)的由奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)?馬氏體的相變過程，使得合金的強(qiáng)度及塑性同時(shí)大幅度提高；大量研究結(jié)果表明：TRIP鋼 具有優(yōu)異的強(qiáng)塑性以及高能量吸收能力，是汽車輕量化及抗沖擊結(jié)構(gòu)材料的理想選擇及發(fā) 展趨勢(shì)，成為當(dāng)前汽車用鋼研究的一大熱點(diǎn)。
[0004] 目前，我國(guó)的汽車用鋼技術(shù)仍不能完全滿足汽車工業(yè)發(fā)展的需求；汽車用鋼主要 致力于研究提高鋼的強(qiáng)度并保持其成形性，研制質(zhì)量輕、耐沖擊的運(yùn)輸工具體系的新設(shè)計(jì) 理念，要求開發(fā)強(qiáng)度高、塑性好及能量吸收能力強(qiáng)，比質(zhì)量輕的材料，提高強(qiáng)度和塑性能夠 減輕運(yùn)輸工具的重量，滿足復(fù)雜車型設(shè)計(jì)，提高駕乘安全性能的要求。
[0005] 在工程應(yīng)用上，為了強(qiáng)化材料采用細(xì)化晶粒法，利用大量存在的晶界在限制或釘 軋位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)來提高材料的強(qiáng)度，其原理可由Hall-Petch關(guān)系(σ= (J13 +faTb'2)來描述，通過 測(cè)量韋氏硬度估計(jì)材料的壓縮流變應(yīng)力（σ y = HV/3) ;Hall-Petch關(guān)系表明材料的韋氏硬 度與晶粒尺寸平方根成反比，即HV = HVtl +4^°5;晶粒細(xì)化到納米尺度，單位體積中總的 晶界面積達(dá)到l〇6_8m 2時(shí)，通常能夠獲得較高的強(qiáng)度，大多數(shù)金屬材料的屈服強(qiáng)度和硬度 值隨晶粒尺寸的減小表現(xiàn)出增加的趨勢(shì)，很好地遵從Hall-Petch關(guān)系；普通粗晶體鋼（晶 粒尺寸約為100 mm)在室溫下拉伸的屈服強(qiáng)度（Sy)僅為90 MPa，超細(xì)晶微合金鋼（晶粒尺 寸約為6 mm)在室溫下拉伸，其屈服強(qiáng)度5·,?310 MPa。
[0006] 鞍鋼所制備的新型TRIP590 (Fe-1. 4Mn-0. 3Si-0. 03A1-0. 07C)鋼已經(jīng)在上海匯眾 及一汽轎車公司得到應(yīng)用，其晶粒尺寸約為20 μ m，在室溫拉伸時(shí)，其屈服強(qiáng)度為450 MPa， 抗拉強(qiáng)度為860 MPa (鞍鋼新型TRIP590和TRIP780的研制，第七屆中國(guó)鋼鐵年會(huì)論文集， 卷4,137-140 (2009));雖然該方法所制備的材料具有較高的屈服強(qiáng)度及抗拉強(qiáng)度，但是 其拉伸率較低，僅為27%。賈書君等人所制備的Fe-1. 45Mn-l. 22Si-0. 03A1-0. 12Ni-0. 12C TRIP590鋼，平均晶粒尺寸約為5. 7 μ m，其屈服強(qiáng)度為430 MPa，抗拉強(qiáng)度約600 MPa，拉伸 率23%(兩相區(qū)退火溫度對(duì)TRIP590鋼組織和性能的影響，材料熱處理學(xué)報(bào)，卷34,110-114 (2013));其屈服強(qiáng)度與本發(fā)明相近，但抗拉強(qiáng)度及塑性較低，對(duì)高強(qiáng)度及高韌性要求較高 的應(yīng)用領(lǐng)域還不能滿足要求，而且其較高的Si含量，容易造成工業(yè)生產(chǎn)過程中的表面缺 陷，使后續(xù)鍍鋅工序出現(xiàn)困難。韓國(guó)Huh等人所制備的TRIP590鋼（J.Y. Huh，H. Huh，C. S. Lee, Effect of strain rate on plastic anisotropy of advanced high strength steel sheets，J Int. Plast·，Vol. 44，23-46(2013))，抗拉強(qiáng)度可達(dá)到 850 MPa，但是 塑性比較低，拉伸率僅為20%。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0007] 針對(duì)現(xiàn)有TRIP鋼材料的綜合性能存在的上述不足，本發(fā)明提供一種亞微米奧氏 體強(qiáng)韌化的高強(qiáng)韌薄鋼板及其制備方法，通過快速加熱以及控制貝氏體等溫轉(zhuǎn)變溫度和保 溫時(shí)間，獲得細(xì)小奧氏體板條和穩(wěn)定的殘余奧氏體組織，防止?jié)B碳體析出，強(qiáng)化金屬材料的 同時(shí)提1?初性。
[0008] 本發(fā)明的亞微米奧氏體強(qiáng)韌化的高強(qiáng)韌薄鋼板的成分按重量百分比含C 0. 19±0. 02%，Mn I. 5±0. 2%，Al I. 5±0. 1%，Si 0. 3±0. 02%，余量為 Fe 和不可避免雜質(zhì)， 厚度為1. 5?2. 0mm，抗拉強(qiáng)度為80(Tll00MPa，屈服強(qiáng)度為45(T520MPa，拉伸率為42?53%。
[0009] 上述的亞微米奧氏體強(qiáng)韌化的高強(qiáng)韌薄鋼板的微觀結(jié)構(gòu)由等軸的晶粒組成，晶粒 的粒徑在5~20 μ m，晶粒中的條形奧氏體占晶粒總面積的15~30%，條形奧氏體的寬度為 120?300nm。
[0010] 本發(fā)明的亞微米奧氏體強(qiáng)韌化的高強(qiáng)韌薄鋼板的制備方法按以下步驟進(jìn)行： 1、 在保護(hù)氣體條件下冶煉并澆注成鑄錠，其成分按重量百分比含C 0. 19±0. 02%，Mn L 5 ±0. 2%，Al L 5 ±0. 1%，Si 0· 3 ±0. 02%，余量為 Fe 和不可避免雜質(zhì)； 2、 將鑄錠加熱至1150±10°C保溫1?3h，然后進(jìn)行熱軋，開軋溫度為105(Tll50°C， 終軋溫度為90(T950°C，總壓下量為6(Γ75% ;熱軋完成后以3(T60°C /s的速度冷卻至 750 ± KTC，保溫0. 5?lh，再水冷至常溫，獲得熱軋鋼板； 3、 將熱軋鋼板進(jìn)行冷軋，冷軋變形量為4(Γ55%，獲得的冷軋鋼板厚度為I. 5~2. Omm ; 4、 將冷軋鋼板以8(Tl20°C /s的速率加熱至75(T850°C，保溫12(Tl80s，然后以 8(TlO(TC /s的速率超快速冷卻至420±10°C，保溫Γ6π?η，得到亞微米奧氏體強(qiáng)韌化的高 強(qiáng)韌薄鋼板。
[0011] 上述方法中，在保護(hù)氣體條件下冶煉選用的原料為金屬鐵、金屬錳、金屬鋁和金屬 硅。
[0012] 上述方法中冷軋鋼板的加熱采用的快速加熱和保溫的設(shè)備為電極式鹽浴爐；其中 加熱至75(T850°C保溫時(shí)采用的加熱介質(zhì)為NaCl，降溫到420°C保溫時(shí)采用的加熱介質(zhì)為 KNO3 和 NaNO2, KNO3 和 NaNO2 的質(zhì)量比為 55:45。
[0013] 上述的在保護(hù)氣體條件下冶煉是指將冶煉設(shè)備抽真空至真空度< lOOPa，然后通 入惰性氣體至常壓，然后進(jìn)行冶煉。
[0014] 本發(fā)明的原理是：快速加熱條件下，使冷軋鋼板獲得亞微米尺度的細(xì)小奧氏體板 條；合理控制冷軋鋼板的貝氏體等溫轉(zhuǎn)變溫度和保溫時(shí)間，以獲得穩(wěn)定的殘余奧氏體組織 并防止?jié)B碳體在等溫轉(zhuǎn)變過程中析出，使冷軋鋼板中形成的奧氏體組織可保留至室溫；組 織中的Si推遲碳化物的形成，使奧氏體中碳含量增加，易保留至室溫，固溶于奧氏體中能 夠提高鋼的強(qiáng)度和硬度；c、Mn、Al能夠抑制奧氏體向馬氏體的轉(zhuǎn)變，起到穩(wěn)定奧氏體的作 用；所得到的亞微米尺度的條形奧氏體，在變形過程中逐步轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，對(duì)位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)具有 方向選擇性阻礙作用，使金屬得到強(qiáng)化的同時(shí)提高了韌性。
[0015] 本發(fā)明具有如下優(yōu)點(diǎn)： 1. 通過熔煉、連續(xù)軋制并結(jié)合快速冷卻技術(shù)，設(shè)定合理的工藝過程和工藝參數(shù)制備出 具有亞微米奧氏體板條結(jié)構(gòu)的鋼材料，具有非常高的強(qiáng)度和塑性，顯著高于用傳統(tǒng)方法制 備的相似化學(xué)成分、晶粒尺寸的鋼樣品； 2. 由于亞微米奧氏體強(qiáng)韌化的高強(qiáng)韌薄鋼板具亞微米級(jí)的條形奧氏體結(jié)構(gòu)，該組織在 變形過程中對(duì)位錯(cuò)的阻礙作用具有方向選擇性，該組織逐步轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，通過相變誘發(fā) 強(qiáng)塑性，使得該材料具有非常高的抗拉強(qiáng)度、良好的塑性及優(yōu)越的耐磨性能，這種高強(qiáng)韌的 薄鋼板對(duì)新一代輕量化汽車、造船等新【技術(shù)領(lǐng)域】的發(fā)展具有重要價(jià)值； 3. 只需對(duì)現(xiàn)有的工藝條件進(jìn)行簡(jiǎn)單改進(jìn)，控制熱處理及冷卻等參數(shù)即可獲得這種高強(qiáng) 韌薄鋼板。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0016] 圖1為本發(fā)明實(shí)施例1中的亞微米奧氏體強(qiáng)韌化的高強(qiáng)韌薄鋼板透射電子顯微照 片圖； 圖2為本發(fā)明實(shí)施例1中的亞微米奧氏體強(qiáng)韌化的高強(qiáng)韌薄鋼板在拉伸變形后的透射 電子顯微照片圖； 圖中A為奧氏體，B為馬氏體，C為鐵素體； 圖3為本發(fā)明實(shí)施例中的亞微米奧氏體強(qiáng)韌化的高強(qiáng)韌薄鋼板的真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線 圖，圖中1為實(shí)施例1中的產(chǎn)品，2為實(shí)施例2中的產(chǎn)品，3為實(shí)施例3中的產(chǎn)品。

【具體實(shí)施方式】
[0017] 本發(fā)明實(shí)施例中選用的金屬鐵按重量百分比含C 0. 002、. 008%，Mn 0. 1、. 2%，Al 0. 05?0. 08%，Si 0. 03?0. 06%，余量為Fe和不可避免雜質(zhì)。
[0018] 本發(fā)明實(shí)施例中選用的金屬錳按重量百分比含C 0.07?0.09%，F(xiàn)e 1.廣2. 2%，Si 0. 03?0. 04%，余量為Mn和不可避免雜質(zhì)。
[0019] 本發(fā)明實(shí)施例中選用的金屬鋁按重量百分比含F(xiàn)e 0. 1、. 2%，Si 0. 02?0. 05%，Mn 0. 001?0. 002%，余量為Al和不可避免雜質(zhì)。
[0020] 本發(fā)明實(shí)施例中選用的金屬硅按重量百分比含F(xiàn)e 0. 1、. 3%，Al 0. 1、. 3%，余量 為Si和不可避免雜質(zhì)。
[0021] 本發(fā)明實(shí)施例中的超快速冷卻采用的裝置為東北大學(xué)軋制技術(shù)及連軋自動(dòng)化國(guó) 家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室開發(fā)的超快速冷卻裝置。
[0022] 本發(fā)明實(shí)施例中在保護(hù)氣體條件下冶煉是指將冶煉設(shè)備抽真空至真空度 < lOOPa，然后通入惰性氣體至常壓，然后進(jìn)行冶煉；惰性氣體選用氮?dú)饣驓鍤狻?br> [0023] 本發(fā)明實(shí)施例中冶煉采用的設(shè)備為真空感應(yīng)爐。
[0024] 本發(fā)明實(shí)施例中采用的冷軋?jiān)O(shè)備為Φ450型雙輥單向異步軋機(jī)。
[0025] 本發(fā)明實(shí)施例中冷軋鋼板的加熱采用的快速加熱和保溫的設(shè)備為電極式鹽浴爐； 其中加熱至75(T850°C保溫時(shí)采用的加熱介為NaCl，降溫到420°C保溫時(shí)采用的加熱介質(zhì) 為 KNO3 和 NaNO2, KNO3 和 NaNO2 的質(zhì)量比為 55:45。
[0026] 本發(fā)明實(shí)施例中測(cè)試薄鋼板性能采用的設(shè)備為為AG-XpluslOOkN型電子萬(wàn)能試 驗(yàn)機(jī)。
[0027] 實(shí)施例1 選用金屬鐵、金屬錳、金屬鋁和金屬硅作為原料，在保護(hù)氣體條件下冶煉并澆注成鑄 錠，其成分按重量百分比含C 0. 21%，Mn 1. 7%，Al 1. 4%，Si 0. 3%，余量為Fe和不可避免雜 質(zhì)； 將鑄錠加熱至1150± KTC保溫2h，然后進(jìn)行4道次熱軋，開軋溫度為1050°C，終軋溫度 為900°C，總壓下量為75% ;熱軋完成后以50°C /s的速度冷卻至750±10°C，保溫0. 5h，再 水冷至常溫，獲得熱軋鋼板； 將熱軋鋼板在常溫下進(jìn)行冷軋，冷軋變形量為55%，獲得的冷軋鋼板厚度為I. 2mm ; 將冷軋鋼板以120°C /s的速率加熱至820°C，保溫120s，然后以90°C /s的速率超快 速冷卻至420 ± KTC，保溫5min，得到亞微米奧氏體強(qiáng)韌化的高強(qiáng)韌薄鋼板，厚度I. 2mm，抗 拉強(qiáng)度為llOOMPa，屈服強(qiáng)度為520MPa，拉伸率為53% ;其微觀結(jié)構(gòu)由等軸的晶粒組成，晶粒 的粒徑在5~15 μ m，晶粒中的條形奧氏體占晶?？偯娣e的30%，條形奧氏體的平均寬度為 120nm，長(zhǎng)度2~3 μ m;其微觀結(jié)構(gòu)的透射電子顯微照片如圖1所示，在拉伸變形后的透射電 子顯微照片如圖2所示，真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線如圖3所示； 該高強(qiáng)韌薄鋼板的屈服強(qiáng)度是普通粗晶體微合金鋼（晶粒尺寸約100 μ m)的6倍，比超 細(xì)微合金鋼（晶粒尺寸約6 μ m)的屈服強(qiáng)度高~200MPa ;拉伸率比新型TRIP590鋼拉伸率高 26%。
[0028] 實(shí)施例2 選用金屬鐵、金屬錳、金屬鋁和金屬硅作為原料，在保護(hù)氣體條件下冶煉并澆注成鑄 錠，其成分按重量百分比含C 0. 19%，Mn 1.6%，A1 1.5%，Si 0. 32%，余量為Fe和不可避免雜 質(zhì)； 將鑄錠加熱至1150± KTC保溫Ih，然后進(jìn)行6道次熱軋，開軋溫度為1150°C，終軋溫度 為950°C，總壓下量為60% ;熱軋完成后以60°C /s的速度冷卻至750±10°C，保溫0. 8h，再 水冷至常溫，獲得熱軋鋼板； 將熱軋鋼板在常溫下進(jìn)行冷軋，冷軋變形量為50%，獲得的冷軋鋼板厚度為I. 5mm ; 將冷軋鋼板以l〇〇°C /s的速率加熱至850°C，保溫180s，然后以100°C /s的速率超快 速冷卻至420 ± KTC，保溫4min，得到亞微米奧氏體強(qiáng)韌化的高強(qiáng)韌薄鋼板，厚度為I. 5mm， 抗拉強(qiáng)度為lOOOMPa，屈服強(qiáng)度為470MPa，拉伸率為48% ;其微觀結(jié)構(gòu)由等軸的晶粒組成，晶 粒的粒徑在5~20 μ m，晶粒中的條形奧氏體占晶?？偯娣e的23%，條形奧氏體的平均寬度為 150nm，長(zhǎng)度：Γ5 μ m ;其真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線如圖3所示； 平均晶粒尺寸約為 5. 7 μ m 的 Fe-L 45Mn-L 22Si-0. 03A1-0. 12Ni-0. 12C TRIP590 鋼， 其屈服強(qiáng)度為430 MPa，抗拉強(qiáng)度約600 MPa，拉伸率23%;其屈服強(qiáng)度與上述產(chǎn)品相近，但 抗拉強(qiáng)度及塑性較低，對(duì)高強(qiáng)度及高韌性要求較高的應(yīng)用領(lǐng)域還不能滿足要求，而且其較 高的Si含量，容易造成工業(yè)生產(chǎn)過程中的表面缺陷，導(dǎo)致后續(xù)鍍鋅工序出現(xiàn)困難。
[0029] 實(shí)施例3 選用金屬鐵、金屬錳、金屬鋁和金屬硅作為原料，在保護(hù)氣體條件下冶煉并澆注成鑄 錠，其成分按重量百分比含C 0. 17%，Mn 1.3%，A1 1.6%，Si 0. 28%，余量為Fe和不可避免雜 質(zhì)； 將鑄錠加熱至1150 ± KTC保溫3h，然后進(jìn)行6道次熱乳，開軋溫度為IKKTC，終軋溫度 為930°C，總壓下量為70% ;熱軋完成后以30°C /s的速度冷卻至750±10°C，保溫lh，再水 冷至常溫，獲得熱軋鋼板； 將熱軋鋼板在常溫下進(jìn)行冷軋，冷軋變形量為40%，獲得的冷軋鋼板厚度為2. Omm ; 將冷軋鋼板以80°C /s的速率加熱至750°C，保溫150s，然后以80°C /s的速率超快速 冷卻至420 ± KTC，保溫6min，得到亞微米奧氏體強(qiáng)韌化的高強(qiáng)韌薄鋼板，厚度為2. 0mm，抗 拉強(qiáng)度為800MPa，屈服強(qiáng)度為450MPa，拉伸率為42% ;其微觀結(jié)構(gòu)由等軸的晶粒組成，晶粒 的粒徑在5~10 μ m，晶粒中的條形奧氏體占晶?？偯娣e的15%，條形奧氏體的平均寬度為 300nm，長(zhǎng)度5~8 μ m ;其真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線如圖3所示； 韓國(guó)的TRIP590鋼抗拉強(qiáng)度850 MPa，塑性比較低，拉伸率僅為20% ;上述方法制備的材 料，在對(duì)強(qiáng)度、塑性及能量吸收能力要求較高的領(lǐng)域具有明顯的優(yōu)勢(shì)。
【權(quán)利要求】
1. 一種亞微米奧氏體強(qiáng)韌化的高強(qiáng)韌薄鋼板，其特征在于成分按重量百分比含c 0. 19±0. 02%，Mn 1. 5±0. 2%，Al 1. 5±0. 1%，Si 0. 3±0. 02%，余量為 Fe 和不可避免雜質(zhì)， 厚度為1. 5?2. 0mm，抗拉強(qiáng)度為80(Tll00MPa，屈服強(qiáng)度為450?520MPa，拉伸率為42?53%。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種亞微米奧氏體強(qiáng)韌化的高強(qiáng)韌薄鋼板，其特征在于亞微 米奧氏體強(qiáng)韌化的高強(qiáng)韌薄鋼板的微觀結(jié)構(gòu)由等軸的晶粒組成，晶粒的粒徑在5~20 y m， 晶粒中的條形奧氏體占晶?？偯娣e的15~30%，條形奧氏體的寬度為12(T300nm。
3. -種權(quán)利要求1所述的亞微米奧氏體強(qiáng)韌化的高強(qiáng)韌薄鋼板的制備方法，其特征在 于按以下步驟進(jìn)行： (1) 在保護(hù)氣體條件下冶煉并澆注成鑄錠，其成分按重量百分比含C 0. 19 ±0. 02%，Mn 1.5±0.2%，A1 1.5±0.1%，Si 0.3±0.02%，余量為卩6和不可避免雜質(zhì)； (2) 將鑄錠加熱至1150±10°C保溫1?3h，然后進(jìn)行熱軋，開軋溫度為105(Tll50°C， 終軋溫度為90(T950°C，總壓下量為6(T75%;熱軋完成后以3(T60°C /s的速度冷卻至 750± 10°C，保溫0. 5?lh，再水冷至常溫，獲得熱軋鋼板； (3) 將熱軋鋼板進(jìn)行冷軋，冷軋變形量為40~55%，獲得的冷軋鋼板厚度為1. 5~2. 0mm ; (4) 將冷軋鋼板以8(Tl20°C /s的速率加熱至75(T850°C，保溫12(Tl80s，然后以 8(TlO(TC /s的速率超快速冷卻至420±10°C，保溫r6min，得到亞微米奧氏體強(qiáng)韌化的高 強(qiáng)韌薄鋼板。
4. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的亞微米奧氏體強(qiáng)韌化的高強(qiáng)韌薄鋼板的制備方法，其特征在 于在保護(hù)氣體條件下冶煉選用的原料為金屬鐵、金屬錳、金屬鋁和金屬硅。
【文檔編號(hào)】C22C38/06GK104328336SQ201410617451
【公開日】2015年2月4日 申請(qǐng)日期:2014年11月6日 優(yōu)先權(quán)日:2014年11月6日
【發(fā)明者】申勇峰, 邱麗娜, 劉沿東, 左良, 孟慶格, 李俊 申請(qǐng)人:東北大學(xué), 寶山鋼鐵股份有限公司