一種屈服強(qiáng)度800MPa級(jí)別高強(qiáng)鋼及其生產(chǎn)方法
【專利摘要】一種屈服強(qiáng)度800MPa級(jí)別高強(qiáng)鋼及其生產(chǎn)方法，其成分重量百分比為：C 0.06～0.14％，Si 0.1～0.3％，Mn 0.8～1.6％，Cr 0.2～0.7％，Mo0.1～0.4％，Ni 0～0.3％，Nb 0.01～0.03％，Ti 0.01～0.03％，V 0.01～0.05％，B 0.0005～0.0030％，Al 0.02～0.06％，Ca 0.001～0.004％，N 0.002～0.005％，P≤0.02％，S≤0.01％，O≤0.008％，其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)；且，0.40％<Ceq<0.50％，Ceq＝C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15；0.7％≤Mo+0.8Ni+0.4Cr+6V≤1.1％；3.7≤Ti/N≤7.0；1.0≤Ca/S≤3.0。本發(fā)明鋼的屈服強(qiáng)度800～950MPa，抗拉強(qiáng)度850～1000MPa，延伸率>12％，-40℃沖擊功>40J。
【專利說明】-種屈服強(qiáng)度SOOMPa級(jí)別高強(qiáng)鋼及其生產(chǎn)方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[OOOU 本發(fā)明設(shè)及一種屈服強(qiáng)度SOOMI^a級(jí)別高強(qiáng)鋼及其生產(chǎn)方法。

【背景技術(shù)】
[0002] 采用高強(qiáng)度、易焊接結(jié)構(gòu)鋼制造工程機(jī)械的梁結(jié)構(gòu)、起重機(jī)的吊臂和自卸車的車 體等移動(dòng)設(shè)備的構(gòu)件，都會(huì)減輕設(shè)備自重，減少燃料消耗，提高工作效率。隨著國際競爭的 加劇，采用高強(qiáng)度易焊接結(jié)構(gòu)鋼制造港口機(jī)械、礦山機(jī)械、挖掘機(jī)、裝載機(jī)的梁結(jié)構(gòu)、起重機(jī) 的吊臂和自卸車的車體等移動(dòng)設(shè)備的構(gòu)件已經(jīng)成為趨勢(shì)。由于工程機(jī)械高性能、大型化、 輕量化的發(fā)展要求，工程機(jī)械用鋼的強(qiáng)度級(jí)別不斷攀升，從500?eOOMI^a級(jí)快速上升到 700MPa、800MI^a乃至lOOOMPa W上。由于工程機(jī)械用超高強(qiáng)鋼苛刻的使用環(huán)境和受力條件， 所W對(duì)鋼材質(zhì)量有嚴(yán)格的要求，包括強(qiáng)度性能、沖擊性能、折彎性能、焊接性能和板形等。 [000引 目前，國內(nèi)生產(chǎn)屈服SOOMPa級(jí)別的高強(qiáng)度鋼板的企業(yè)很少。中國專利 201210209649. 5公開了一種抗拉SOOMI^a級(jí)別高強(qiáng)度鋼板的生產(chǎn)方法，不添加Ni元素，采 用在線澤火+回火工藝值Q+T)，得到回火馬氏體+回火下貝氏體組織，其屈服強(qiáng)度只有 TOOMPa。中國專利2011100343384. 3公開了一種750?880M化級(jí)車輛用高強(qiáng)鋼及其生產(chǎn) 方法，采用TMCP工藝在560-600°C卷取生產(chǎn)熱軸高強(qiáng)鋼卷。
[0004] 目前，采用回火馬氏體+回火下貝氏體組織生產(chǎn)的SOOMI^a級(jí)高強(qiáng)鋼不同厚度規(guī)格 的各項(xiàng)組織比例差異較大，厚規(guī)格強(qiáng)度較低，容易出現(xiàn)性能不合。采用560?600°C高溫卷 取生產(chǎn)的析出強(qiáng)化型高強(qiáng)鋼，受析出物顆粒大小和數(shù)量的影響，帶鋼頭、中、尾強(qiáng)度波動(dòng)較 大，不能滿足-40°C沖擊要求。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0005] 本發(fā)明的目的是提供一種屈服強(qiáng)度SOOMI^a級(jí)別高強(qiáng)鋼及其生產(chǎn)方法，采用在線 澤火+回火工藝生產(chǎn)，該高強(qiáng)鋼的屈服強(qiáng)度為800?950MPa，抗拉強(qiáng)度為850?lOOOMPa， 延伸率〉12%，-40°C沖擊功M0J。
[0006] 為達(dá)到上述目的，本發(fā)明的技術(shù)方案是：
[0007] 一種屈服強(qiáng)度800M化級(jí)別高強(qiáng)鋼，其成分重量百分比為；C;0. 06?0. 14%， Si ;0. 10 ?0. 30 %，Mn ;0. 80 ?1. 60 %，Cr ;0. 20 ?0. 70 %，Mo ;0. 10 ?0. 40 %，Ni ; 0 ?0. 30 %，佩；0. 010 ?0. 030 %，Ti ;0. 010 ?0. 030 %，V ;0. 010 ?0. 050 %，B ; 0. 0005 ?0. 0030 %，A1 ;0. 02 ?0. 06 %，Ca ;0. 001 ?0. 004 %，N ;0. 002 ?0. 005 %， P《0.020%，S《0.010%，0《0.008%，其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)；且上述元素同時(shí) 需滿足如下關(guān)系；〇. 40% <Ceq<0. 50%，Ceq = C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15 ;0. 7% 《Mo+0. 8Ni+0. 4Cr+6V《1. 1% ;3. 7《Ti/N《7. 0 ;1. 0《Ca/S《3. 0。
[000引進(jìn)一步，所述高強(qiáng)鋼的屈服強(qiáng)度為800?950MPa，抗拉強(qiáng)度為850?lOOOMPa，延 伸率〉12%，-40°C沖擊功M0J。
[0009] 所述高強(qiáng)鋼的的顯微組織為回火馬氏體。
[0010] 在本發(fā)明鋼的成分設(shè)計(jì)中：
[001U C ;固溶強(qiáng)化，調(diào)整馬氏體組織的強(qiáng)度和塑初性，低碳馬氏體的在線澤火態(tài)抗拉強(qiáng) 度與C含量呈如下關(guān)系；Rm = 2940"% )+820(MPa)，Rm為抗拉強(qiáng)度，C含量在0.06%w上 可W保證澤火態(tài)抗拉強(qiáng)度大于900MPa，再通過回火進(jìn)一步調(diào)整、降低抗拉強(qiáng)度到850MPa W 上，改善初性；C含量較高會(huì)導(dǎo)致整體C當(dāng)量的提高，焊接時(shí)容易產(chǎn)生裂紋。因此，本發(fā)明的 C含量范圍為0. 06?0. 14%。
[0012] Si ;0. 10 % W上的Si可W起到較好的脫氧作用，Si超過0.30 %容易產(chǎn)生紅鐵 皮，Si含量較高時(shí)容易惡化馬氏體高強(qiáng)鋼的初性。因此，本發(fā)明的Si含量范圍為0. 10? 0. 30%。
[0013] 111加11含量在0.8%^上可^提高鋼的澤透性，111含量超過1.6%容易產(chǎn)生偏析和 MnS等夾雜物，惡化馬氏體高強(qiáng)鋼的初性。因此，本發(fā)明的Mn含量范圍為0.80?1.60%。
[0014] 化：化含量在0.2% W上可W提高鋼的澤透性，有利于在澤火時(shí)形成全馬氏體組 織。在回火溫度400?550°C范圍內(nèi)，&會(huì)形成&的碳化物，具有抗中溫回火軟化的作用， 化含量超過0. 70 %，在焊接時(shí)會(huì)出現(xiàn)較大的火花，影響焊接質(zhì)量。因此，本發(fā)明的化含量 范圍為0.20?0.70%。
[0015] Mo ;0. 10% W上的Mo元素可提高鋼的澤透性，有利于在澤火時(shí)形成全馬氏體組 織；在400°C W上的高溫下，Mo會(huì)與C反應(yīng)形成化合物顆粒，具有抗高溫回火軟化和焊接接 頭軟化的作用，Mo含量太高會(huì)導(dǎo)致碳當(dāng)量提高，惡化焊接性能，同時(shí)Mo屬于貴金屬，會(huì)提高 成本。因此，本發(fā)明的Mo含量范圍為0.10?0.40%。
[0016] Ni ;Ni元素具有細(xì)化馬氏體組織、改善鋼的初性的作用，Ni含量太高會(huì)導(dǎo)致碳當(dāng) 量提高，惡化焊接性能，同時(shí)Ni屬于貴金屬，會(huì)提高成本。因此，本發(fā)明的Ni含量范圍為 0 ?0. 30%。
[0017] Nb、Ti和V ;Nb、Ti和V為微合金元素，與C、N等元素形成納米級(jí)析出物，在加熱時(shí) 抑制奧氏體晶粒的長大；Nb可W提高未再結(jié)晶臨界溫度化r，擴(kuò)大生產(chǎn)窗口；Ti的細(xì)小析出 物顆?？蒞改善焊接性能；V在回火過程中與N和C反應(yīng)析出納米級(jí)V(C，腳顆粒，可W提 高鋼的強(qiáng)度；本發(fā)明的佩含量范圍為0.01?0.03%，Ti含量范圍為0.01?0.03%，V含 量范圍為0.01?0.05%。
[0018] B ;微量的B可W提高鋼的澤透性，提高鋼的強(qiáng)度，超過0. 0030%的B容易產(chǎn)生偏 析，形成碳棚化合物，嚴(yán)重惡化鋼的初性。因此，本發(fā)明的B含量范圍為0. 0005?0. 0030%。
[0019] A1;A1用作脫氧劑，鋼中加入0.02%W上的A1可細(xì)化晶粒，提高沖擊初性，A1含 量超過0.06 %容易產(chǎn)生A1的氧化物夾雜缺陷。因此，本發(fā)明的A1含量范圍為0.02? 0. 06%。
[0020] 化：在鋼冶煉過程中，超過0. 001 %的微量化元素可W起到凈化劑作用，改善鋼的 初性；化含量超過0. 004%時(shí)，容易形成尺寸較大的化的化合物，反而會(huì)惡化初性。因此， 本發(fā)明化含量范圍為0. 001?0. 004%。
[0021] N;本發(fā)明要求嚴(yán)格控制N元素的含量范圍。在回火過程中，0.002% W上的N元素 可W與V和C反應(yīng)形成納米級(jí)的v(c，腳粒子，起到析出強(qiáng)化的作用，在焊接過程中也可W 通過析出強(qiáng)化抵抗熱影響區(qū)軟化；N含量超過0. 005 %則容易導(dǎo)致形成粗大的析出物顆粒， 惡化初性。因此，本發(fā)明N含量范圍為0. 002?0. 005%。
[0022] P、S和0 ;P、S和0作為雜質(zhì)元素影響鋼的塑、初性，本發(fā)明的該四種元素的控制范 圍為 P《0. 02%，S《0. 01%，0《0. 008%。
[002引對(duì)于在線澤火型屈服SOOMPa高強(qiáng)鋼的碳當(dāng)量Ceq需滿足；0. 40% <Ceq<0. 50%， Ceq = C+Mn/6+Kr+Mo+V)/5+(Ni+化)/150, Ceq太低容易出現(xiàn)焊接接頭軟化，Ceq太高容易 出現(xiàn)焊接微裂紋。
[0024] 本發(fā)明控制0. 7%《Mo+0. 8Ni+0. 4Cr+6V《1. 1%，主要用于保證SOOMPa高強(qiáng)鋼 的等強(qiáng)匹配焊接，調(diào)節(jié)焊接熱影響區(qū)的強(qiáng)度和低溫初性，達(dá)到與母材鋼板強(qiáng)度和低溫初性 的最佳匹配。其中，Mo、Ni和化元素都可W降低鋼的臨界冷卻速度，提高鋼的澤透性，提高 焊接接頭的強(qiáng)度；Mo在高溫下與C反應(yīng)形成化合物，具有抵抗焊接接頭軟化的作用；Mo和 Ni元素都具有細(xì)化組織，改善初性的作用；V與N反應(yīng)生成納米級(jí)V(C，腳顆粒可W抵抗接 頭軟化;Mo、NiXr和V元素的搭配可W根據(jù)母材強(qiáng)度調(diào)節(jié)焊接熱影響區(qū)的強(qiáng)度和初性。本 發(fā)明要求Mo、Ni、Cr和V的復(fù)合添加量應(yīng)滿足0. 7%《Mo+0. 8Ni+0. 4Cr+6V《1. 1 %，低于 0. 70%時(shí)，焊接接頭的強(qiáng)度和低溫初性都較低；高于1. 1%時(shí)，焊接接頭強(qiáng)度偏高，容易產(chǎn) 生焊接裂紋。
[002引本發(fā)明控制3. 7《Ti/N《7. 0,可W保護(hù)鋼中的B原子，使得B充分固溶，提高澤 透性。
[0026] 本發(fā)明控制1. 0《化/S《3. 0,可W使鋼種的硫化物球化，改善鋼的低溫初性和焊 接性能。
[0027] 本發(fā)明的屈服強(qiáng)度SOOMI^a級(jí)別高強(qiáng)鋼的生產(chǎn)方法，其包括如下步驟：
[002引 1)冶煉、鑄造
[0029] 按上述成分采用轉(zhuǎn)爐或電爐煉鋼，精煉，鑄造成鑄巧；
[0030] 2)鑄巧加熱
[0031] 將鑄巧于1150?1270°C的爐中加熱，待鑄巧屯、部到溫后開始保溫，保溫時(shí)間 〉1.化；
[003引如軸制
[0033] 采用單機(jī)架往復(fù)軸制或多機(jī)架熱連軸將鑄巧軸至目標(biāo)厚度，終軸溫度為820? 920°C，同時(shí)終軸溫度Tf滿足；Ar3<TfCTnr，其中，Ars為亞共析鋼奧氏體向鐵素體轉(zhuǎn)變 開始溫度；Af3= 901-325C-92Mn-126Cr-67Ni-149Mo, Tnr 為未再結(jié)晶臨界溫度；Tnr = 887+464C+ (6445Nb-644sqrt (佩））+ (732V-230sqrt (V)) +890Ti+363A^357Si ;軸制最后一 道次軸制壓下率〉15% ;
[0034] 4)澤火熱處理工藝
[0035] 軸后在線澤火至（Ms-150) °C W下；Ms為馬氏體轉(zhuǎn)變開始溫度，Ms = 539-423C-30 .4Mn-17. 7Ni-12. lCr-11. OSi-7. OMo ;層流冷卻系統(tǒng)控制冷卻速度V〉e(5'3-2'53c-〇'i6Si-〇'82to-〇'95cr /s，保證形成全馬氏體組織。
[0036] W回火熱處理工藝
[0037] 回火熱處理；回火溫度為400?550°C，鋼板屯、部達(dá)到爐溫后開始保溫，保溫20? ISOmin。
[003引在本發(fā)明的生產(chǎn)方法中；
[0039] 本發(fā)明步驟（2)鑄巧加熱至1150?1270°C，屯、部保溫時(shí)間〉1.化；加熱溫度大于 115(TC、屯、部保溫時(shí)間〉1.化可W保證合金元素充分固溶；加熱溫度超過1270°C，奧氏體晶 粒過度長大，引起晶間結(jié)合力減弱，在軸制時(shí)容易產(chǎn)生裂紋；另外加熱溫度超過1270°C容 易引起鋼巧表面脫碳，對(duì)成品力學(xué)性能造成影響。
[0040] 本發(fā)明步驟（3)軸制的終軸溫度大于Ars是為了保證在奧氏體區(qū)軸制，終軸溫度 小于Tnr是為了保證在奧氏體未再結(jié)晶區(qū)軸制，在奧氏體未再結(jié)晶區(qū)軸制可W細(xì)化奧氏體 晶粒和冷卻后的組織，從而改善鋼的強(qiáng)初性。
[0041] 本發(fā)明步驟（3)軸制最后一道次壓下率〉15%，大壓下率軸制是為了在未再結(jié)晶 區(qū)形成足夠的變形能，在Ars?Tnr溫度范圍內(nèi)誘發(fā)奧氏體再結(jié)晶，細(xì)化晶粒。
[0042] 本發(fā)明步驟巧）回火熱處理；該成分體系的鋼回火溫度超過400°C并保持鋼板屯、 部達(dá)到回火溫后保溫20min W上時(shí)，澤火馬氏體中的過飽和碳原子脫溶形成球狀化3C滲碳 體，合金Mo和V在該溫度下會(huì)與C反應(yīng)并形成細(xì)小的合金碳化物，可W改善鋼的塑性和初 性，同時(shí)有效去除鋼的內(nèi)應(yīng)力；回火溫度超過550°C或高保溫時(shí)間過長，球狀化3C滲碳體和 合金碳化物發(fā)生粗化，反而會(huì)惡化鋼的初性，并降低鋼的強(qiáng)度；通過調(diào)整回火溫度和回火時(shí) 間可W保證強(qiáng)、初性實(shí)現(xiàn)最佳匹配。
[0043] 本發(fā)明設(shè)及的關(guān)系式：
[0044] 0. 40 % <Ceq<0. 50 %，Ceq = C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(化+Cu)/15 ;0. 7 % 《Mo+0. 8Ni+0. 4Cr+6V《1. 1 % ;3. 7《Ti/N《7. 0 ; 1. 0《Ca/S《3. 0 中元素符號(hào)表示對(duì) 應(yīng)元素的重量百分含量。
[0045] 本發(fā)明設(shè)及的計(jì)算公式：
[0046] Af3= 901-325C-92Mn-126Cr-67Ni-149Mo ;
[0047] hr = 887+464C+(6445Nb-644sqrt(Nb)) + (732V-230sqrt(V))+890Ti+363Al-357 Si ；
[0048] Ms = 539-423C-30. 4Mn-17. 7Ni-12. lCr-11. OSi-7. OMo ;
[0049] g 巧.3-2.日3C-0. 16Si-0. 82Mn-0.目日Cr-l. 87MO-160B).
[0化0] 上述公式中元素符號(hào)表示對(duì)應(yīng)元素的重量百分含量X 100。
[0化1] 本發(fā)明的有益效果；
[0052] 本發(fā)明采用控軸控冷和在線澤火+回火工藝，從化學(xué)成分設(shè)計(jì)、母材組織、澤火加 熱溫度、回火加熱溫度等方面進(jìn)行控制，保證在實(shí)現(xiàn)超高強(qiáng)度的同時(shí)，獲得良好的延伸率、 低溫沖擊初性等性能。
[0化引與現(xiàn)有工藝相比，采用本發(fā)明的成分、工藝生產(chǎn)的SOOMPa高強(qiáng)鋼具有均一的回火 馬氏體組織，不同厚度規(guī)格、鋼卷（鋼板）頭、中、尾性能波動(dòng)小；低溫沖擊初性也有大幅提 局。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0054] 圖1為本發(fā)明鋼實(shí)施例1的金相組織圖；
[0化5] 圖2為本發(fā)明鋼實(shí)施例5的金相組織圖；
[0化6] 圖3為本發(fā)明鋼實(shí)施例8的金相組織圖。

【具體實(shí)施方式】
[0057] 下面結(jié)合實(shí)施例對(duì)本發(fā)明做進(jìn)一步說明
[0058] 采用50kg真空電爐進(jìn)行冶煉，本發(fā)明鋼成分的實(shí)施例如表1所示。將50kg電爐 冶煉的鋼水誘注成120mm厚的鋼巧，放入電爐中加熱，采用多道次將鋼巧軸制成目標(biāo)厚度 10mm。終軸溫度為820?920°C，同時(shí)終軸溫度Tf滿足；Ar3<TfCTnr ;末道次壓下率設(shè)定 17% ;軸后進(jìn)行在線澤火，澤火冷卻速度V〉e6'3-2'53w'i 6sw'8*-°'95a-i'8?D-i6〇B>c /s ;終冷溫度 為（Ms?150) °CW下；回火熱處理工藝；回火溫度為400?550°C，回火時(shí)間為鋼板屯、部達(dá) 到回火溫度后20?ISOmin。具體工藝條件如表2所示。
[0059] 將在線澤火+回火后的鋼板進(jìn)行縱向拉伸和縱向沖擊試驗(yàn)。各試驗(yàn)樣板對(duì)應(yīng)的性 能如表3所示。從表3可W看出，本發(fā)明可W制造出屈服強(qiáng)度SOOOMpa W上的高強(qiáng)度調(diào)質(zhì) 鋼，其抗拉強(qiáng)850?lOOOMPa，延伸率〉12%，-40°C沖擊功M0J。
[0060] 圖1?圖3給出了實(shí)施例1、5、8試驗(yàn)鋼的金相組織圖，可W看出，成品鋼板的金相 組織為均一的板條狀回火馬氏體，且組織細(xì)密。
[0061]

【權(quán)利要求】
1. 一種屈服強(qiáng)度800MPa級(jí)別高強(qiáng)鋼，其成分重量百分比為：C:0. 06?0. 14%，Si: 0? 10 ?0? 30%，Mn:0? 80 ?1. 60%，Cr:0? 20 ?0? 70%，Mo:0? 10 ?0? 40%，Ni:0 ? 0. 30%，Nb:0. 010 ?0. 030%，Ti:0. 010 ?0. 030%，V:0. 010 ?0. 050%，B:0. 0005 ? 0. 0030%，A1 :0. 02 ?0. 06%，Ca:0. 001 ?0. 004%，N:0. 002 ?0. 005%，P彡 0. 020%， S^ 0. 010%, 0 ^ 0. 008%, 其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)；且上述元素同時(shí)需滿足如下關(guān)系：0. 40%〈Ceq〈0. 50%，Ceq=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15 ；0. 7%^M〇+0. 8Ni+0. 4Cr+6V^ 1. 1%；3. 7 ^Ti/ N彡 7. 0 ;1. 0 彡Ca/S彡 3. 0〇
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的屈服強(qiáng)度800MPa級(jí)別高強(qiáng)鋼，其特征在于，所述高強(qiáng)鋼的顯 微組織為回火馬氏體。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的屈服強(qiáng)度800MPa級(jí)別高強(qiáng)鋼，其特征在于，所述高強(qiáng)鋼 的屈服強(qiáng)度為800?950MPa，抗拉強(qiáng)度為850?lOOOMPa，延伸率>12%，-40°C沖擊功>40J。
4. 如權(quán)利要求1所述的屈服強(qiáng)度800MPa級(jí)別高強(qiáng)鋼的生產(chǎn)方法，包括如下步驟： 1) 冶煉、鑄造 按上述權(quán)利要求1所述成分采用轉(zhuǎn)爐或電爐煉鋼，精煉，鑄造成鑄坯； 2) 板坯加熱 將鑄坯于1150?1270°C的爐中加熱，待鑄坯心部達(dá)到爐溫后開始保溫，保溫時(shí)間 >1. 5h； 3) 軋制 采用單機(jī)架往復(fù)軋制或多機(jī)架熱連軋將鑄坯軋至目標(biāo)厚度，終軋溫度為820?920°C， 同時(shí)終軋溫度Tf滿足：41'3燈代1111'，其中，41'3為亞共析鋼奧氏體向鐵素體轉(zhuǎn)變開始溫度 ： Ar3= 901-325C-92Mn-126Cr-67Ni-149Mo,Tnr為未再結(jié)晶臨界溫度：Tnr= 887+464C+(6 445Nb-644sqrt(Nb)) + (732V-230sqrt(V)) +890Ti+363Al-357Si;軋制最后一道次軋制壓下 率 >15% ; 4) 淬火熱處理工藝 軋后在線淬火至（Ms-150) °C以下；Ms為馬氏體轉(zhuǎn)變開始溫度，Ms= 539-423C-30. 4Mn-17. 7Ni-12.lCr-11.OSi-7. 0Mo;層流冷卻系統(tǒng)控制冷卻速度V>e(5_3mi6SiKI_82tM_9mM。 <6°B)°C/s，保證形成全馬氏體組織； 5) 回火熱處理工藝 回火熱處理：回火溫度為400?550°C，鋼板心部達(dá)到爐溫后開始保溫，保溫20? 180min〇
5. 根據(jù)權(quán)利要求4所述的屈服強(qiáng)度800MPa級(jí)別高強(qiáng)鋼的生產(chǎn)方法，其特征在于，該生 產(chǎn)方法獲得的高強(qiáng)鋼的顯微組織為回火馬氏體。
6. 根據(jù)權(quán)利要求4或5所述的屈服強(qiáng)度800MPa級(jí)別高強(qiáng)鋼的生產(chǎn)方法，其特征在于， 該生產(chǎn)方法獲得的高強(qiáng)鋼的屈服強(qiáng)度為800?950MPa，抗拉強(qiáng)度為850?lOOOMPa，延伸率 >12%，-40°C沖擊功 >40J。
【文檔編號(hào)】C21D8/02GK104513937SQ201410810303
【公開日】2015年4月15日 申請(qǐng)日期:2014年12月19日 優(yōu)先權(quán)日:2014年12月19日
【發(fā)明者】劉剛, 楊阿娜, 李自剛, 宋鳳明 申請(qǐng)人:寶山鋼鐵股份有限公司