本發(fā)明涉及連續(xù)退火領(lǐng)域的設(shè)備張力調(diào)節(jié)方法，更具體地說(shuō)，涉及連退機(jī)組以熱瓢曲與跑偏控制為目標(biāo)的張力調(diào)節(jié)方法。

背景技術(shù)：

如圖1所示，連續(xù)退火過(guò)程中，對(duì)帶鋼張力的設(shè)定要求較為嚴(yán)格，這是因?yàn)檫B退機(jī)組各工藝段內(nèi)的爐輥基本都采用凸度輥，其目的是在退火過(guò)程中，帶鋼能起到自動(dòng)糾偏的效果。然而實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中，由于帶鋼與爐輥之間長(zhǎng)時(shí)間的磨損或加工誤差的原因，使?fàn)t輥兩端凸度不相等，進(jìn)而導(dǎo)致帶鋼寬度方向的張力分布不均，這就容易導(dǎo)致帶鋼發(fā)生跑偏。另外，由于爐輥安裝精度問(wèn)題，有可能導(dǎo)致?tīng)t輥間軸線不平行，再加上來(lái)料帶鋼都或多或少存在板形不良、厚度不均等缺陷，以及工藝段內(nèi)溫度分布不均等問(wèn)題，進(jìn)而促進(jìn)帶鋼的跑偏，嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致帶鋼擦邊甚至斷帶。實(shí)際生產(chǎn)中往往根據(jù)經(jīng)驗(yàn)提高設(shè)定張力，以減少跑偏。然而，由于上述問(wèn)題的存在，提高張力設(shè)定值容易導(dǎo)致另一事故——“熱瓢曲”的出現(xiàn)，嚴(yán)重時(shí)，也會(huì)有斷帶的危險(xiǎn)。而且，跑偏極易引起熱瓢曲的產(chǎn)生，熱瓢曲又會(huì)進(jìn)一步促進(jìn)跑偏。因此，了解實(shí)際的張力分布值，對(duì)張力進(jìn)行合理的設(shè)定，顯得尤為重要。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)中存在的“熱瓢曲”的問(wèn)題，本發(fā)明的目的是提供連退機(jī)組以熱瓢曲與跑偏控制為目標(biāo)的張力調(diào)節(jié)方法。

為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用如下技術(shù)方案：

一種連退機(jī)組以熱瓢曲與跑偏控制為目標(biāo)的張力調(diào)節(jié)方法，其特征在于，包括以下步驟：

步驟a，收集機(jī)組的關(guān)鍵設(shè)備與工藝參數(shù)；

步驟b，計(jì)算該工藝段溫度下帶鋼彈性模量和摩擦系數(shù)；

步驟c，劃分多個(gè)單元，并計(jì)算各條單元所處位置的相對(duì)凸度、輥徑、單元長(zhǎng)度、熱應(yīng)力；

步驟d，給定各條張力調(diào)整步長(zhǎng)，設(shè)定目標(biāo)函數(shù)初值，判斷并調(diào)整過(guò)程參數(shù)；

步驟e，設(shè)定中間條張力；

步驟f，計(jì)算中間條單元的伸長(zhǎng)量

步驟g，計(jì)算符合條件的張力；

步驟h，計(jì)算各條張力均值；

步驟i，計(jì)算目標(biāo)函數(shù)；

步驟j，判斷目標(biāo)函數(shù)是否符合條件；

步驟k，判斷帶鋼張力預(yù)設(shè)定值是否符合條件；

步驟l，輸出帶鋼寬度方向上各取樣點(diǎn)的張力

步驟m，根據(jù)張力分布情況以熱瓢曲與跑偏控制為目標(biāo)調(diào)整張力設(shè)定值。

根據(jù)本發(fā)明的一實(shí)施例，步驟a的參數(shù)包括：

爐輥輥形參數(shù)，主要包括：

上爐輥?zhàn)畲筝亸紻_s；上爐輥輥身長(zhǎng)度L_s；上爐輥平直區(qū)長(zhǎng)度S_s；上爐輥凸度δ_s；上爐輥表面粗糙度u_s；下?tīng)t輥?zhàn)畲筝亸紻_x；下?tīng)t輥輥身長(zhǎng)度L_x；下?tīng)t輥平直區(qū)長(zhǎng)度S_x；下?tīng)t輥凸度δ_x；下?tīng)t輥表面粗糙度u_x；上下兩爐輥軸線之間的懸空長(zhǎng)度H；

待生產(chǎn)的帶鋼的工藝參數(shù)，主要包括：

帶鋼寬度B；帶鋼厚度h；帶鋼鋼種；帶鋼表面粗糙度u₂；來(lái)料板型數(shù)據(jù)ε′_i；帶鋼所處工藝段的設(shè)定溫度T及該工藝段沿帶寬方向的最大溫差ΔT；以及該工藝段帶鋼張力預(yù)設(shè)定值σ。

根據(jù)本發(fā)明的一實(shí)施例，步驟b的彈性模量E(T)＝208639.8-0.21T²，摩 擦系數(shù)μ；

步驟c劃分(2m+1)×n個(gè)單元，且定義相對(duì)凸度Δδ_i、輥徑D_i、單元長(zhǎng)度l_ij、熱應(yīng)力Q_i；

步驟d的各條張力調(diào)整步長(zhǎng)Δσ_i，令目標(biāo)函數(shù)初值f₀(X)＝10¹⁰，判斷過(guò)程參數(shù)β＝1，調(diào)整過(guò)程參數(shù)t＝0；

步驟e令中間條張力σ_m+1,1＝σ_m+1,1-tΔσ_m+1(σ_m+1,1一般取2σ)；

步驟f計(jì)算中間條單元的伸長(zhǎng)量Δl_m+1。

根據(jù)本發(fā)明的一實(shí)施例，步驟g計(jì)算當(dāng)中間條張力為σ_m+11時(shí)，第i條的張力σ_i1，其進(jìn)一步包括：

步驟g1，令條單元調(diào)整參數(shù)i＝1；

步驟g2，令目標(biāo)函數(shù)初始值g₀(x_i)＝10¹⁰，過(guò)程調(diào)整參數(shù)a＝1，過(guò)程調(diào)整參數(shù)z＝0；

步驟g3，給定調(diào)整步長(zhǎng)Δσ_i1，令第i條單元張力初始值σ_i1＝σ_i1-zΔσ_i1(σ_i1一般取2σ)；

步驟g4，計(jì)算第i條單元張力為σ_i1時(shí)的伸長(zhǎng)量Δl_i；

步驟g5，計(jì)算目標(biāo)函數(shù)g_a(x_i)＝|Δl_m+1-Δl_i-(Δδ_is+Δδ_ix)π/2|；

步驟g6，判斷目標(biāo)函數(shù)g_a(x_i)＜g_a-1(x_i)？若成立，則記錄σ_i1＝σ′_i1轉(zhuǎn)入步驟g7；若不成立，則令g_a(x_i)＝g_a-1(x_i)，a＝a+1，轉(zhuǎn)入步驟g7；

步驟g7，判斷不等式σ_i1＞0？若成立，則z＝z+1，轉(zhuǎn)入步驟g3；若不成立，則轉(zhuǎn)入步驟g8；

步驟g8，判斷i＜2m+1？若成立，i＝i+1，轉(zhuǎn)入步驟g2；若不成立，轉(zhuǎn)入步驟i。

根據(jù)本發(fā)明的一實(shí)施例，步驟h計(jì)算各條張力均值

根據(jù)本發(fā)明的一實(shí)施例，步驟i計(jì)算目標(biāo)函數(shù)f_β(x_i)＝|σ-aver|。

根據(jù)本發(fā)明的一實(shí)施例，步驟j判斷f_β(x_i)＜f_β-1(x_i)？若成立，記錄 σ₁₁.σ₂₁....σ_2m+11，轉(zhuǎn)入步驟k；若不成立，令f_β(x_i)＝f_β-1(x_i)，β＝β+1，轉(zhuǎn)入步驟k。

根據(jù)本發(fā)明的一實(shí)施例，步驟k判斷σ_m+11＞σ？若成立，則t＝t+1，轉(zhuǎn)入步驟e，若不成立，轉(zhuǎn)入步驟l。

根據(jù)本發(fā)明的一實(shí)施例，步驟l輸出帶鋼寬度方向上各取樣點(diǎn)的張力σ₁₁.σ₂₁....σ_2m+11。

在上述技術(shù)方案中，本發(fā)明的連退機(jī)組以熱瓢曲與跑偏控制為目標(biāo)的張力調(diào)節(jié)方法在特定工藝段內(nèi)預(yù)設(shè)定張力的情況下，考慮爐輥凸度、來(lái)料板形、熱應(yīng)力等因素，而對(duì)連退機(jī)組特定工藝段張力橫向分布進(jìn)行預(yù)報(bào)及以熱瓢曲與跑偏控制為目標(biāo)的張力調(diào)節(jié)的方法。與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明不但考慮了連退機(jī)組內(nèi)部輥型對(duì)張力分布的影響，同時(shí)兼顧了來(lái)料板形、爐內(nèi)溫差等因素，對(duì)張力的預(yù)設(shè)定起到了指導(dǎo)作用，大大降低了事故的發(fā)生率，提高了生產(chǎn)效率。

附圖說(shuō)明

圖1是連續(xù)退火示意圖；

圖2是適用于本發(fā)明的輥型示意圖；

圖3是本發(fā)明的單元?jiǎng)澐质疽鈭D；

圖4是本發(fā)明的方案流程示意圖；

圖5是本發(fā)明的主要流程示意圖；

圖6是圖5中步驟g的子程序流程圖；

圖7是本發(fā)明一實(shí)施例的來(lái)料板形曲線圖；

圖8是本發(fā)明一實(shí)施例的張力分布曲線圖；

圖9是本發(fā)明另一實(shí)施例的來(lái)料板形曲線圖；

圖10是本發(fā)明另一實(shí)施例的張力分布曲線圖。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合附圖和實(shí)施例進(jìn)一步說(shuō)明本發(fā)明的技術(shù)方案。

如圖2和圖3所示，本發(fā)明充分結(jié)合連退機(jī)組設(shè)備特征及工藝特點(diǎn)，利用輥凸度、來(lái)料板形、溫度分布等因素對(duì)帶鋼伸長(zhǎng)量的影響，提出一種適合于連退機(jī)組的，在特定工藝段內(nèi)預(yù)設(shè)定張力的情況下，考慮爐輥凸度、來(lái)料板形、熱應(yīng)力等因素，而對(duì)連退機(jī)組特定工藝段張力橫向分布進(jìn)行預(yù)報(bào)及以熱瓢曲與跑偏控制為目標(biāo)的張力調(diào)節(jié)的方法。該技術(shù)實(shí)施過(guò)程中，通過(guò)對(duì)上下兩爐輥之間的帶鋼沿縱向進(jìn)行條單元?jiǎng)澐?，并?duì)每條單元沿橫向細(xì)分為若干小單元，給定最大輥徑處的條單元一個(gè)張力值，并根據(jù)輥凸度、來(lái)料板形、溫度分布等因素對(duì)帶鋼伸長(zhǎng)量的影響，依次求出其他各條單元的張力值，并對(duì)各條張力值的平均值與張力預(yù)設(shè)定值進(jìn)行比較，若大于張力預(yù)設(shè)定值，則給定最大輥徑處的張力值一個(gè)步長(zhǎng)，重新計(jì)算，直至各條張力值的平均值與張力預(yù)設(shè)定值最接近，則輸出各條的張力值。

如圖4、圖5和圖6所示，為了實(shí)現(xiàn)上述發(fā)明目的，本發(fā)明采用額技術(shù)方案包括以下由計(jì)算機(jī)執(zhí)行的步驟：

(a)收集機(jī)組的關(guān)鍵設(shè)備與工藝參數(shù)，主要包括以下步驟：

(a1)收集爐輥輥形參數(shù)，主要包括：上爐輥?zhàn)畲筝亸紻_s；上爐輥輥身長(zhǎng)度L_s；上爐輥平直區(qū)長(zhǎng)度S_s；上爐輥凸度δ_s；上爐輥表面粗糙度u_s；下?tīng)t輥?zhàn)畲筝亸紻_x；下?tīng)t輥輥身長(zhǎng)度L_x；下?tīng)t輥平直區(qū)長(zhǎng)度S_x；下?tīng)t輥凸度δ_x；下?tīng)t輥表面粗糙度u_x；上下兩爐輥軸線之間的懸空長(zhǎng)度H；

(a2)收集待生產(chǎn)的帶鋼的工藝參數(shù)，主要包括：帶鋼寬度B；帶鋼厚度h；帶鋼鋼種；帶鋼表面粗糙度u₂；來(lái)料板型數(shù)據(jù)ε′_i；帶鋼所處工藝段的設(shè)定溫度T及該工藝段沿帶寬方向的最大溫差ΔT；以及該工藝段帶鋼張力預(yù)設(shè)定值σ；

(b)計(jì)算該工藝段溫度下帶鋼彈性模量E(T)＝208639.8-0.21T²，摩擦系數(shù)μ；

(c)劃分(2m+1)×n個(gè)單元，并計(jì)算各條單元所處位置的相對(duì)凸度Δδ_i、輥徑D_i、單元長(zhǎng)度l_ij、熱應(yīng)力Q_i；

(d)給定各條張力調(diào)整步長(zhǎng)Δσ_i，令目標(biāo)函數(shù)初值f₀(X)＝10¹⁰，判斷過(guò)程參數(shù)β＝1，調(diào)整過(guò)程參數(shù)t＝0；

(e)令中間條張力σ_m+1,1＝σ_m+1,1-tΔσ_m+1(σ_m+1,1一般取2σ)；

(f)計(jì)算中間條單元的伸長(zhǎng)量Δl_m+1；

(g)計(jì)算當(dāng)中間條張力為σ_m+11時(shí)，第i條的張力σ_i1：

(g1)令條單元調(diào)整參數(shù)i＝1；

(g2)令目標(biāo)函數(shù)初始值g₀(x_i)＝10¹⁰，過(guò)程調(diào)整參數(shù)a＝1，過(guò)程調(diào)整參數(shù)z＝0；

(g3)給定調(diào)整步長(zhǎng)Δσ_i1，令第i條單元張力初始值σ_i1＝σ_i1-zΔσ_i1(σ_i1一般取2σ)；

(g4)計(jì)算第i條單元張力為σ_i1時(shí)的伸長(zhǎng)量Δl_i；

(g5)計(jì)算目標(biāo)函數(shù)g_a(x_i)＝|Δl_m+1-Δl_i-(Δδ_is+Δδ_ix)π/2|；

(g6)判斷目標(biāo)函數(shù)g_a(x_i)＜g_a-1(x_i)？若成立，則記錄σ_i1＝σ′_i1轉(zhuǎn)入步驟(g7)；若不成立，則令g_a(x_i)＝g_a-1(x_i)，a＝a+1，轉(zhuǎn)入步驟(g7)；

(g7)判斷不等式σ_i1＞0？若成立，則z＝z+1，轉(zhuǎn)入步驟(g3)；若不成立，則轉(zhuǎn)入步驟(g8)；

(g8)判斷i＜2m+1？若成立，i＝i+1，轉(zhuǎn)入步驟(g2)；若不成立，轉(zhuǎn)入步驟(i)；

(h)計(jì)算各條張力均值

(i)計(jì)算目標(biāo)函數(shù)f_β(x_i)＝|σ-aver|；

(j)判斷f_β(x_i)＜f_β-1(x_i)？若成立，記錄σ₁₁.σ₂₁....σ_2m+11，轉(zhuǎn)入步驟(k)；若不成立，令f_β(x_i)＝f_β-1(x_i)，β＝β+1，轉(zhuǎn)入步驟(k)；

(k)判斷σ_m+11＞σ？若成立，則t＝t+1，轉(zhuǎn)入步驟(e)，若不成立，轉(zhuǎn)入步驟(l)；

(l)輸出帶鋼寬度方向上各取樣點(diǎn)的張力σ₁₁.σ₂₁....σ_2m+11；

(m)根據(jù)張力分布情況以熱瓢曲與跑偏控制為目標(biāo)調(diào)整張力設(shè)定值。

為進(jìn)一步說(shuō)明本發(fā)明所述相關(guān)技術(shù)的應(yīng)用過(guò)程，現(xiàn)以某連退機(jī)組為例，詳細(xì)介紹在給定預(yù)設(shè)定張力的情況下，張力分布預(yù)報(bào)技術(shù)。

實(shí)施例1

(1)收集爐輥輥形參數(shù)，主要包括：上爐輥?zhàn)畲筝亸紻_s＝900mm；上爐輥輥身長(zhǎng)度L_s＝1950mm；上爐輥平直區(qū)長(zhǎng)度S_s＝450mm；上爐輥凸度δ_s＝3mm；上爐輥表面粗糙度u_s＝0.2；下?tīng)t輥?zhàn)畲筝亸紻_x＝900mm；下?tīng)t輥輥身長(zhǎng)度L_x＝1950mm；下?tīng)t輥平直區(qū)長(zhǎng)度S_x＝450mm；下?tīng)t輥凸度δ_x＝3mm；下?tīng)t輥表面粗糙度u_x＝0.2；上下兩爐輥軸線之間的懸空長(zhǎng)度H＝30000mm；

(2)收集待生產(chǎn)的帶鋼的工藝參數(shù)，主要包括：帶鋼寬度B＝1350mm；帶鋼厚度h＝0.5mm；帶鋼鋼種；帶鋼表面粗糙度u₂＝0.4；來(lái)料板型數(shù)據(jù)ε′_i，如圖7所示。帶鋼所處工藝段的設(shè)定溫度T＝750℃及該工藝段沿帶寬方向的最大溫差ΔT＝40℃；以及該工藝段帶鋼張力預(yù)設(shè)定值σ＝7MPa；

(3)計(jì)算該工藝段溫度下帶鋼彈性模量E(T)＝90754MPaμ＝0.16；

(4)劃分43*52個(gè)單元，并計(jì)算各條單元所處位置的相對(duì)凸度Δδ_i、輥徑D_i、單元長(zhǎng)度l_ij、熱應(yīng)力Q_i；

(5)給定各條張力調(diào)整步長(zhǎng)Δσ_i＝0.1MPa，令目標(biāo)函數(shù)初值f₀(X)＝10¹⁰，判斷過(guò)程參數(shù)β＝1，調(diào)整過(guò)程參數(shù)t＝0；

(6)令中間條張力σ_m+1,1＝σ_m+1,1-tΔσ_m+1，此處σ_m+11＝14MPa；

(7)計(jì)算中間條單元的伸長(zhǎng)量Δl_m+1；

(8)計(jì)算當(dāng)中間條張力為σ_22，1＝14時(shí)，第1條的張力σ_1，1；

(9)令條單元調(diào)整參數(shù)i＝1；

(10)令目標(biāo)函數(shù)初始值g₀(x_i)＝10¹⁰，過(guò)程調(diào)整參數(shù)a＝1，過(guò)程調(diào)整參數(shù)z＝0；

(11)給定調(diào)整步長(zhǎng)Δσ_1，1＝0.1MPa，第i條單元張力初始值σ_i1＝14MPa；

(12)計(jì)算伸長(zhǎng)量參數(shù)Δl₁＝0.132mm；

(13)計(jì)算目標(biāo)函數(shù)g₁(x_i)＝5.89；

(14)判斷目標(biāo)函數(shù)g_a(x_i)＜g_a-1(x_i)？因?yàn)間₁(x_i)＝5.89<g₀(x_i)＝10¹⁰,不等式成立，則記錄σ_i1＝14MPa，轉(zhuǎn)入步驟(15)；若不成立，則令g_a(x_i)＝g_a-1(x_i)，a＝a+1，轉(zhuǎn)入步驟(15)；

(15)判斷不等式σ_i1＞0？因?yàn)棣?sub>i1＝14MPa>0,不等式成立，則z＝z+1，轉(zhuǎn)入步驟(11)；若不成立，則轉(zhuǎn)入步驟(16)；

(16)判斷i＜2m+1？因?yàn)?<43,不等式成立，i＝i+1，轉(zhuǎn)入(10)；若不成立，轉(zhuǎn)入(17)；

(17)計(jì)算各條張力均值aver＝14；

(18)計(jì)算目標(biāo)函數(shù)f₁(x_i)＝|σ-aver|＝7；

(19)判斷f₁(x_i)＜f₀(x_i)？因?yàn)閒₁(x_i)＝7＜f₀(x_i)＝10¹⁰，不等式成立，記錄σ₁₁.σ₂₁....σ_2m+11，轉(zhuǎn)入步驟(20)；若不成立，令f_β(x_i)＝f_β-1(x_i)，β＝β+1，轉(zhuǎn)入步驟(20)；

(20)判斷σ_22,1＞σ？因?yàn)棣?sub>22,1＝14＞σ＝7，不等式若成立，則t＝t+1，轉(zhuǎn)入步驟(6)，若不成立，轉(zhuǎn)入步驟(21)；

(21)輸出帶鋼寬度方向上各取樣點(diǎn)的張力σ₁₁.σ₂₁....σ_2m+11，其分布曲線如圖8所示；

(22)由于帶鋼張力分布左邊峰值較高，已發(fā)生熱瓢曲，應(yīng)適當(dāng)將低張力設(shè)定值。

實(shí)施例2

(1)收集爐輥輥形參數(shù)，主要包括：上爐輥?zhàn)畲筝亸紻_s＝900mm；上爐輥輥身長(zhǎng)度L_s＝1950mm；上爐輥平直區(qū)長(zhǎng)度S_s＝250mm；上爐輥凸度δ_s＝2mm；上爐輥表面粗糙度u_s＝0.2；下?tīng)t輥?zhàn)畲筝亸紻_x＝900mm；下?tīng)t輥輥身長(zhǎng)度L_x＝1950mm；下?tīng)t輥平直區(qū)長(zhǎng)度S_x＝250mm；下?tīng)t輥凸度δ_x＝2mm；下?tīng)t輥表面粗糙度u_x＝0.2；上下兩爐輥軸線之間的懸空長(zhǎng)度H＝25000mm；

(2)收集待生產(chǎn)的帶鋼的工藝參數(shù)，主要包括：帶鋼寬度B＝1020mm；帶鋼厚度h＝0.45mm；帶鋼鋼種；帶鋼表面粗糙度u₂＝0.48；來(lái)料板型數(shù)據(jù)ε′_i，如圖9所示。帶鋼所處工藝段的設(shè)定溫度T＝750℃及該工藝段沿帶寬 方向的最大溫差ΔT＝50℃；以及該工藝段帶鋼張力預(yù)設(shè)定值σ＝7.5MPa；

(3)計(jì)算該工藝段溫度下帶鋼彈性模量E(T)＝90754MPaμ＝0.12；

(4)劃分43*52個(gè)單元，并計(jì)算各條單元所處位置的相對(duì)凸度Δδ_i、輥徑D_i、單元長(zhǎng)度l_ij、熱應(yīng)力Q_i；

(5)給定各條張力調(diào)整步長(zhǎng)Δσ_i＝0.1MPa，令目標(biāo)函數(shù)初值f₀(X)＝10¹⁰，判斷過(guò)程參數(shù)β＝1，調(diào)整過(guò)程參數(shù)t＝0；

(6)令中間條張力σ_m+1,1＝σ'_m+1,1-tΔσ_m+1，此處σ_m+11＝15MPa；

(7)計(jì)算中間條單元的伸長(zhǎng)量Δl_m+1＝0.135mm；

(8)計(jì)算當(dāng)中間條張力為σ_22，1＝15MPa時(shí)，第1條的張力σ_1，1；

(9)令條單元調(diào)整參數(shù)i＝1；

(10)令目標(biāo)函數(shù)初始值g₀(x_i)＝10¹⁰，過(guò)程調(diào)整參數(shù)a＝1，過(guò)程調(diào)整參數(shù)z＝0；

(11)令第i條單元張力初始值σ_i1＝15MPa(σ′_i1一般取2σ)，給定調(diào)整步長(zhǎng)Δσ_1，1＝0.1MPa；

(12)計(jì)算伸長(zhǎng)量參數(shù)Dl₁＝0.135mm；

(13)計(jì)算目標(biāo)函數(shù)g₁(x_i)＝6.23；

(14)判斷目標(biāo)函數(shù)g_a(x_i)＜g_a-1(x_i)？因?yàn)間₁(x_i)＝6.23<g₀(x_i)＝10¹⁰,不等式成立，則記錄σ_i1＝15MPa，轉(zhuǎn)入步驟(38)；若不成立，則令g_a(x_i)＝g_a-1(x_i)，a＝a+1，轉(zhuǎn)入步驟(15)；

(15)判斷不等式σ_i1＞0？因?yàn)棣?sub>i1＝15MPa>0,不等式成立，則z＝z+1，轉(zhuǎn)入步驟(11)；若不成立，則轉(zhuǎn)入步驟(16)；

(16)判斷i＜2m+1？因?yàn)?<43,不等式成立，i＝i+1，轉(zhuǎn)入(10)；若不成立，轉(zhuǎn)入(17)；

(17)計(jì)算各條張力均值aver＝15；

(18)計(jì)算目標(biāo)函數(shù)f₁(x_i)＝|σ-aver|＝7.5；

(19)判斷f₁(x_i)＜f₀(x_i)？因?yàn)閒₁(x_i)＝7.5＜f₀(x_i)＝10¹⁰，不等式成立， 記錄σ₁₁.σ₂₁....σ_2m+11，轉(zhuǎn)入步驟(20)；若不成立，令f_β(x_i)＝f_β-1(x_i)，β＝β+1，轉(zhuǎn)入步驟(20)；

(20)判斷σ_22,1＞σ？因?yàn)棣?sub>22,1＝15＞σ＝7.5，不等式若成立，則t＝t+1，轉(zhuǎn)入步驟(6)，若不成立，轉(zhuǎn)入步驟(21)；

(21)輸出帶鋼寬度方向上各取樣點(diǎn)的張力σ₁₁.σ₂₁....σ_2m+11，其分布曲線如圖10所示；

(22)由于帶鋼張力分布右邊峰值較高，已發(fā)生熱瓢曲，應(yīng)適當(dāng)將低張力設(shè)定值。

本技術(shù)領(lǐng)域中的普通技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)認(rèn)識(shí)到，以上的實(shí)施例僅是用來(lái)說(shuō)明本發(fā)明，而并非用作為對(duì)本發(fā)明的限定，只要在本發(fā)明的實(shí)質(zhì)精神范圍內(nèi)，對(duì)以上所述實(shí)施例的變化、變型都將落在本發(fā)明的權(quán)利要求書范圍內(nèi)。