本發(fā)明由根據(jù)權(quán)利要求1的前序部分的用于薄扁坯連鑄的方法出發(fā)。

背景技術(shù)：

一般在現(xiàn)有技術(shù)中已知的是以連鑄法制造薄扁坯。在此，產(chǎn)生金屬熔體，其借助鋼澆包運(yùn)送到分配器中。金屬熔體從該分配器經(jīng)過澆鑄管流入鑄模中，該鑄模得到冷卻并且以振蕩的形式運(yùn)動(dòng)。在該鑄模中由金屬熔體形成帶坯，其具有凝固的殼和在凝固的殼內(nèi)的大部分尚未凝固的橫截面。在離開鑄模的過程中，該帶坯由具有多個(gè)帶坯引導(dǎo)輥的運(yùn)輸系統(tǒng)接納，在這些帶坯引導(dǎo)輥之間將該帶坯引導(dǎo)通過所謂的鑄造彎曲部并且冷卻直到完全凝固。另外還已知，在鑄模內(nèi)的已經(jīng)部分凝固的帶坯的內(nèi)部中的金屬熔體的流動(dòng)速度借助一個(gè)電磁制動(dòng)器(EMBR:Electromagnetic Brake)減慢。在此目標(biāo)在于使在熔池液位上的鋼熔體流速減小并且使熔池液位形狀均勻，從而改善帶坯與鑄模之間的潤滑并且減少通過鑄造熔渣的摻入而可能產(chǎn)生的帶坯表面缺陷。

為了制造具有厚度在40至120毫米之間的薄扁坯，鑄模通常在上部分中具有漏斗形的橫截面并且在下部分中具有矩形的橫截面。在薄扁坯連鑄的過程中，由于這種較小的厚度使完全凝固的時(shí)間相對(duì)較短并且在部分凝固的帶坯的內(nèi)部中的液態(tài)熔體的比例也較少。由此在薄扁坯連鑄的過程中必然得到較粗的、嚴(yán)格取向的柱狀晶體的組織結(jié)構(gòu)。但是這樣的組織結(jié)構(gòu)可能對(duì)于由薄扁坯制成的產(chǎn)品的表面性質(zhì)和內(nèi)部性質(zhì)起到不利的作用。例如根據(jù)鋼種和澆鑄條件，可能在由薄扁坯材料制成的產(chǎn)品上出現(xiàn)在產(chǎn)品表面上的縱向條紋、不均勻的機(jī)械特性、微組織條紋結(jié)構(gòu)、中心偏析(Kernseigerung)、降低的HIC(Hydrogen induced Cracking:氫致裂紋)-穩(wěn)定性以及內(nèi)部易裂紋性。

從常規(guī)的厚薄扁坯連鑄已知，在電機(jī)鋼中的縱向條紋可以通過具有非常低度的過熱的澆鑄而避免。但是在厚板坯連鑄過程中存在相對(duì)較長(zhǎng)的完全凝固時(shí)間，從而使得鋼熔體在中間包中低于約12開爾文的過熱就足夠?qū)崿F(xiàn)充分的組織結(jié)構(gòu)精細(xì)化。當(dāng)球狀的芯部區(qū)域在厚度方向上的延伸大于30％時(shí)，組織結(jié)構(gòu)精細(xì)化可以稱為充分的。為了在薄扁坯中實(shí)現(xiàn)同樣的效果，由于更短的完全凝固時(shí)間必須選擇這類低度的過熱，而這樣低度的過熱使得可能出現(xiàn)以鑄模中的潛管堵塞(所謂的“Clogging”)形式的澆鑄技術(shù)上的問題，由此可以引起帶坯表面缺陷或甚至帶坯斷裂。

專業(yè)文獻(xiàn)(例如“Improved quality and productivity in slab casting by electromagnetic breaking and stirring”，C.Crister等人，第41屆鋼鐵制造國際研討會(huì)，Resende，巴西，23.-26.，2010年五月，第1-15頁)中另外還已知，在一些厚板坯連鑄設(shè)備中使用用于使凝固組織結(jié)構(gòu)精細(xì)化的電磁攪拌器。該攪拌器在此安裝在鑄模區(qū)域中或者安裝在鑄模的熔池液位以下幾米處。

公開文本DE 698 24 749 T2另外還已知一種用于金屬的澆鑄的設(shè)備，該設(shè)備包括用于形成帶坯的模子和用于輸入初始的熱金屬熔體的流體的部件。該設(shè)備在此具有一個(gè)磁性的裝置，其使靜態(tài)的或者周期性的磁場(chǎng)作用在帶坯的非固態(tài)的部分中的金屬的流體上，從而在澆鑄過程中對(duì)模子中的熔化的金屬起到作用。因此應(yīng)使熱金屬的流體制動(dòng)并且分開，以便于在該模子中達(dá)到二次流態(tài)。此外，該公開文本中還已知，設(shè)置有以電磁攪拌器形式的另一個(gè)裝置，從而對(duì)模子中的熔體或?qū)δＷ酉掠蔚娜垠w起到作用。但是在該公開文本中并未公開，應(yīng)該相對(duì)于模子將電磁攪拌器設(shè)置在哪個(gè)區(qū)域中。

對(duì)于厚板坯坯規(guī)格而在鋼材的連鑄過程中使用電磁制動(dòng)器和/或電磁攪拌器還在公開文本DE 21 2009 000 056 U1和DE 10 2009 056 000 A1中已知。

目前在薄扁坯連鑄過程中不能使用電磁攪拌器。在薄扁坯連鑄過程中特別的困難在于，在與厚板坯連鑄相比較短的完全凝固時(shí)間以及帶坯內(nèi)部中小體積的液體比例的條件下實(shí)現(xiàn)顯著的組織結(jié)構(gòu)精細(xì)化。本發(fā)明解決了該問題。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的在于，提供一種用于以連鑄法制造薄扁坯的方法和設(shè)備，該方法和設(shè)備盡管在較短的完全固化時(shí)間和在帶坯內(nèi)部相對(duì)較小體積的液體比例的條件下仍實(shí)現(xiàn)了在薄扁坯帶坯中產(chǎn)生具有精細(xì)顆粒的、球狀組織結(jié)構(gòu)的芯部區(qū)域，從而避免了現(xiàn)有技術(shù)中由于在薄扁坯帶坯中的較粗的、嚴(yán)格取向的、柱狀結(jié)晶的組織結(jié)構(gòu)而引起的缺陷。此外，應(yīng)該避免通過過低度的過熱而造成的潛管堵塞的風(fēng)險(xiǎn)。

該目的通過一種用于薄扁坯連鑄的方法達(dá)到，該方法具有以下方法步驟:將金屬熔體輸送到鑄模中；由在鑄模中的金屬熔體成型部分凝固的薄扁坯帶坯；借助設(shè)置在鑄模區(qū)域中的電磁制動(dòng)器(EMBR)減小部分凝固的薄扁坯帶坯中的金屬熔體的流速并且借助連鑄引導(dǎo)系統(tǒng)將部分凝固的薄扁坯帶坯從鑄模中引出，其中，部分凝固的薄扁坯帶坯的未凝固的部分借助一個(gè)在沿著薄扁坯帶坯的帶坯抽出方向上下游處設(shè)置在鑄模下方的電磁攪拌器攪拌，其中，借助該電磁攪拌器在沿帶坯抽出方向上在薄扁坯帶坯的、離鑄模20至7000毫米之間的區(qū)域中產(chǎn)生電磁行波場(chǎng)。

按照本發(fā)明的設(shè)備相對(duì)于現(xiàn)有技術(shù)具有這樣的優(yōu)點(diǎn)，即，通過專門為薄扁坯連鑄而設(shè)計(jì)的、用于電磁攪拌的方法實(shí)現(xiàn)了在薄扁坯帶坯的內(nèi)部中凝固組織結(jié)構(gòu)的精細(xì)化并且通過同時(shí)使用電磁制動(dòng)器防止了，由攪拌引起的鋼熔體在鑄模中的流速的升高導(dǎo)致不允許的過強(qiáng)的局部熔池液位波動(dòng)，即，例如大于15mm的熔池液位波動(dòng)。熔池液位上的高湍流可能導(dǎo)致帶坯斷裂或者通過在鑄模的熔池液位上卷入的鑄造熔渣引起的帶坯表面缺陷。應(yīng)避免帶坯斷裂和帶坯表面缺陷。令人意外地證實(shí)了，通過在鑄模下方并特別是在鑄模底側(cè)下方以20至7000毫米的間距處的電磁攪拌促使加速的并且均勻的過熱排散，這有利地促使在薄扁坯連鑄帶坯的內(nèi)部中形成足夠大的、即特別是在厚度方向上至少30％的芯部區(qū)域，該芯部區(qū)域具有精細(xì)顆粒的、球狀的組織結(jié)構(gòu)，而通過攪拌限制了較粗的、柱狀晶體的結(jié)構(gòu)。盡管在薄扁坯的連鑄過程中典型的較短的完全凝固時(shí)間和在薄扁坯帶坯的內(nèi)部中小體積的液體比例，仍在凝固組織結(jié)構(gòu)中形成了精細(xì)顆粒的、球狀的芯部區(qū)域，由此在帶坯的邊緣區(qū)域和中心區(qū)域之間大幅度減少了柱狀晶體的產(chǎn)生。因此球狀的芯部區(qū)域在厚度方向上的延伸特別為至少30％。因此，在制成的產(chǎn)品中可以減少縱向條紋、組織條紋結(jié)構(gòu)、中心偏析以及內(nèi)部易裂紋性并且提高HIC穩(wěn)定性以及機(jī)械特性和磁特性的均勻度。另外也可以保持更高的并且不過分的過熱，從而消除以潛管堵塞形式的鑄造干擾的危險(xiǎn)以及由其導(dǎo)致的帶坯表面缺陷或者帶坯斷裂。能夠考慮的是，在本發(fā)明中例如使用在10至50開爾文之間、優(yōu)選20開爾文的在中間包中的鋼熔體的過熱。借助該電磁攪拌器在薄扁坯帶坯的沿著帶坯抽出方向離鑄模20至7000毫米之間的區(qū)域中產(chǎn)生電磁行波場(chǎng)。薄扁坯帶坯的離鑄模20至7000毫米之間的區(qū)域在本發(fā)明的意義層面上特別是理解為這樣的薄扁坯帶坯的區(qū)域，該區(qū)域與鑄模底側(cè)具有20至7000毫米之間的間距。替代性地也可以通過相對(duì)于鑄模中的熔池液位的間隔來定義電磁攪拌器和電磁行波場(chǎng)相對(duì)于鑄模的位置，該熔池液位通常位于鑄模頂側(cè)下方的100毫米處。優(yōu)選這樣調(diào)整電磁攪拌器，以使得行波場(chǎng)直接在鑄模下方作用在帶坯的未凝固的部分上，因?yàn)樵趲鞯囊呀?jīng)凝固的部分中不再可能通過行波場(chǎng)對(duì)晶粒組織結(jié)構(gòu)產(chǎn)生積極的影響。優(yōu)選電磁行波場(chǎng)在沿著帶坯抽出方向離鑄?；蜩T模底側(cè)50至3000毫米之間的區(qū)域中產(chǎn)生。還能夠考慮的是，通過相對(duì)于鑄模中的熔池液位的間隔來定義電磁攪拌器和電磁行波場(chǎng)沿著帶坯抽出方向的位置：沿著帶坯抽出方向相對(duì)于熔池液位的間隔優(yōu)選在0.9至3.8米之間并優(yōu)選在1.5至2.5米之間。在本發(fā)明的意義層面上，特別是或者將唯一的電磁攪拌器設(shè)置在薄扁坯帶坯的一側(cè)(或者設(shè)置在固定側(cè)或者設(shè)置在釋放側(cè)(Losseite))或者將分開的電磁攪拌器設(shè)置在每側(cè)，即，既在固定側(cè)也在釋放側(cè)設(shè)置分開的電磁攪拌器。在此，特別是將帶坯引導(dǎo)區(qū)段的橫側(cè)面稱為固定側(cè)，該帶坯引導(dǎo)區(qū)段在其位置中始終保持不變并且用作所謂的參照線。于是帶坯厚度規(guī)格的調(diào)整始終通過該相對(duì)的釋放側(cè)實(shí)施。按照本發(fā)明的方法特別是用于以連鑄法制造薄扁坯以及用于由此制成熱軋帶材或冷軋帶材。熱軋帶材或冷軋帶材特別是用于制造(非晶粒取向的或晶粒取向的)電工鋼或者具有大于400兆帕斯卡的屈服極限值的高強(qiáng)度鋼(例如調(diào)質(zhì)鋼)的板材。在本發(fā)明的意義層面上，薄扁坯特別是包括具有厚度在40至120毫米之間的扁坯。為了精確地描述幾何比例，以下除了帶坯抽出方向之外還提及了兩個(gè)橫向，即，第一橫向和第二橫向。第一橫向在此始終垂直于帶坯抽出方向并且平行于薄扁坯橫側(cè)面的帶坯表面法線延伸，而第二橫向始終垂直于帶坯抽出方向并平行于在薄扁坯橫側(cè)面上的帶坯表面延伸。薄扁坯橫側(cè)面應(yīng)理解為這樣的薄扁坯帶坯的矩形橫截面的側(cè)面，該側(cè)面具有較大的延伸幅度。因此，第一和第二橫向都垂直于帶坯抽出方向并且相互垂直地延伸。

本發(fā)明的有利的設(shè)計(jì)和擴(kuò)展方案能夠由從屬權(quán)利要求以及參照附圖的描述中得出。

根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方式設(shè)置為，未凝固的部分在鑄模內(nèi)部和/或在通過帶坯引導(dǎo)系統(tǒng)從鑄模中引出部分凝固的薄扁坯帶坯的過程中借助在鑄模下方定位的電磁攪拌器攪拌。由此以有利的方式確保了，在攪拌過程中，尚未凝固的金屬熔體在薄扁坯帶坯內(nèi)部中的比例仍足夠大，即，為帶坯厚度的至少50％，從而獲得在橫截面中盡可能大面積的、具有精細(xì)顆粒的、球狀的組織結(jié)構(gòu)的芯部區(qū)域，即，具有在扁坯的厚度方向上至少30％的范圍的球狀的芯部區(qū)域。

根據(jù)本發(fā)明的另一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方式設(shè)置為，電磁攪拌器這樣調(diào)整，以使得電磁行波場(chǎng)沿著第二橫向從薄扁坯帶坯的第一邊緣區(qū)域向與該第一邊緣區(qū)域相對(duì)的薄扁坯帶坯的第二邊緣區(qū)域移動(dòng)，其中，第二橫向垂直于帶坯抽出方向并且平行于在薄扁坯帶坯的橫側(cè)面上的帶坯表面而延伸。以這種方式實(shí)現(xiàn)了攪拌在薄扁坯帶坯中尚未凝固的金屬熔體，從而在凝固過程中能夠在凝固組織結(jié)構(gòu)中形成精細(xì)的、球狀的顆粒。優(yōu)選該電磁行波場(chǎng)在經(jīng)過1到60秒、特別優(yōu)選1到10秒的時(shí)間間隔之后這樣折返，以使得電磁行波場(chǎng)隨即沿著第二橫向從薄扁坯帶坯的第二邊緣區(qū)域向薄扁坯帶坯的第一邊緣區(qū)域移動(dòng)。在再次經(jīng)過1到60秒、優(yōu)選1到10秒的時(shí)間間隔之后，該電磁行波場(chǎng)再次折返并且從頭開始循環(huán)。

根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)替代性的優(yōu)選的實(shí)施方式設(shè)置為，借助電磁攪拌器在薄扁坯帶坯的寬度上產(chǎn)生雙向的、對(duì)稱的電磁行波場(chǎng)，其中，該電磁攪拌器這樣調(diào)整，以使得電磁行波場(chǎng)的第一子場(chǎng)由薄扁坯帶坯的中心向薄扁坯帶坯的第一邊緣區(qū)域移動(dòng)，而電磁行波場(chǎng)的第二子場(chǎng)由薄扁坯帶坯的中心向與該第一邊緣區(qū)域相對(duì)的薄扁坯帶坯的第二邊緣區(qū)域移動(dòng)。優(yōu)選該電磁行波場(chǎng)保持1到60秒之間、特別優(yōu)選1到10秒之間。隨后，通過電磁攪拌器產(chǎn)生的電磁行波場(chǎng)以及兩個(gè)子場(chǎng)的方向反轉(zhuǎn)。該反轉(zhuǎn)的電磁行波場(chǎng)同樣優(yōu)選保持1到60秒之間并且特別優(yōu)選1到10秒之間。隨后該電磁行波場(chǎng)再次反轉(zhuǎn)并且從頭開始一個(gè)循環(huán)。這種優(yōu)選的實(shí)施方式用于對(duì)稱地?cái)嚢柙诒”馀鲙鞯囊呀?jīng)凝固的邊緣區(qū)域內(nèi)部尚未凝固的金屬熔體，從而形成具有精細(xì)的、球狀的顆粒的對(duì)稱的凝固組織結(jié)構(gòu)。

根據(jù)本發(fā)明的另一個(gè)替代性的優(yōu)選的實(shí)施方式設(shè)置為，借助電磁攪拌器在薄扁坯帶坯的寬度上產(chǎn)生雙向的、對(duì)稱的電磁行波場(chǎng)，其中，該電磁攪拌器這樣調(diào)整，以使得電磁行波場(chǎng)的第一子場(chǎng)由薄扁坯帶坯的第一邊緣區(qū)域向薄扁坯帶坯的中心移動(dòng)，而電磁行波場(chǎng)的第二子場(chǎng)由與第一邊緣區(qū)域相對(duì)的薄扁坯帶坯的第二邊緣區(qū)域向薄扁坯帶坯的中心移動(dòng)。優(yōu)選該電磁行波場(chǎng)保持1到60秒之間、特別優(yōu)選1到10秒之間。隨后，通過電磁攪拌器產(chǎn)生的電磁行波場(chǎng)以及兩個(gè)子場(chǎng)的方向反轉(zhuǎn)。該反轉(zhuǎn)的電磁行波場(chǎng)同樣優(yōu)選保持1到60秒之間、特別優(yōu)選1到10秒之間。隨后該電磁行波場(chǎng)再次反轉(zhuǎn)并且從頭開始一個(gè)循環(huán)。這種優(yōu)選的實(shí)施方式同樣用于對(duì)稱地?cái)嚢柙诒”馀鲙鞯囊呀?jīng)凝固的邊緣區(qū)域內(nèi)部尚未凝固的金屬熔體，從而形成具有精細(xì)的、球狀的顆粒的對(duì)稱的凝固組織結(jié)構(gòu)。

根據(jù)本發(fā)明的另一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方式設(shè)置為，借助電磁攪拌器沿薄扁坯帶坯的寬度上產(chǎn)生電磁行波場(chǎng)，該電磁行波場(chǎng)的磁通密度平均優(yōu)選為0.1至0.6特斯拉、特別優(yōu)選為0.3至0.5特斯拉并且完全特別優(yōu)選基本上為0.4特斯拉。已顯示，為了實(shí)現(xiàn)在金屬熔體中的加速并且均勻的過熱排散，具有在優(yōu)選0.1至0.6特斯拉范圍內(nèi)、特別優(yōu)選0.3至0.5特斯拉范圍內(nèi)并且完全特別優(yōu)選基本上為0.4特斯拉的振幅的交變場(chǎng)是足夠的。該效果有利地通過這樣調(diào)整電磁攪拌器而得以實(shí)現(xiàn)，即，在部分凝固的在薄扁坯帶坯中未凝固的部分的流速為最大0.7米每秒或者最少0.2米每秒者并且優(yōu)選處于0.2至0.7米每秒之間。薄扁坯帶坯中未凝固的部分的與之伴隨的流通用于加速并且均勻地對(duì)過熱排散，而不必從一開始選擇可能顯著地增加潛管堵塞的危險(xiǎn)的低度過熱。

根據(jù)本發(fā)明的另一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方式設(shè)置為，電磁攪拌器這樣調(diào)整，以使得攪拌頻率為最少0.1Hz或者最大10Hz并且優(yōu)選處于0.1至10Hz之間。已顯示，該攪拌頻率范圍是特別有利的。在攪拌頻率小于0.1Hz的情況下不存在電磁行波場(chǎng)，從而不會(huì)出現(xiàn)攪拌作用。當(dāng)攪拌頻率大于10Hz時(shí)，電磁行波場(chǎng)在帶坯內(nèi)部中的進(jìn)入深度過小并且不能實(shí)現(xiàn)組織結(jié)構(gòu)精細(xì)化。

根據(jù)本發(fā)明的另一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方式設(shè)置為，借助電磁制動(dòng)器在鑄模內(nèi)部產(chǎn)生一個(gè)電磁場(chǎng)，該電磁場(chǎng)的磁通密度優(yōu)選為0.1至0.3特斯拉、特別優(yōu)選為0.15至0.25特斯拉并且完全特別優(yōu)選基本上為為0.2特斯拉。由此以有利的方式使帶坯的部分凝固的邊緣區(qū)域之間的金屬熔體的流速減慢并因此防止了澆鑄池液位波動(dòng)以及由鑄池液位波動(dòng)引起的表面缺陷(所謂的殼缺陷)和內(nèi)部缺陷(所謂的鑄造熔渣夾雜物)。

根據(jù)本發(fā)明的另一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方式設(shè)置為，通過電磁攪拌器產(chǎn)生電磁行波場(chǎng)和通過電磁制動(dòng)器產(chǎn)生的場(chǎng)的磁場(chǎng)強(qiáng)度相互協(xié)調(diào)。已顯示，通過電磁攪拌器產(chǎn)生電磁行波場(chǎng)和通過電磁制動(dòng)器產(chǎn)生的場(chǎng)的磁場(chǎng)強(qiáng)度的協(xié)調(diào)是有利的。優(yōu)選通過在接通電磁攪拌器時(shí)將電磁制動(dòng)器的場(chǎng)的磁場(chǎng)強(qiáng)度以其基礎(chǔ)值的20％至80％而提高至0.1至0.3特斯拉之間的數(shù)值來完成該協(xié)調(diào)。就此而言，基礎(chǔ)值應(yīng)理解為在沒有額外地使用電磁攪拌器的條件下通常使用的電磁制動(dòng)器的磁場(chǎng)強(qiáng)度。在沒有使用電磁攪拌器的條件下電磁制動(dòng)器的典型的基本設(shè)定是具有0.08至0.2特斯拉之間的磁場(chǎng)強(qiáng)度的場(chǎng)。

為了達(dá)到開頭所述的目的，本發(fā)明的另一個(gè)主體是一種用于薄扁坯連鑄的設(shè)備，特別是通過使用按照本發(fā)明的方法，該設(shè)備具有：用于輸入金屬熔體的輸入裝置；用于由金屬熔體成型部分凝固的薄扁坯帶坯的鑄模；設(shè)置在鑄模區(qū)域中的電磁制動(dòng)器，其用于減小在鑄模內(nèi)部的、部分凝固的薄扁坯帶坯的內(nèi)部中的金屬熔體的流速；和用于將部分凝固的薄扁坯帶坯從鑄模中引出的帶坯引導(dǎo)系統(tǒng)，其中，該設(shè)備具有一個(gè)在沿著薄扁坯帶坯的帶坯抽出方向下游處設(shè)置在鑄模下方的電磁攪拌器，該電磁攪拌器用于攪拌部分凝固的薄扁坯帶坯的未凝固的部分，該電磁攪拌器沿帶坯抽出方向以20至7000毫米之間距離與鑄模間隔。

按照本發(fā)明的設(shè)備相對(duì)于現(xiàn)有技術(shù)具有這樣的優(yōu)點(diǎn)，即，通過電磁攪拌器在連鑄過程中攪拌金屬熔體，由此實(shí)現(xiàn)了在薄扁坯帶坯的內(nèi)部中凝固組織結(jié)構(gòu)的精細(xì)化。金屬熔體的攪拌用于加速并且均勻地排散過熱，這有利地促使在薄扁坯帶坯的內(nèi)部中形成具有精細(xì)顆粒的、球狀的組織結(jié)構(gòu)的芯部區(qū)域，而通過攪拌防止了較粗的柱狀晶體的結(jié)構(gòu)。盡管在薄扁坯的連鑄過程中典型的較短的完全凝固時(shí)間和在薄扁坯帶坯的內(nèi)部中小體積的液體比例的條件下，仍在凝固組織結(jié)構(gòu)中形成了精細(xì)顆粒的、球狀的芯部區(qū)域，由此避免或至少抑制了在帶坯的邊緣區(qū)域和中心區(qū)域之間柱狀晶體的產(chǎn)生。因此，在由該薄扁坯制成的產(chǎn)品中具有顯著減少的縱向條紋、組織條紋結(jié)構(gòu)和內(nèi)部易裂紋性以及提高的HIC穩(wěn)定性和機(jī)械特性和磁特性的均勻性。電磁攪拌器特別是在薄扁坯帶坯的區(qū)域中產(chǎn)生了在空間上和/或時(shí)間上變化的磁場(chǎng)。該電磁攪拌器優(yōu)選包括設(shè)置在薄扁坯帶坯的兩個(gè)橫側(cè)面上的線性磁場(chǎng)攪拌器。還能夠考慮的是，在薄扁坯帶坯的兩個(gè)相對(duì)橫側(cè)面上各設(shè)置一個(gè)線性磁場(chǎng)攪拌器。替代性地，該電磁攪拌器包括一個(gè)旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)攪拌器或一個(gè)螺旋攪拌器。

該電磁攪拌器沿著薄扁坯帶坯的帶坯抽出方向設(shè)置在電磁制動(dòng)器的下方。由此以有利的方式在凝固還未到達(dá)薄扁坯帶坯內(nèi)部之前，在薄扁坯帶坯的尚未凝固的部分中實(shí)現(xiàn)快速的并且均勻的過熱排散，從而實(shí)現(xiàn)了凝固組織結(jié)構(gòu)的精細(xì)化。原則上，球狀的芯部區(qū)域在薄扁坯中的比例越大，電磁攪拌器應(yīng)越靠近薄扁坯帶坯的彎液面(Meniskus)或者越靠近熔池液位地設(shè)置。但是同時(shí)必須確保，電磁攪拌器在鑄模的下方區(qū)域中也是有效的，由此實(shí)現(xiàn)對(duì)帶坯內(nèi)部中的過熱早期地且快速地排散，而且由電磁攪拌器產(chǎn)生的在金屬熔體中的流動(dòng)不會(huì)導(dǎo)致過強(qiáng)的熔池液位波動(dòng)并且不會(huì)在鑄模中導(dǎo)致增加的局部的熔池液位過高。已證實(shí)，電磁攪拌器為此應(yīng)該以有利的方式沿帶坯抽出方向以20至7000毫米之間距離并優(yōu)選以50至3000毫米之間距離與鑄模并特別是與鑄模底側(cè)間隔地設(shè)置。換言之：電磁攪拌器與槽液面之間的間隔優(yōu)選在0.9至3.8米之間并優(yōu)選在1.5至2.5米之間。另外特別是設(shè)置為，電磁攪拌器沿第一橫向以20至1000毫米、優(yōu)選以20至200毫米并特別優(yōu)選以20至40毫米的距離與薄扁坯帶坯的表面間隔。

按照本發(fā)明的設(shè)備特別是用于以連鑄法制造薄扁坯以及由此制成熱軋帶材或冷軋帶材。熱軋帶材或冷軋帶材特別是用于制造(非晶粒取向的或晶粒取向的)電工鋼或者具有大于400兆帕斯卡的屈服極限值的高強(qiáng)度鋼(例如調(diào)質(zhì)鋼)的板材。在本發(fā)明的意義層面上，薄扁坯特別是包括具有厚度在40至120毫米之間的扁坯。

根據(jù)本發(fā)明的另一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方式設(shè)置為，電磁攪拌器優(yōu)選包括一個(gè)用于在薄扁坯帶坯的范圍內(nèi)產(chǎn)生電磁行波場(chǎng)的線性磁場(chǎng)攪拌器，其中該電磁行波場(chǎng)的運(yùn)動(dòng)方向平行于第二橫向而取向。該電磁攪拌器這樣配置，以使得電磁行波場(chǎng)的第一子場(chǎng)由薄扁坯帶坯的中心向薄扁坯帶坯的第一邊緣區(qū)域移動(dòng)，而電磁行波場(chǎng)的第二子場(chǎng)由中心向與該第一邊緣區(qū)域相對(duì)的薄扁坯帶坯的第二邊緣區(qū)域移動(dòng)。該電磁行波場(chǎng)保持1到60秒之間、優(yōu)選1到10秒之間。隨后反轉(zhuǎn)，從而使第一子場(chǎng)由薄扁坯帶坯的第一邊緣區(qū)域而第二子場(chǎng)由與該第一邊緣區(qū)域相對(duì)的薄扁坯帶坯的第二邊緣區(qū)域向薄扁坯帶坯的中心移動(dòng)。該場(chǎng)也保持1到60秒之間、優(yōu)選1到10秒之間。隨后再次從頭開始一個(gè)循環(huán)。因此以有利的方式實(shí)現(xiàn)了在帶坯內(nèi)部中均勻并且對(duì)稱的流動(dòng)并由此也實(shí)現(xiàn)了對(duì)過熱均勻的排散。由此，一方面促進(jìn)了在帶坯內(nèi)部中均勻的組織結(jié)構(gòu)精細(xì)化而另一方面促使沿帶坯寬度的均勻的帶坯殼增長(zhǎng)。以這種方式防止產(chǎn)生帶坯斷裂或者表面縱向裂紋。

根據(jù)本發(fā)明的另一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方式設(shè)置為，電磁攪拌器這樣調(diào)整，以使得通過攪拌器產(chǎn)生的金屬熔體的流速至少為0.2米每秒或者最大為0.7米每秒并且特別是處于在0.2至0.7米每秒之間。以這種方式確保了，一方面在帶坯窄側(cè)上的帶坯殼增長(zhǎng)不會(huì)過度地被減弱(減小帶坯斷裂危險(xiǎn))而另一方面避免了在攪拌器的作用范圍中在凝固前沿上的過強(qiáng)的元素貧化(所謂的白亮帶，即，C、Mn、Si、P、S等的貧化)。以顯示，流速不應(yīng)小于0.2米每秒，因?yàn)榉駝t的話不能實(shí)現(xiàn)充分的組織結(jié)構(gòu)精細(xì)化。在厚度方向上的小于30％的范圍的球狀的芯部區(qū)域例如就此可以視為是不足夠的。另外該流速也不應(yīng)大于0.7米每秒，從而避免在凝固前沿的區(qū)域中熔體的合金元素的貧化。在凝固前沿的區(qū)域中熔體合金元素的貧化在凝固的材料中是能夠測(cè)量的。這種現(xiàn)象也稱為“白亮帶”或“白亮條”。白亮帶會(huì)導(dǎo)致最終產(chǎn)品的不均勻的特性。

根據(jù)本發(fā)明的另一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方式設(shè)置為，電磁制動(dòng)器在鑄模的上半部分中沿著第一橫向以20至150毫米、優(yōu)選以25至100毫米并且特別優(yōu)選以75毫米與薄扁坯帶坯的表面間隔。上述間隔在本發(fā)明的意義層面上特別是理解為電磁制動(dòng)器和帶坯表面之間的最小間隔。

附圖說明

本發(fā)明的其他細(xì)節(jié)、特征和優(yōu)點(diǎn)由附圖、以及由借助附圖對(duì)優(yōu)選的實(shí)施方式的以下描述中得出。這些附圖在此僅示出了本發(fā)明的舉例性的實(shí)施方式，而這些實(shí)施方式并不限制本發(fā)明的實(shí)質(zhì)性構(gòu)思。

圖1以示意性的截面圖示出了根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)舉例性的實(shí)施方式的、用于薄扁坯連鑄的設(shè)備。

圖2a和2b以示意性的細(xì)節(jié)圖示出了在鑄模的區(qū)域中和在鑄模下方的根據(jù)本發(fā)明的該舉例性的實(shí)施方式的、用于薄扁坯連鑄的設(shè)備。

具體實(shí)施方式

在不同的附圖中，相同的部分始終標(biāo)識(shí)有同樣的附圖標(biāo)記并因此通常也分別僅提及或說明一次。在附圖1中示出了以根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)舉例性的實(shí)施方式的連鑄方法用于制造薄扁坯的設(shè)備1的示意性的截面圖。

在本實(shí)施例中，金屬的熔體2從鋼澆包6運(yùn)送到分配器3中并且由該分配器3通過澆鑄管4(輸入裝置)澆鑄到設(shè)備1的鑄模5中。根據(jù)鑄模5中的鑄造液面7通過一個(gè)塞子8或者滑標(biāo)來控制鑄造管4的流量。鑄模5包括具有向下開放的流通口的模子，該流通口具有矩形的橫截面。模子的橫側(cè)面28以40到120毫米之間的距離相互間隔，由此使該鑄模5適用于薄扁坯的澆鑄。該模子由水冷銅板組成，其促使輸入的金屬熔體在鑄模5的邊緣區(qū)域中凝固。因此在該鑄模5中，由連續(xù)輸入的金屬熔體2形成薄扁坯帶坯9，其具有凝固殼10和在凝固殼10內(nèi)的大部分尚未凝固的橫截面11。可選地使該鑄模5振蕩，由此防止帶坯表面在鑄模5上的粘附。該薄扁坯帶坯9沿著垂直的帶坯抽出方向15通過該鑄模5。在離開向下敞開的鑄模5時(shí)，薄扁坯帶坯9由具有多個(gè)帶坯引導(dǎo)輥13的運(yùn)輸系統(tǒng)12(也稱為連鑄引導(dǎo)系統(tǒng))接納并且通過所謂的鑄造彎曲部(Gieβbogen)14。該薄扁坯帶坯9在此冷卻直到完全凝固。

除了帶坯抽出方向15之外還在圖1中示出了第一橫向18和第二橫向30。第一橫向18在此垂直于帶坯抽出方向15并且平行于薄扁坯橫側(cè)面28(該薄扁坯橫側(cè)面28在圖1中伸入到繪圖平面中)的帶坯表面法線延伸，而第二橫向30垂直于帶坯抽出方向15并平行于在薄扁坯橫側(cè)面28上的帶坯表面而延伸，即，垂直于第一橫向18延伸。

在鑄模5的上方區(qū)域中設(shè)置有一個(gè)電磁制動(dòng)器16(EMBR:ElectromagneticBrake)，其減慢在已經(jīng)部分凝固的薄扁坯帶坯9的內(nèi)部中的金屬熔體2的流速并由此減小在鑄模5中的熔池液位波動(dòng)。電磁制動(dòng)器16在本實(shí)施例中包括兩個(gè)設(shè)置在薄扁坯帶坯9兩側(cè)的線圈。通過該電磁制動(dòng)器16在鑄模5的內(nèi)部產(chǎn)生電磁場(chǎng)，其磁通密度優(yōu)選為0.1至0.3特斯拉并特別優(yōu)選基本上為0.2特斯拉。通過抑制在薄扁坯帶坯9的部分凝固的邊緣區(qū)域10之間的金屬熔體2的流速可以防止?jié)茶T液面波動(dòng)、以及澆鑄液面波動(dòng)所引起的表面缺陷(所謂的殼缺陷)以及內(nèi)部缺陷(例如鑄造熔渣夾雜物)。

在鑄模5的下方，按照本發(fā)明的設(shè)備1具有用于攪拌部分凝固的薄扁坯帶坯9的未凝固的部分的電磁攪拌器17。該電磁攪拌器17在本實(shí)施例中包括沿著帶坯的兩個(gè)橫側(cè)面28延伸的線性磁場(chǎng)攪拌器。該線性磁場(chǎng)攪拌器經(jīng)薄扁坯帶坯9的寬度產(chǎn)生電磁行波場(chǎng)19(參見圖2a和2b),該電磁行波場(chǎng)沿著相對(duì)于帶坯抽出方向15垂直并且相對(duì)于帶坯表面的橫側(cè)面28平行的第二橫向30在薄扁坯帶坯9的第一邊緣區(qū)域20和與之相對(duì)的薄扁坯帶坯9的第二邊緣區(qū)域21之間循環(huán)往復(fù)地移動(dòng)。該電磁行波場(chǎng)19在沿著帶坯抽出方向15離鑄模5或鑄模底側(cè)20至7000毫米之間、優(yōu)選50至3000毫米的區(qū)域中產(chǎn)生并且在具有平均0.1至0.6特斯拉之間并優(yōu)選基本上0.4特斯拉的磁通密度。該電磁行波場(chǎng)促使金屬熔體的攪拌，由此起到在金屬熔體中加速并且均勻的過熱消除的作用。這有利地促使在薄扁坯帶坯9的內(nèi)部中形成具有精細(xì)顆粒的、球狀的組織結(jié)構(gòu)的較大的芯部區(qū)域，而通過電磁攪拌限制了粗的柱形晶體的結(jié)構(gòu)。該效果有利地通過這樣設(shè)定的電磁攪拌器17而實(shí)現(xiàn)，即，在部分凝固的薄扁坯帶坯中的未凝固的部分的流速小于0.7米每秒并優(yōu)選在0.2至0.7米每秒之間。盡管在薄扁坯的連鑄過程中典型的較短的完全凝固時(shí)間和在薄扁坯帶坯9的內(nèi)部中小體積的液體部分的情況下，仍在凝固組織結(jié)構(gòu)中形成了精細(xì)顆粒的、球狀的芯部區(qū)域，由此抑制了在薄扁坯帶坯9的邊緣區(qū)域和中心區(qū)域之間的柱形晶體的產(chǎn)生。因此，在由連鑄的薄扁坯制成的最終產(chǎn)品中可以減少縱向條紋、組織條紋結(jié)構(gòu)、中心偏析以及內(nèi)部易裂紋性，而提高了HIC穩(wěn)定性以及機(jī)械特性和磁特性的均勻性。目前例如以過熱，即，通過熔體實(shí)際溫度減去液相線溫度的溫度差(在10至50開爾文之間、優(yōu)選為30開爾文左右)的方式實(shí)施澆鑄。也可以保持在更高的并且不過分的過熱，從而消除以潛管堵塞形式的危險(xiǎn)以及由其導(dǎo)致的帶坯表面缺陷或者帶坯斷裂。

通過上述設(shè)備或上述方法制造特別是用于熱軋帶材或冷軋帶材的薄扁坯。熱軋帶材或冷軋帶材特別是用于制造(非晶粒取向或晶粒取向的)電工板或具有大于400兆帕斯卡的屈服極限值的高強(qiáng)度鋼(例如調(diào)質(zhì)鋼)的板材。

在圖2a和2b中以示意性細(xì)節(jié)圖示出了根據(jù)本發(fā)明以上借助圖1舉例說明的實(shí)施方式的、在鑄模區(qū)域中和在鑄模下方的用于薄扁坯連鑄的設(shè)備1。在圖2a和2b的上方區(qū)域中分別示出了沿著相對(duì)于帶坯抽出方向15平行的并且相對(duì)于第二橫向30平行的截面圖平面的截面圖。在圖2a和2b的下方區(qū)域中分別示出了沿著相對(duì)于帶坯抽出方向15垂直的，即，相對(duì)于第一橫向18和第二橫向30垂直的截面圖平面的、在電磁攪拌器17的區(qū)域中的截面圖，該截面圖對(duì)應(yīng)于帶坯9的橫截面。

借助上方的附圖分別可以看出，輸入裝置包括浸入位于鑄模5中的金屬熔體2的澆鑄管4以及在澆鑄液面7的下方在澆鑄管4上形成的、在澆鑄管4的下方部分中的排出孔22。金屬熔體2借助排出孔22相對(duì)于薄扁坯帶坯9的帶坯抽出方向15以一定角度引入(參見流向箭頭23)。在鑄模5的下方設(shè)置通過未示出的電磁攪拌器17引起的電磁行波場(chǎng)19。設(shè)置在鑄模5下方的電磁攪拌器17在鑄模5的下方產(chǎn)生電磁行波場(chǎng)19，該電磁行波場(chǎng)又作用于一直能夠到達(dá)鑄模5中的、在一些情況下甚至到達(dá)熔池液位的流體。在根據(jù)圖2a的實(shí)施例中，該電磁攪拌器17這樣配置，以使得電磁行波場(chǎng)19包括兩個(gè)子場(chǎng)：第一子場(chǎng)24和第二子場(chǎng)25。電磁行波場(chǎng)19的第一子場(chǎng)24在薄扁坯帶坯9的中心26和薄扁坯帶坯9的第一邊緣區(qū)域20之間循環(huán)往復(fù)地游移，而電磁行波場(chǎng)19的第二子場(chǎng)25在該中心26和薄扁坯帶坯9的第二邊緣區(qū)域21之間循環(huán)往復(fù)地游移。電磁行波場(chǎng)19的移動(dòng)通過移動(dòng)箭頭27示意性地示出。將該電磁行波場(chǎng)19劃分為兩個(gè)雙向的、對(duì)稱的子場(chǎng)以促使在薄扁坯帶坯9的內(nèi)部中的均勻的并且對(duì)稱的流動(dòng)并由此也促使快速并均勻地對(duì)過熱進(jìn)行排散。一方面由此促使了在帶坯內(nèi)部中的均勻的組織結(jié)構(gòu)變細(xì)而另一方面促使在帶坯寬度上的均勻的帶坯的殼增長(zhǎng)。以這種方式防止了通過電磁攪拌產(chǎn)生帶坯斷裂或者表面縱裂紋的潛在危險(xiǎn)。另外，電磁攪拌器17優(yōu)選這樣調(diào)整，以使得通過攪拌器產(chǎn)生的金屬熔體在凝固前沿的流速處于0.2至0.7米每秒之間。以這種方式確保了，一方面不會(huì)過度地弱化在帶坯窄側(cè)上的帶坯的殼增長(zhǎng)(減小帶坯斷裂危險(xiǎn))而另一方面避免了在電磁攪拌器17的作用范圍中在凝固前沿上的過強(qiáng)的元素貧化(所謂的白亮帶，即，C、Mn、Si、P、S等的貧化)。另外，電磁攪拌器17必須這樣調(diào)整，以使得由電磁攪拌器17產(chǎn)生的在金屬熔體2中的流動(dòng)不會(huì)導(dǎo)致過度的槽液面波動(dòng)并且不會(huì)導(dǎo)致在鑄模5中增加的局部的槽液面過高。在此應(yīng)使電磁攪拌器17與電磁制動(dòng)器16的磁場(chǎng)強(qiáng)度相互協(xié)調(diào)。例如通過在接通電磁攪拌器17時(shí)將電磁制動(dòng)器16的磁場(chǎng)強(qiáng)度以其基礎(chǔ)值的20％至80％的幅度而提高到0.1至0.3特斯拉之間的數(shù)值來完成該協(xié)調(diào)。就此而言，作為基礎(chǔ)值應(yīng)理解為電磁制動(dòng)器16在沒有額外地使用電磁攪拌器17的條件下通常其使用的磁場(chǎng)強(qiáng)度。在沒有使用電磁攪拌器17的條件下電磁制動(dòng)器16的典型的基本設(shè)定為0.08至0.2特斯拉。

在圖2a的下方的圖示中可以示意性地看出鑄模5的流通口的矩形橫截面。電磁行波場(chǎng)19或兩個(gè)子場(chǎng)24、25沿著橫側(cè)面28游移通過薄扁坯帶坯9。

替代性地不將電磁行波場(chǎng)19分為兩個(gè)子場(chǎng)24、25，而是沿著第二橫向30在薄扁坯帶坯9的第一邊緣區(qū)域20和薄扁坯帶坯9的相對(duì)的第二邊緣區(qū)域21之間循環(huán)往復(fù)地移動(dòng)。該實(shí)施例例如在圖2b中示出。

以下的實(shí)施例通過根據(jù)圖1和2a的設(shè)備實(shí)施：

實(shí)施例1：

薄扁坯帶坯的內(nèi)部中的凝固組織結(jié)構(gòu)的精細(xì)化的結(jié)果的標(biāo)準(zhǔn)為球狀的芯部區(qū)域的比例(GKZ)。球狀的芯部區(qū)域以百分比的范圍定義為GKZ(％)＝D_GKZ(mm)/D(mm)·100，其中D_GKZ＝球狀的芯部區(qū)域的厚度而且D＝薄扁坯厚度。

因此，以鋼種S420MC、5米每分鐘的澆鑄速度、在中間包中30開爾文的過熱、65毫米的帶坯厚度、1550毫米的帶坯寬度以及1100毫米的鑄模高度實(shí)施一個(gè)試驗(yàn)，其中，將電磁制動(dòng)器(EMBR)設(shè)置在鑄模的上半部中而將電磁攪拌器(EMS)設(shè)置在鑄模的下方在運(yùn)輸系統(tǒng)的磁性輥之后。該電磁攪拌器或該電磁攪拌器的交變電磁場(chǎng)相對(duì)于澆鑄液面以2960毫米的間距設(shè)置。在此實(shí)現(xiàn)了在以下表格中示出的結(jié)果：

該系列測(cè)試證實(shí)，通過接通設(shè)置在鑄模下方的電磁攪拌器將球狀的芯部區(qū)域的比例(GKZ)由0至40百分比提高至40至60百分比的比例。

實(shí)施例2：

一方面得出在鋼包中的鋼熔體的過熱與球狀的芯部區(qū)域比例之間的相關(guān)性，另一方面得出在電機(jī)鋼的情況下由此引起的在最終帶坯材上的縱向條紋與在具有2.4％硅的電機(jī)鋼上以試驗(yàn)的方式確定的中心偏析之間的相關(guān)性：

由此得出，為了避免縱向條紋并且為了減少中心偏析，球狀的芯部區(qū)域的比例(GKZ)應(yīng)至少30百分比并優(yōu)選大于50百分比。但是，應(yīng)避免小于20K的過熱，因?yàn)榉駝t可能在鑄模中出現(xiàn)以潛管堵塞(所謂的“Clogging”)的形式的問題，由此可能導(dǎo)致帶坯表面缺陷或甚至導(dǎo)致帶坯斷裂。

隨后通過具有2.4％硅的電機(jī)鋼和具有63毫米的厚度、中間包中30開爾文的過熱、1550毫米的帶坯寬度以及1100毫米的鑄模高度的薄扁坯、澆鑄液面位于鑄模底側(cè)上方1000毫米、攪拌頻率為6Hz、在凝固前沿的流體速度為0.4m/s的實(shí)施例示出了，通過相應(yīng)地選擇澆鑄液面與電磁攪拌器(EMS)之間的間距可以在不同的澆鑄速度V_G下實(shí)現(xiàn)所要求的、至少30百分比以及優(yōu)選至少50百分比的球狀的芯部區(qū)域的比例(GKZ)：

上述系列測(cè)試顯示，在對(duì)于薄扁坯連鑄設(shè)備而言常見的、在4至6m/min之間的澆鑄速度(V)_G的條件下，為了達(dá)到50百分比的球狀的芯部區(qū)域的比例必須將電磁攪拌器設(shè)置在鑄模的熔池液位下方的2.8至3.8米之間，并且為了實(shí)現(xiàn)60百分比的球狀的芯部區(qū)域的比例必須將電磁攪拌器設(shè)置在鑄模的熔池液位下方的1.7至2.5米之間。但是通過使電磁攪拌器與熔池液位的間距在3.6至7.3米之間已經(jīng)實(shí)現(xiàn)了滿意的結(jié)果。

鑄?；蜩T模底側(cè)與電磁攪拌器之間的間距因此有利地處于20至7000毫米之間并優(yōu)選處于50至3000毫米之間。替代性地，在100至7000毫米之間、500至6500毫米之間、700至6300毫米之間、700至4400毫米之間或者700至2800毫米之間的間距顯然是特別有利的。

附圖標(biāo)記列表

1 設(shè)備

2 金屬熔體

3 分配器

4 澆鑄管

5 鑄模

6 鋼澆包

7 澆鑄液面

8 塞子

9 薄扁坯帶坯

10 凝固的帶坯殼

11 未凝固的橫截面

12 運(yùn)輸系統(tǒng)

13 帶坯引導(dǎo)輥

14 鑄造彎曲部

15 帶坯抽出方向

16 電磁制動(dòng)器

17 電磁攪拌器

18 第一橫向(垂直于帶坯抽出方向并且平行于薄扁坯橫側(cè)面的帶坯表面法線延伸)

19 電磁行波場(chǎng)

20 第一邊緣區(qū)域

21 第二邊緣區(qū)域

22 在澆鑄管的下方部分中的排出孔

23 流向箭頭

24 第一子場(chǎng)

25 第二子場(chǎng)

26 中心

27 移動(dòng)箭頭

28 橫側(cè)面

29 鑄模底側(cè)

30 第二橫向(垂直于帶坯抽出方向并且平行于在薄扁坯橫側(cè)面上的帶坯表面延伸或者垂直于帶坯抽出方向并且垂直于第一橫向延伸)

31 鑄模上側(cè)