轉(zhuǎn)變誘發(fā)塑性(TRIP)效應(yīng)涉及在由施加的應(yīng)力或應(yīng)變所致的塑性變形過(guò)程中亞穩(wěn)的殘留奧氏體向馬氏體的轉(zhuǎn)變。這種性質(zhì)允許具有TRIP效應(yīng)的不銹鋼具有高可成形性，同時(shí)保留優(yōu)異的強(qiáng)度。EP專利申請(qǐng)2172574和JP專利申請(qǐng)2009052115公開了一種鐵素體奧氏體不銹鋼，按重量％計(jì)其含有0.002-0.1％的C、0.05-2％的Si、0.05-5％的Mn、17-25％的Cr、0.01-0.15％的N、任選的小于5％的Ni、任選的小于5％的Cu、任選的小于5％的Mo、任選的小于0.5％的Nb和任選的小于0.5％的Ti。使用下式由該鋼中體積分?jǐn)?shù)為10-50％的奧氏體相中的化學(xué)組成來(lái)計(jì)算Md溫度Md＝551-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-13.7Cr-29(Ni+Cu)-18.5Mo。將Md溫度限制到-10℃≤Md≤110℃的范圍。使用下式計(jì)算的耐點(diǎn)蝕性當(dāng)量(PRE)PRE＝％Cr+3.3＊(％Mo)+10＊％N-％Mn，描述為大于18。在EP專利申請(qǐng)2172574和JP專利申請(qǐng)2009052115中Mo含量?jī)H是任選的，并且對(duì)于Md溫度的計(jì)算是基于整個(gè)顯微組織的僅為10-50體積％的奧氏體相的化學(xué)組成。EP專利申請(qǐng)1715073公開了一種奧氏體鐵素體不銹鋼，按重量％計(jì)其含有小于0.2％的C、小于4％的Si、小于12％的Mn、15-35％的Cr、小于3％的Ni、0.05-0.6％的N、任選的小于4％的Cu、任選的小于4％的Mo、任選的小于0.5％的V和任選的小于0.1％的Al。奧氏體相的體積分?jǐn)?shù)在從10至85％的范圍內(nèi)，并且奧氏體相中(C+N)的量在從0.16至2重量％的范圍內(nèi)。該EP專利申請(qǐng)1715073還具有鉬(Mo)作為任選的元素。從WO專利申請(qǐng)2011/135170了解到一種用于制造具有良好可成形性和高延伸率的鐵素體-奧氏體不銹鋼的方法，按重量％計(jì)該鋼含有小于0.05％的C、0.2-0.7％的Si、2-5％的Mn、19-20.5％的Cr、0.8-1.35％的Ni、小于0.6％的Mo、小于1％的Cu、0.16-0.24％的N、余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)。對(duì)該WO專利申請(qǐng)2011/135170的不銹鋼進(jìn)行熱處理，使得在熱處理?xiàng)l件下該不銹鋼的顯微組織含有45-75％的奧氏體，殘余的顯微組織為鐵素體。此外，在0和50℃之間調(diào)節(jié)該不銹鋼的測(cè)量的Md30溫度，以便利用TRIP效應(yīng)來(lái)改進(jìn)該不銹鋼的可成形性。此外，從WO專利申請(qǐng)2013/034804了解到一種利用TRIP效應(yīng)的雙相鐵素體奧氏體不銹鋼，其含有小于0.04重量％的C、小于0.7重量％的Si、小于2.5重量％的Mn、18.5-22.5重量％的Cr、0.8-4.5重量％的Ni、0.6-1.4重量％的Mo、小于1重量％的Cu、0.10-0.24重量％的N，剩余為鐵和在不銹鋼中出現(xiàn)的不可避免的雜質(zhì)。將硫限制到小于0.010重量％并且優(yōu)選地小于0.005重量％，磷含量為小于0.040重量％并且硫和磷的總和(S+P)小于0.04重量％，并且總氧含量小于100ppm。該雙相不銹鋼任選地含有一種或多種下列添加元素：使鋁含量最大化至小于0.04重量％并且優(yōu)選地最大值小于0.03重量％。此外，任選地以小量添加硼、鈣和鈰；硼的優(yōu)選含量和鈣的優(yōu)選含量為小于0.003重量％，并且鈰的優(yōu)選含量小于0.1重量％。任選地，能夠添加至多1重量％的鈷用于部分替代鎳，并且能夠添加至多0.5重量％的鎢作為部分替代鉬。在該發(fā)明的雙相不銹鋼中還能夠任選地添加含有鈮、鈦和釩的組中的一種或多種，將鈮含量和鈦含量限制為至多0.1重量％并且將釩含量限制為至多0.2重量％。根據(jù)WO專利申請(qǐng)2013/034804，優(yōu)化耐點(diǎn)蝕性當(dāng)量(PRE)(處于27-29.5的范圍)以產(chǎn)生良好耐蝕性。依據(jù)處于0-90℃的范圍、優(yōu)選地處于10-70℃的范圍的測(cè)量的Md30溫度，維持奧氏體相中的TRIP(轉(zhuǎn)變誘發(fā)塑性)效應(yīng)，以便確保良好的可成形性。該發(fā)明的雙相不銹鋼的顯微組織中奧氏體相的比例在熱處理?xiàng)l件下為45-75體積％，有益地55-65體積％，剩余為鐵素體，以便產(chǎn)生對(duì)于TRIP效應(yīng)有利的條件。能夠使用不同的熱處理方法，例如固溶退火、高頻感應(yīng)退火或局部退火，在從900至1200℃、優(yōu)選地從950至1150℃的溫度范圍進(jìn)行熱處理。本發(fā)明的目的是改進(jìn)現(xiàn)有技術(shù)中描述的雙相不銹鋼的性質(zhì)，并且得到一種利用TRIP效應(yīng)具有高耐點(diǎn)蝕性當(dāng)量(PRE)并且因此表現(xiàn)出眾的耐蝕性的新的雙相鐵素體奧氏體不銹鋼。在所附的權(quán)利要求中列出本發(fā)明的基本特征。根據(jù)本發(fā)明，該雙相鐵素體奧氏體不銹鋼含有小于0.04重量％的C、0.2-0.8重量％的Si、0.3-2.0重量％的Mn、14.0-19.0重量％的Cr、2.0-5.0重量％的Ni、4.0-7.0重量％的Mo、小于4.5重量％的W、0.1-1.5重量％的Cu、0.14-0.23重量％的N，剩余為鐵和在不銹鋼中出現(xiàn)的不可避免的雜質(zhì)。將硫限制到小于0.010重量％并且優(yōu)選地小于0.005重量％，磷含量小于0.040重量％并且硫和磷的總和(S+P)小于0.04重量％，并且總氧含量小于100ppm。本發(fā)明的雙相不銹鋼任選地含有一種或多種下列添加元素：使鋁含量最大化至小于0.04重量％并且優(yōu)選地最大值小于0.03重量％。此外，任選地以小量添加硼、鈣、鈰和鎂；硼的優(yōu)選含量和鈣的優(yōu)選含量為小于0.004重量％，鈰的優(yōu)選含量小于0.1重量％并且鎂的優(yōu)選含量小于0.05重量％。任選地，能夠添加至多1重量％的鈷用于部分替代鎳。在本發(fā)明的雙相不銹鋼中能夠任選地添加含有鈮、鈦和釩的組中的一種或多種，將鈮含量和鈦含量限制為至多0.1重量％并且將釩含量限制為至多0.2重量％。根據(jù)本發(fā)明注意到增加鉬含量至4.0-7.0重量％的范圍，有必要減少鉻含量至14.0-19.0重量％的范圍。在此條件下，按重量百分?jǐn)?shù)采用式Cr+Mo+0.5W計(jì)算的鉬含量、鉻含量和任選的鎢含量的總和在20-23.5重量％的范圍內(nèi)，其中Cr/(Mo+0.5W)比率在2-4.75的范圍內(nèi)。根據(jù)本發(fā)明的不銹鋼，優(yōu)化耐點(diǎn)蝕性當(dāng)量(PRE)(處于35-42的范圍)以產(chǎn)生良好耐蝕性。依據(jù)處于-30－+90℃的范圍、優(yōu)選地處于0－+60℃的范圍的測(cè)量的Md30溫度，維持奧氏體相中的TRIP(轉(zhuǎn)變誘發(fā)塑性)效應(yīng)，以便確保良好的可成形性。Md30-溫度(其是對(duì)TRIP效應(yīng)的奧氏體穩(wěn)定性的量度)限定為0.3真實(shí)應(yīng)變產(chǎn)生50％的奧氏體至馬氏體轉(zhuǎn)變的溫度。本發(fā)明的雙相不銹鋼的顯微組織中奧氏體相的比例為在熱處理?xiàng)l件下50-80體積％，有益地55-70體積％，剩余為鐵素體，以便產(chǎn)生對(duì)TRIP效應(yīng)有利的條件。能夠使用不同的熱處理方法，例如固溶退火、高頻感應(yīng)退火、局部退火或任何其他類型的熱處理，在從900至1200℃、優(yōu)選地從950至1150℃的溫度范圍進(jìn)行熱處理。根據(jù)本發(fā)明，采用式Cr+Mo+0.5W的鉻、鉬和任選的鎢的總和對(duì)于將Md30溫度維持在所需要的范圍內(nèi)以便確保良好的可成形性是關(guān)鍵的。下列描述了顯微組織中不同元素的效應(yīng)(以重量％描述元素含量)：碳(C)分配至奧氏體相并且對(duì)奧氏體穩(wěn)定性具有強(qiáng)烈效應(yīng)。能夠添加至多0.04％的碳，但是較高的水平對(duì)耐蝕性具有有害影響。氮(N)是雙相不銹鋼中重要的奧氏體穩(wěn)定劑，并且與碳類似，其增加抵抗馬氏體的穩(wěn)定性。氮還增加強(qiáng)度、應(yīng)變硬化和耐蝕性。對(duì)Md30溫度的一般經(jīng)驗(yàn)表述表明氮和碳對(duì)于奧氏體穩(wěn)定性具有相同的強(qiáng)烈影響。因?yàn)槟軌虮忍家愿蟮某潭葘⒌砑又敛讳P鋼中而對(duì)耐蝕性沒(méi)有不利效應(yīng)，所以從0.14至0.23％的氮含量在本不銹鋼中是有效的。在熔煉車間中一般將硅(Si)添加至不銹鋼中用于脫氧目的，并且硅(Si)應(yīng)不小于0.2％。硅穩(wěn)定雙相不銹鋼中的鐵素體相，但是與現(xiàn)有表述中所示的相比，硅對(duì)于抵抗馬氏體形成的奧氏體穩(wěn)定性具有更強(qiáng)的穩(wěn)定效應(yīng)。由于此原因，將硅最大化至0.8％、優(yōu)選地至0.5％。錳(Mn)是穩(wěn)定奧氏體相和增加不銹鋼中氮的溶解度的重要添加劑。錳能夠部分地替代昂貴的鎳并且給不銹鋼帶來(lái)適當(dāng)?shù)南嗥胶?。含量中過(guò)高的水平將降低耐蝕性。錳對(duì)于抵抗變形馬氏體的奧氏體穩(wěn)定性具有較強(qiáng)效應(yīng)，并且因此必須仔細(xì)地處理錳含量。錳的范圍應(yīng)該為0.3-2.0％。鉻(Cr)是使鋼耐腐蝕的主要添加劑。作為鐵素體穩(wěn)定劑，鉻還是用于產(chǎn)生奧氏體相與鐵素體相之間合適的相平衡的主要添加劑。另外，與鉬一起，鉻強(qiáng)烈地增加對(duì)馬氏體形成的抗力。為了提供高PRE同時(shí)維持優(yōu)化的TRIP效應(yīng)，由于鉬含量的增加，將鉻的范圍限制到14.0-19.0％。優(yōu)選地，鉻含量為14.0-18.0％。鎳(Ni)是用于穩(wěn)定奧氏體相并且用于良好延展性的基本合金化元素，并且必須添加至少2.0％的鎳至本發(fā)明的不銹鋼。對(duì)于抵抗馬氏體形成的奧氏體穩(wěn)定性具有大的影響，鎳不得不以窄范圍存在。此外，由于鎳的高成本和價(jià)格波動(dòng)，在本發(fā)明的不銹鋼中應(yīng)該將鎳最大化至5.0％。當(dāng)在大量原材料是含有這種元素的廢不銹鋼的形式時(shí)，銅(Cu)一般作為0.1-0.5％的殘留物存在于大多數(shù)不銹鋼中。銅是奧氏體相的弱穩(wěn)定劑，但是對(duì)于馬氏體形成的抗力具有強(qiáng)烈效應(yīng)并且必須在本不銹鋼的可成形性的評(píng)估中予以考慮。銅添加劑還能夠增加對(duì)σ相的抗力。能夠進(jìn)行至多0.1-1.5％范圍的有意添加，但是優(yōu)選地銅含量在0.1-0.7％范圍內(nèi)，更優(yōu)選地在0.1-0.5％范圍內(nèi)。鉬(Mo)是鐵素體穩(wěn)定劑，能夠?qū)⑵浼尤胍詮?qiáng)烈地增加耐蝕性，并且因此鉬應(yīng)該具有至少4.0％的含量以便得到高PRE。此外，與鉻類似，鉬強(qiáng)烈地增加對(duì)馬氏體形成的抗力并且降低TRIP效應(yīng)。因此將鉬添加至本發(fā)明的不銹鋼來(lái)平衡鉻在TRIP和PRE方面的效應(yīng)。出于此目的應(yīng)該將鉬最大化至7.0％、優(yōu)選地6.5％。鎢(W)具有與鉬相似的性質(zhì)并且有時(shí)能夠替代鉬。然而，鎢和鉬促進(jìn)σ相析出并且根據(jù)式(Mo+0.5W)的鉬含量和鎢含量的總和應(yīng)該小于7.0％、優(yōu)選地4.0-6.6％，其中σ相和χ相的促進(jìn)有可能在技術(shù)相關(guān)的工藝中操作。鎢的最重要的影響是對(duì)TRIP效應(yīng)的出乎預(yù)料地積極的影響，其反過(guò)來(lái)能與作用于合金的堆垛層錯(cuò)能的效應(yīng)有關(guān)，因?yàn)槎讯鈱渝e(cuò)能控制在位錯(cuò)滑移、孿生或馬氏體形成方面的變形響應(yīng)。出于此目的，應(yīng)該將鎢限制為至多3.5％，但是當(dāng)使用鎢來(lái)替代鉬時(shí)優(yōu)選地至少0.5％。為了具有對(duì)于TRIP效應(yīng)的優(yōu)化條件和對(duì)于根據(jù)本發(fā)明的PRE所需要的值，按重量％計(jì)鉻含量、鉬含量和任選的鎢含量的協(xié)同效應(yīng)在20<(Cr+Mo+0.5W)<23.5的范圍內(nèi)，其中Cr/(Mo+0.5W)比率在2-4.75的范圍內(nèi)。在雙相鋼中以小量添加硼(B)、鈣(Ca)和鈰(Ce)以改進(jìn)熱加工性并且不是以過(guò)高的含量，因?yàn)檫@能夠劣化其他的性質(zhì)。本發(fā)明的不銹鋼中硼的優(yōu)選含量和鈣的優(yōu)選含量為小于0.004％并且鈰的優(yōu)選含量小于0.1％。鎂(Mg)是強(qiáng)的氧化物和硫化物形成劑。當(dāng)作為最終煉鋼步驟添加時(shí)，其形成硫化鎂(MgS)并且將潛在的低熔化硫化物共晶相轉(zhuǎn)變至具有較高熔化溫度的更穩(wěn)定的形態(tài)，因此改進(jìn)該合金的熱延展性。將鎂含量限制到小于0.05％。雙相鋼中的硫(S)劣化熱加工性并且能夠形成硫化物夾雜，其消極地影響耐點(diǎn)蝕腐蝕性。因此應(yīng)該將硫的含量限制到小于0.010％并且優(yōu)選地小于0.005％。磷(P)劣化熱加工性并且能夠形成磷化物顆?；蚰ぃ湎麡O地影響耐蝕性。因此應(yīng)該將磷的含量限制到小于0.040％，并且使得硫含量與磷含量的總和(S+P)小于0.04％。氧(O)與其他殘留元素一起對(duì)熱延展性具有不利作用。取決于夾雜的類型，氧化物夾雜的存在可以降低耐蝕性(點(diǎn)蝕)。高氧含量還降低沖擊韌性。以與硫相似的方式，氧通過(guò)改變焊池的表面能來(lái)改進(jìn)焊縫焊透。對(duì)于本發(fā)明的不銹鋼，推薦的最大氧水平為小于100ppm。在金屬性粉末的情況下，該最大氧含量能夠?yàn)橹炼?50ppm。在本發(fā)明的具有高氮含量的雙相不銹鋼中應(yīng)該將鋁(Al)保持在低的水平，因?yàn)檫@兩種元素能夠結(jié)合并且形成鋁氮化物，鋁氮化物將劣化沖擊韌性。將鋁含量限制到小于0.04％并且優(yōu)選地小于0.03％。鈷(Co)具有與它的同類元素鎳相似的冶金行為，并且在鋼和合金生產(chǎn)中可以采用差不多相同的方法來(lái)處理鈷。鈷抑制在升高的溫度下的晶粒生長(zhǎng)并且可觀地改進(jìn)硬度和熱強(qiáng)度的保持。鈷增加耐空穴腐蝕性和應(yīng)變硬化。鈷降低在超雙相不銹鋼中σ相形成的風(fēng)險(xiǎn)。將鈷含量限制為至多1.0％?！拔⒑辖鸹痹剽?Ti)、釩(V)和鈮(Nb)屬于一組添加劑，如此命名是因?yàn)樗鼈円缘偷臐舛蕊@著地改變鋼的性質(zhì)，在碳鋼中經(jīng)常具有有益效應(yīng)，但是在雙相不銹鋼的情況下，它們還有助于所不需要的性質(zhì)改變，例如降低的沖擊性質(zhì)、較高的表面缺陷水平以及在鑄造和熱軋過(guò)程中降低的延展性。在現(xiàn)代雙相不銹鋼的情況下，許多的這些效應(yīng)取決于它們對(duì)碳和特別地對(duì)氮的強(qiáng)親和力。在本發(fā)明中應(yīng)該將鈮和鈦限制到0.1％的最大水平，然而釩是較少有害的并且應(yīng)該為小于0.2％。參考附圖更詳細(xì)地描述本發(fā)明，其中圖1說(shuō)明本發(fā)明的所測(cè)試的合金中元素含量Si+Cr、元素含量Cu+Mo+0.5W和元素含量Cr+Mo+0.5W之間的Md30溫度和PRE的最小值和最大值的關(guān)系，圖2說(shuō)明對(duì)于根據(jù)圖1的本發(fā)明的所測(cè)試的合金中元素含量Si+Cr和元素含量Cu+Mo+0.5W之間的Md30溫度和PRE的最小值和最大值的關(guān)系而言具有C+N和Mn+Ni的恒定值的實(shí)施例，圖3說(shuō)明本發(fā)明的所測(cè)試的合金中元素含量C+N和元素含量Mn+Ni之間的Md30溫度和PRE的最小值和最大值的關(guān)系，并且圖4說(shuō)明對(duì)于根據(jù)圖3的本發(fā)明的所測(cè)試的合金中元素含量C+N和元素含量Mn+Ni之間的Md30溫度和PRE的最小值和最大值的關(guān)系而言具有Si+Cr和Cu+Mo+0.5W的恒定值的實(shí)施例?；谠氐男?yīng)，根據(jù)本發(fā)明的雙相鐵素體奧氏體不銹鋼以在表1中所命名的化學(xué)組成A至P呈現(xiàn)。表1還含有作為2205(Q)普遍已知的參比雙相不銹鋼以及命名為R的WO專利申請(qǐng)2011/135170和命名為S的WO專利申請(qǐng)2013/034804的參比雙相不銹鋼的化學(xué)組成，表1中全部含量以重量％計(jì)。表1在真空感應(yīng)爐中以1kg實(shí)驗(yàn)室規(guī)模將合金A-P制造成經(jīng)鍛造并冷軋降至1.5mm厚度的小板坯。以100噸生產(chǎn)規(guī)模生產(chǎn)參比合金Q至S，隨后熱軋和冷軋至具有不同最終尺寸的卷材形式。當(dāng)對(duì)比表1中的數(shù)值時(shí)，本發(fā)明的雙相不銹鋼中的鉻含量、鎳含量、鉬含量和鎢含量與參比不銹鋼Q、R和S顯著地不同。對(duì)于表1的化學(xué)組成，確定了Md30溫度和PRE的值、性質(zhì)，并且結(jié)果在下列表2中呈現(xiàn)。使用對(duì)于奧氏體不銹鋼確立的Nohara表達(dá)式(1)計(jì)算了表2中奧氏體相的預(yù)計(jì)的Md30溫度(Md30Nohara)Md30＝551-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-13.7Cr-29(Ni+Cu)-18.5Mo-68Nb(1)當(dāng)在1050℃的溫度下退火時(shí)。通過(guò)在不同溫度下對(duì)拉伸樣品施加應(yīng)變至0.30真實(shí)應(yīng)變并通過(guò)采用Satmagan設(shè)備測(cè)量轉(zhuǎn)變馬氏體的分?jǐn)?shù)來(lái)確立表2的實(shí)際測(cè)量的Md30溫度(測(cè)量的Md30)。Satmagan是一種磁力天平，其中通過(guò)將樣品放置于飽和磁場(chǎng)中并通過(guò)對(duì)比由該樣品誘發(fā)的磁力和引力來(lái)確定鐵磁相的分?jǐn)?shù)。依據(jù)優(yōu)化的數(shù)學(xué)約束(mathematicalconstraintofoptimization)得到表2中的計(jì)算的Md30溫度(計(jì)算的Md30)。使用式(2)計(jì)算耐點(diǎn)蝕性當(dāng)量(PRE)：PRE＝％Cr+3.3＊(％Mo+0.5％W)+30＊％N-％Mn(2)。在表2中對(duì)于表1的合金還計(jì)算了以重量％計(jì)的C+N、Cr+Si、Cu+Mo+0.5W、Mn+Ni和Cr+Mo+0.5W的元素含量總和。C+N總和以及Mn+Ni總和代表奧氏體穩(wěn)定劑，而Si+Cr總和代表鐵素體穩(wěn)定劑并且Cu+Mo+0.5W元素的總和代表具有對(duì)馬氏體形成的抗力。總和式Cr+Mo+0.5W對(duì)于維持Md30溫度在優(yōu)化的范圍內(nèi)以便確保良好的成形性是關(guān)鍵的。表2當(dāng)對(duì)比表2中的數(shù)值時(shí)，具有35-42的范圍的PRE值遠(yuǎn)高于參比雙相不銹鋼R和S中的PRE值，這意味著合金A-P的耐蝕性更高。PRE具有相同的水平或略微高于參比合金Q。使用Nohara表達(dá)式(1)的預(yù)計(jì)的Md30溫度基本上不同于表2中的合金的測(cè)量的M例溫度。此外，由表2注意到計(jì)算的Md30溫度與測(cè)量的Md30溫度良好地相符，并且用于計(jì)算的優(yōu)化的數(shù)學(xué)約束因此非常適合于本發(fā)明的雙相不銹鋼。對(duì)于合金A-P計(jì)算的Md30溫度可觀地高于參比合金R。在優(yōu)化的數(shù)學(xué)約束中使用的本發(fā)明的雙相不銹鋼的以重量％計(jì)的C+N、Si+Cr、Mn+Ni、Cu+Mo+0.5W以及Cr+Mo+0.5W的元素含量總和來(lái)確立一方面在C+N與Mn+Ni之間的關(guān)系，并且另一方面在Si+Cr與Cu+Mo+0.5W之間的關(guān)系。依據(jù)此優(yōu)化的數(shù)學(xué)約束，Cu+Mo+0.5W總和與Si+Cr總和，分別地Mn+Ni總和與C+N總和形成圖1-4中的坐標(biāo)的x軸與y軸，其中限定PRE的最小值和最大值(35＜PRE＜42)以及Md30溫度的最小值和最大值(-30＜Md30＜+90)的線性關(guān)系。依據(jù)圖1，當(dāng)在1050℃的溫度下將本發(fā)明的雙相不銹鋼退火時(shí)，采用對(duì)于C+N而言0.14-0.27的優(yōu)選范圍和對(duì)于Mn+Ni而言2.3-7.0的優(yōu)選范圍確立對(duì)于Si+Cr和Cu+Mo+0.5W的化學(xué)組成窗口。在表1中還注意到依據(jù)本發(fā)明的不銹鋼，將Si+Cr總和限制到14.2＜(Si+Cr)＜19.80。圖1還顯示以重量％計(jì)鉻含量、鉬含量和任選的鎢含量的協(xié)同效應(yīng)，在20＜(Cr+Mo+0.5W)＜23.5的范圍內(nèi)確定以便具有所需要的Md30溫度和PRE值。位于圖1中a’、b’、c’、d’、e和f’區(qū)域的框內(nèi)的化學(xué)組成窗口，用表3中的下列標(biāo)記的坐標(biāo)位置進(jìn)行限定。Si+Cr％Cu+Mo+0，5W％C+N％Mn+Ni％a’19，804.110，142，30b’19.84.290，142，30C’17.276，900，142，30d’14.207.860，277，00e’14.206.660，277，00f’15.325，500，277，00表3圖2說(shuō)明了當(dāng)在全部點(diǎn)處使用對(duì)于C+N而言0.221的恒定值和對(duì)于Mn+Ni而言3.90的恒定值而不是圖1中對(duì)于C+N的范圍和Mn+Ni的范圍時(shí)圖1的一個(gè)化學(xué)組成示例窗口。給予圖2中Si+Cr的總和與圖1中相同的最小限制。位于圖2中a、b、c、d和e區(qū)域的框內(nèi)的化學(xué)組成窗口，用表4中的下列標(biāo)記的坐標(biāo)位置進(jìn)行限定。Si+Cr％Cu+Mo+0，5W％C+N％Mn+Ni％a18，924，550，2213，90b15，957，550，2213，90c14，208，080，2213，90d14，207，210，2213，90e15，915，450，2213，90表4圖3說(shuō)明了當(dāng)在1050℃的溫度下將雙相不銹鋼退火時(shí)，具有對(duì)于Cr+Si而言14.2-18.7的優(yōu)選組成范圍和對(duì)于Cu+Mo+0.5W而言4.1-9.5的優(yōu)選組成范圍的C+N和Mn+Ni的化學(xué)組成窗口。此外，依據(jù)本發(fā)明，將C+N總和限制到0.14＜(C+N)＜0.27，并且將Mn+Ni總和限制到2.3＜(Mn+Ni)＜7.0。位于圖3中p’、q’、r’和s’區(qū)域的框內(nèi)的化學(xué)組成窗口，用表5中的下列標(biāo)記的坐標(biāo)位置進(jìn)行限定。Si+Cr％Cu+Mo+0，5W％C+N％Mn+Ni％p’18，005，000，277，00q’16，005，300，147，00r’14，207，000，142，30S’17，306，800，272，30表5對(duì)于具有本發(fā)明的元素含量的優(yōu)選范圍的C+N和Mn+Ni的限制的效應(yīng)在于：圖3的化學(xué)組成窗口僅僅通過(guò)對(duì)于C+N以及Mn+Ni的最小總和與最大總和的限制來(lái)限制。圖4說(shuō)明了具有對(duì)于Cr+Si而言17.3的恒定值和對(duì)于Cu+Mo而言5.3的恒定值并且還具有(C+N)＜0.27以及(Mn+Ni)＞2.3的限制的圖3的一個(gè)化學(xué)組成示例窗口。位于圖4中p、q、r、s和t區(qū)域的框內(nèi)的化學(xué)組成窗口，用表6中的下列標(biāo)記的坐標(biāo)位置進(jìn)行限定。Si+Cr％Cu+Mo+0，5W％C+N％Mn+Ni％p17，305，300，2704，90q17，305，300，265，90r17，305，300，142，40S17，305，300，142，30t17，305，300，272，30表6通過(guò)確定屈服強(qiáng)度Rp0.2與Rp1.0和拉伸強(qiáng)度Rm以及在縱向方向的A50、A5和Ag的延伸率值(其中Ag為均勻延伸率或至塑性失穩(wěn)的延伸率)來(lái)進(jìn)一步測(cè)試本發(fā)明的合金A-P以及上面的參比材料Q、R和S。通過(guò)由等式(3)取得的n值來(lái)描述合金的加工硬化率σ＝Kεn(3)，其中σ為應(yīng)力，K為強(qiáng)度系數(shù)，ε為塑性應(yīng)變以及n為應(yīng)變硬化指數(shù)。由于本發(fā)明的合金的TRIP效應(yīng)，因?yàn)椴豢赡苁沟仁?3)適應(yīng)整個(gè)應(yīng)變區(qū)間，所以在ε＝10-15％(n(10-15％))和ε＝15-20％(n(15-20％))的應(yīng)變區(qū)間內(nèi)取得n值。表7包含對(duì)于本發(fā)明的合金A-P的測(cè)試結(jié)果以及對(duì)于參比雙相不銹鋼Q、R和S的分別的值。表7表7中的結(jié)果顯示，對(duì)于合金A-P的屈服強(qiáng)度值Rp0.2和Rp1.0低于對(duì)于參比雙相不銹鋼Q、R和S的分別的值，并且拉伸強(qiáng)度值Rm類似于參比雙相不銹鋼Q、R和S。合金A-P的延伸率值A(chǔ)50、A5和Ag高于具有相似的PRE的參比合金Q。因?yàn)橐詫?shí)驗(yàn)室規(guī)模制造根據(jù)本發(fā)明的合金A-P，并且以生產(chǎn)規(guī)模生產(chǎn)參比雙相不銹鋼Q、R和S，所以表7的強(qiáng)度值不是彼此直接可對(duì)比的。合金A-P的n值均高于參比合金Q，這表明TRIP效應(yīng)對(duì)于加工硬化率的重要性。與參比合金R和S對(duì)比，n(10-15％)值稍微較高然而n(15-20％)值可觀地較高，這表明對(duì)于利用TRIP效應(yīng)的本發(fā)明的合金A-P優(yōu)化的加工硬化率。對(duì)于本發(fā)明的合金，在ε＝10-15％處n值大于0.2并且延伸率Ag大于19、優(yōu)選地大于25。本發(fā)明的雙相鐵素體奧氏體不銹鋼能夠生產(chǎn)為錠，板坯，塊，方坯，以及扁平產(chǎn)品例如板材、片材、帶材、卷材，以及長(zhǎng)型產(chǎn)品例如棒材、桿材、線材、型材和型鋼，無(wú)縫和焊接的管和/或管道。此外，能夠生產(chǎn)額外的產(chǎn)品例如金屬性粉末、成形的型鋼和型材(formedshapesandprofiles)。當(dāng)前第1頁(yè)1 2 3