本發(fā)明涉及一種鋼產(chǎn)品，特別是扁鋼產(chǎn)品，其具有由鋁合金組成的金屬的防腐蝕保護層以及涉及用于制造這類鋼產(chǎn)品的方法。

背景技術(shù)：

在本文中，鋼產(chǎn)品理解為扁鋼產(chǎn)品，其寬和長分別為厚度的多倍。扁鋼產(chǎn)品例如是一種鋼帶材或鋼扁坯。

鋁的耐腐蝕性基本上由基于鋁形成的al2o3的覆蓋層和覆蓋層的穩(wěn)定性影響。鋁的腐蝕僅在強酸介質(zhì)中或堿性溶液中發(fā)生。因此，鋁合金的使用范圍通常局限于5-8的ph范圍。只有在濃縮的含氧酸中存在例外，比如硝酸、醋酸和磷酸。另外，鋁在nh3溶液中具有良好至非常好的穩(wěn)定性。

用于鋼產(chǎn)品的鋁涂層主要以alsi合金的形式用于作為高溫應(yīng)用下防止氧化皮的保護。例如，alsi涂層的目的是防止在熱成型過程中鋼板的氧化皮生成。通過熱成型(加壓淬火)使該涂層變得較脆并于是不再提供令人滿意的防腐蝕保護。

但是alsi合金的涂層即使在其沒有熱成型的情況下也僅具有一般的防腐蝕保護。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

由此出發(fā)，本發(fā)明的目的在于提供一種鋼產(chǎn)品，特別是開頭所述類型的扁鋼產(chǎn)品，其具有較高的介質(zhì)穩(wěn)定性，特別是較高的耐酸性和耐腐蝕性。

該目的通過一種具有權(quán)利要求1所述特征的鋼產(chǎn)品以及通過一種具有權(quán)利要求9中給出的特征的方法得以實現(xiàn)。根據(jù)本發(fā)明的鋼產(chǎn)品或根據(jù)本發(fā)明的方法的優(yōu)選和有利的設(shè)計方案在引用權(quán)利要求1或9的從屬權(quán)利要求中給出。

按照本發(fā)明的鋼產(chǎn)品、特別是扁鋼產(chǎn)品設(shè)置有鋁合金組成的金屬的防腐蝕保護層，其中，該鋁合金除了al和不可避免的雜質(zhì)之外還包含以下元素：

與之相應(yīng)地，按照本發(fā)明的方法特征在于以下步驟：

-提供處于熱軋或冷軋狀態(tài)下的鋼產(chǎn)品、特別是扁鋼產(chǎn)品，

-活化鋼產(chǎn)品的表面，以便于除去鋼產(chǎn)品的表面上的被動氧化物，和

-通過浸入熔融液體的涂層浴為已表面活化的鋼產(chǎn)品涂層，該涂層浴含有鋁合金，該鋁合金除了al和不可避免的雜質(zhì)之外還由以下元素組成：

錳(mn)促使含鐵的相或針連接或者轉(zhuǎn)變成危害較小的形態(tài)，從而使耐腐蝕性相較于其他基于鋁的涂層而言顯著地提高。在熔融液體的涂層浴的mn含量小于0.2重量％的情況下，在發(fā)明人方面不能確定該積極的效果。超過7.0重量％的mn含量不再進一步改善該效果，而是導(dǎo)致涂層浴(熔融浴)中增加的熔渣形成，這可能對涂層的質(zhì)量產(chǎn)生負(fù)面的影響。由0.2重量％的mn含量開始，在mn含量升高的情況下可以確定熱強度的提高。后者可能是由于錳的再結(jié)晶抑制的作用。

作為合金元素的鎂(mg)既可以起到固溶體硬化的效果也可以與其他合金元素(例如硅)結(jié)合起到沉淀硬化的效果。發(fā)明人已確定，具有最大至7重量％的mg含量的鋁合金具有較高的耐腐蝕性。但是，由5重量％和更高的mg含量開始可以觀察到晶間腐蝕，但為了使涂層均勻化通過涂層的鋼產(chǎn)品的退火可以避免晶間腐蝕。

另外，發(fā)明人還發(fā)現(xiàn)，在涂層浴中合金元素mn和mg的組合促使涂層的機械特性的提高，其中，在冷成型過程中導(dǎo)致進一步的強度提高。

按照本發(fā)明，熔融液體的涂層浴含有0.5至5重量％的fe作為必要元素。相對于浸入涂層浴中的鋼產(chǎn)品中的劇烈的fe溶解，在涂層浴(熔體浴)中的鐵(fe)使該涂層浴飽和。在fe含量小于0.5重量％的情況下該效果不充分；相反在fe含量大于5重量％的情況下，可能已經(jīng)出現(xiàn)了增加的熔渣形成，這可能對鋼產(chǎn)品的涂層質(zhì)量產(chǎn)生負(fù)面影響。

按照本發(fā)明的涂層浴的合金元素鈦(ti)和鋯(zr)能夠單獨或相結(jié)合地促使通過熱浸鍍層產(chǎn)生的鋼產(chǎn)品的防腐蝕保護層具有細(xì)晶粒的結(jié)構(gòu)。通過細(xì)晶粒的結(jié)構(gòu)使有害相在防腐蝕保護層的基體中精細(xì)地分布并由此提高耐腐蝕性。該效果也可以通過加入晶粒細(xì)化預(yù)合金而得以實現(xiàn)。發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，在ti含量或zr含量分別小于0.05重量％的情況下可以確定對耐腐蝕性的提高方面沒有積極的效果。在ti含量或zr含量分別大于0.4重量％的情況下，上述積極的效果同樣較少程度地得到進一步提高。出于經(jīng)濟學(xué)方面的原因在此設(shè)定了涂層浴的ti含量或zr含量的上限。除了鋼產(chǎn)品的防腐蝕保護層的穩(wěn)定性提高之外，加入鈦還可以額外地提高防腐蝕保護層相對于海水和堿的穩(wěn)定性。

根據(jù)本發(fā)明的一個優(yōu)選的設(shè)計方案，該涂層浴或防腐蝕保護層額外地含有一種或多種以下元素：

其他的伴生元素，例如硼、碳和/或氮，能夠同樣可選地以痕量存在于涂層浴中或存在于按照本發(fā)明的防腐蝕保護層中，其中，其單獨含量最高為0.05重量％而其總量應(yīng)不超過0.15重量％的最大量。

在按照本發(fā)明的涂層浴中的硅(si)防止鋼產(chǎn)品和其上涂覆的防腐蝕保護層之間的反應(yīng)層的過度生長并可以這樣改善熱浸鍍層的鋼產(chǎn)品的成型性能。發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，當(dāng)涂層浴或涂覆在鋼產(chǎn)品上的防腐蝕保護層具有小于0.1重量％的si含量時，不再能確定該積極的效果。如果涂層浴或涂覆在鋼產(chǎn)品上的防腐蝕保護層具有大于15重量％的si含量，則可能已經(jīng)顯著地作為結(jié)晶析出，這可能對防腐蝕保護層的特性產(chǎn)生負(fù)面影響。

在涂層浴中或作為涂覆在鋼產(chǎn)品上的防腐蝕保護層的合金元素的鎳(ni)通過形成熱穩(wěn)定的沉淀提高了其強度，特別是其熱強度?？梢韵虬凑毡景l(fā)明的涂層浴中加入直至最大2重量％的鎳。

類似于鈦，銻(sb)改善按照本發(fā)明的鋼產(chǎn)品相對于海水和堿的穩(wěn)定性。當(dāng)涂層浴的sb含量為小于0.05重量％時，發(fā)明人未能觀察到該積極的效果。另一方面，當(dāng)涂層浴的sb含量為大于0.4重量％時，也不再能夠顯著地進一步改善該效果。

作為防腐蝕保護層的合金元素的鉻(cr)可以在直至最大0.4重量％的含量下促使降低涂層對于應(yīng)力裂紋腐蝕的敏感度。

作為防腐蝕保護層的合金元素的鈷(co)促使涂層的熱強度提高。鈷防止在更高溫度條件下的晶粒生長。特別是鈷改善了按照本發(fā)明的防腐蝕保護層的硬度和韌性?？蛇x地向涂層浴或防腐蝕保護層的鋁合金中加入最大0.4重量％的鈷。

作為防腐蝕保護層的合金元素的銅(cu)同樣促使涂層的熱強度提高。常規(guī)的鋁合金以最大5重量％的含量添加有銅。但另一方面，在1-3重量％范圍內(nèi)的銅含量導(dǎo)致增加的熱裂傾向。涂層浴或防腐蝕保護層的鋁合金可選地添加有最大0.1重量％的銅。

作為防腐蝕保護層的合金元素的鋅(zn)特別是與鎂結(jié)合提高了涂層的強度和硬度。但是在較高的zn含量下，增加了應(yīng)力裂紋腐蝕的危險。涂層浴或防腐蝕保護層的鋁合金可選地添加有最大0.1重量％的鋅。

本發(fā)明的另一個設(shè)計方案設(shè)置為，涂層浴的鋁合金或鋼產(chǎn)品的防腐蝕保護層具有0.2-1.5重量％范圍內(nèi)的mn含量。發(fā)明人的試驗已表明，通過這樣的mn含量可以實現(xiàn)特別高的耐腐蝕性，特別是可以實現(xiàn)對酸性和堿性介質(zhì)較高的穩(wěn)定性，并且其特征在于顯著地減少了可能對涂層質(zhì)量產(chǎn)生負(fù)面影響的熔渣形成。這特別是在這種情況下，即，根據(jù)本發(fā)明的另一個優(yōu)選設(shè)計方案鋁合金具有大于1.5至5重量％范圍內(nèi)的fe含量，特別優(yōu)選具有大于3至5重量％范圍內(nèi)的fe含量。

本發(fā)明的一個替代設(shè)計方案設(shè)置為，涂層浴的鋁合金或按照本發(fā)明的鋼產(chǎn)品的防腐蝕保護層具有1.5-2重量％范圍內(nèi)的mn含量。發(fā)明人的試驗已表明，通過這樣的mn含量可以實現(xiàn)特別高的耐腐蝕性，特別是可以實現(xiàn)對酸性和堿性介質(zhì)較高的穩(wěn)定性，并且其特征在于顯著地減少了可能對涂層質(zhì)量產(chǎn)生負(fù)面影響的熔渣形成。在此優(yōu)選這樣選擇鋁合金的fe含量，即，fe含量在大于1.5至5重量％范圍內(nèi)，特別優(yōu)選在大于1.5至3重量％范圍內(nèi)。這些限制分別促使減少的熔渣形成。

本發(fā)明的另一個有利的設(shè)計方案的特征在于，涂層浴的鋁合金或按照本發(fā)明的鋼產(chǎn)品的防腐蝕保護層除了具有上述mn含量的mn之外還具有在0.2至小于0.6重量％范圍內(nèi)的mg含量。這些限制也促使減少的熔渣形成。

為了實現(xiàn)理想的涂層效果，有利的是，根據(jù)本發(fā)明方法的一個優(yōu)選設(shè)計，涂層浴以在650-750℃范圍內(nèi)、優(yōu)選在680-750℃范圍內(nèi)的涂層浴溫度運行。在涂層浴溫度以上或以下的情況下市場不能實現(xiàn)理想的涂層效果，因為鋼產(chǎn)品和熔融液體的涂層浴之間的反應(yīng)速度例如過小或者出現(xiàn)較強的熔渣形成。

為了在浸入涂層浴之前從鋼表面除去被動氧化物，從而使該表面盡可能地由金屬鐵組成，可以以不同的方式實施鋼產(chǎn)品的表面活化。就此而言，按照本發(fā)明的方法的一個可靠的操作方式或設(shè)計方案特征在于，鋼產(chǎn)品的表面通過酸蝕，例如通過鹽酸或硫酸酸蝕而活化。隨后沖洗、去油并干燥而完善該活化并且應(yīng)防止通過環(huán)境氧氣的后鈍化。隨后將這樣處理過的鋼產(chǎn)品加熱到一個溫度，該溫度對應(yīng)于涂層浴的溫度或者超過涂層浴的溫度最多50℃。該過程順序特別是推薦用于經(jīng)熱軋的原材料。

就鋼產(chǎn)品的表面活化而言，按照本發(fā)明的方法的另一個可靠的操作方式或設(shè)計方案特征在于，鋼產(chǎn)品的表面通過酸蝕(例如通過鹽酸或硫酸)、沖洗和退火而活化，其中，該退火在氫氣-氮氣氛圍中在500-900℃范圍內(nèi)的保持溫度下實施并且將這樣處理過的鋼產(chǎn)品加熱或冷卻至一個溫度，該溫度對應(yīng)于涂層浴的溫度或者超過涂層浴的溫度最多50℃。為了完善該表面活化或防止表面的后鈍化，應(yīng)使h2比重為大于/等于1體積％的h2。相反地，在h2比重大于50體積％的情況下，不再能看到額外的積極效果，因此由于不經(jīng)濟要避免這么高的h2比重。出于同樣的原因，h2-n2氛圍的露點應(yīng)在-60℃至0℃。比-60℃更低的露點在大規(guī)模生產(chǎn)上難以實現(xiàn)并且也不能進一步帶來積極的效果。相反地，在露點大于0℃的情況下，不能排除鋼表面的后氧化，因此也要避免這么高的露點。該變型也推薦用于經(jīng)熱軋的原材料。

根據(jù)按照本發(fā)明的方法的另一個變型，鋼產(chǎn)品的表面通過退火活化，其中，將鋼產(chǎn)品在氫氣-氮氣氛圍中加熱到600-1100℃范圍內(nèi)的保持溫度。為了減少可能存在的表面氧化物以及避免在退火過程中表面氧化物的形成，h2比重為大于/等于1體積％的h2。相反地，在h2比重大于50體積％的情況下，不再能看到額外的積極效果，因此由于不經(jīng)濟要避免這么高的h2比重。出于同樣的原因，h2-n2氛圍的露點應(yīng)在-60℃至0℃。比-60℃更低的露點在大規(guī)模生產(chǎn)上難以實現(xiàn)并且也不能進一步帶來積極的效果。相反地，在露點大于0℃的情況下，不能排除鋼表面的后氧化，因此也要避免這么高的露點。將這樣處理過的鋼產(chǎn)品加熱或冷卻到一個溫度，該溫度對應(yīng)于涂層浴的溫度或者超過涂層浴的溫度最多50℃。該變型特別是推薦用于經(jīng)冷軋的原材料，因為在這種情況下鋼材的組織結(jié)構(gòu)可以在保持溫度下重結(jié)晶。應(yīng)避免小于600℃的保持溫度，因為否則的話不能促使完全的重結(jié)晶。相反在保持溫度大于1000℃的情況下，面臨著粗晶粒形成。在保持溫度上的停留時間在此應(yīng)為至少30秒和最大90秒。如果停留時間小于30秒，那么可能導(dǎo)致不完全的重結(jié)晶。在保留時間(停留時間)大于90秒的情況下，面臨著粗晶粒形成。

為了在鋼產(chǎn)品的表面活化的上述變型過程中(該過程包括鋼產(chǎn)品表面的退火)避免在退火之后鋼表面的后鈍化，按照本發(fā)明的方法的另一個設(shè)計方案設(shè)置為，將退火后的鋼產(chǎn)品通過噴口受保護地引入到涂層浴中，在該噴口中主要為中性或還原性的保護氣體氛圍。在此優(yōu)選使用氮氣或氮氣-氫氣混合氣作為保護氣體，并且出于上述原因它們都在-60℃至0℃范圍內(nèi)的露點中。

如果在使用上述退火氣體活化的條件下通過熱浸鍍層為合金化的鋼產(chǎn)品涂覆按照本發(fā)明的鋁合金，適宜的是，在退火過程中這樣進行退火氣體-金屬反應(yīng)，以使得防止鋼的親氧的合金元素(例如mn、al、cr、b、si等)的外部氧化。在此“合金化”意味著，至少一種來自mn、al、si和cr分組中的合金元素的含量為大于/等于0.2重量％，其中，mn含量為最大30.0重量％、鋁或硅的含量為最大10.0重量％并且cr含量為最大5.0重量％。在這些情況下，鋼產(chǎn)品的退火根據(jù)按照本發(fā)明的方法的另一個設(shè)計方案優(yōu)選這樣實施，即，額外地實施鋼產(chǎn)品的預(yù)氧化、鋼產(chǎn)品的表面氮化、受調(diào)控的露點引導(dǎo)或者這些措施的組合?！邦A(yù)氧化”表示鋼表面的氧化還原處理。在此，例如在第一步中，在到保持溫度的加熱階段期間和在保持溫度上的停留時間開始時使鋼表面暴露于含有至少0.1體積％至最大3.0體積％的氧氣的氛圍中至少1秒至最大15秒，從而有針對性地形成feo。如果預(yù)氧化時間和氧氣含量選擇得過小，不能充分地進行feo形成。如果將預(yù)氧化時間和氧氣含量設(shè)置得過高，則形成過多的feo，以至于在氫氣-氮氣氛圍中的停留時間期間不再能完全地回降至保持溫度上。在“表面氮化”的過程中，在到保持溫度的加熱階段期間和在保持溫度上的停留時間開始時使鋼表面暴露于含有至少3.0體積％至最大10.0體積％的nh3的氛圍中至少1秒至最大15秒，從而有針對性地在近表面的鋼材中形成氮化物，該氮化物阻斷了親氧的合金元素的氧化路徑。如果氮化時間和nh3含量選擇得過小，這可能使氮化物形成過少。如果氮化時間和nh3含量設(shè)置得過高，可能不再能觀察到額外的積極效果。受調(diào)控的露點引導(dǎo)意味著，在不同的爐區(qū)域中，針對各種鋼合金而調(diào)整在上述或優(yōu)選的限度內(nèi)的露點，從而可以代替外部由內(nèi)部進行根據(jù)瓦格納標(biāo)準(zhǔn)(wagner-kriterium)的合金元素的選擇性氧化。

按照本發(fā)明的方法的另一個有利的設(shè)計方案設(shè)置為，進行鋼產(chǎn)品的退火，使得在此實現(xiàn)鋼產(chǎn)品的脫碳、特別是鋼產(chǎn)品的邊緣脫碳。在邊緣脫碳的過程中，通過有針對性的退火氣體-金屬反應(yīng)，近表面通過與氣態(tài)的h20反應(yīng)而從鋼產(chǎn)品脫離碳。為此，將氣氛的露點調(diào)整至-20℃至0℃的范圍，由此在退火氣體氣氛中存在足夠的h2o。如果鋼合金的碳含量在0.1重量％至0.4重量％的范圍內(nèi)，則這種邊緣脫碳是特別推薦的。由此改善了鋼基材的成形性。

按照本發(fā)明的方法的另一個有利的設(shè)計方案中，在使用含有按照本發(fā)明的鋁合金的涂層浴的條件下，在經(jīng)表面活化的鋼產(chǎn)品的涂層步驟之后進行熱的、化學(xué)的和/或機械的后續(xù)處理。因此，按照本發(fā)明的方法的另一個有利的設(shè)計方案設(shè)置為，矯平熱浸鍍層的鋼產(chǎn)品的表面。通過表面的矯平可以在按照本發(fā)明涂層的鋼產(chǎn)品上產(chǎn)生任意的粗糙度和表面結(jié)構(gòu)。

按照本發(fā)明的方法的另一個有利的設(shè)計方案的特征在于，對熱浸鍍層的鋼產(chǎn)品的表面進行陽極化處理。由此可以提高按照本發(fā)明的防腐蝕保護層的耐磨性，其中同樣地也可以進行涂層的裝飾性染色。陽極化處理促使耐磨強度的提高，該耐磨強度明顯位于常規(guī)的1.4301型不銹鋼以上。

具體實施方式

隨后借助實施例進一步說明本發(fā)明。

鋼產(chǎn)品、典型的扁鋼產(chǎn)品涂覆按照本發(fā)明的鋁涂層通過將鋼產(chǎn)品短時間地浸入涂層浴中而進行，因此此處也可以稱為熱浸鍍鋁。為了實現(xiàn)涂層材料在鋼基底上良好的潤濕和附著而實施用于活化鋼表面的預(yù)處理。該預(yù)處理和熱浸鍍鋁優(yōu)選依次以及優(yōu)選以連續(xù)的過程順序進行。該過程順序包括以下步驟：

a)提供處于熱軋或冷軋狀態(tài)下的鋼產(chǎn)品、特別是扁鋼產(chǎn)品，

b)凈化鋼產(chǎn)品的表面(可選)

c)活化鋼產(chǎn)品的表面

d)熱浸鍍鋁，即，在基于鋁的按照本發(fā)明的涂層浴組成中的熱浸鍍層

e)熱的、化學(xué)的或機械的后續(xù)處理(分別可選)

通過表面活化從鋼產(chǎn)品的表面上除去被動氧化物，從而在活化之后使表面盡可能地由金屬鐵組成。這可以以不同的方式實現(xiàn)，即，通過

c1)化學(xué)的表面活化，其包括鋼表面的酸蝕、沖洗、去油和干燥而活化并且將鋼產(chǎn)品在其浸入涂層浴之前調(diào)溫到帶材浸入溫度。該表面活化或該過程順序特別是推薦用于經(jīng)熱軋鋼作為原材料。

c2)組合的化學(xué)/退火活化，其包括酸蝕、沖洗、在氫氣-氮氣氛圍(具有-60℃至0℃的露點)中在500℃至900℃范圍內(nèi)的保持溫度上的退火并且冷卻至帶材浸入溫度。在此，可選地可以在將表面活化的鋼產(chǎn)品浸入涂層浴之前進行過時效操作。該表面活化或該過程順序也推薦用于經(jīng)熱軋鋼作為原材料。

c3)退火活化，其包括在氫氣-氮氣氛圍(具有-60℃至0℃的露點)中加熱至600℃至1100℃范圍內(nèi)的保持溫度并且冷卻至帶材浸入溫度。在此，同樣可選地可以在將表面活化的鋼產(chǎn)品浸入涂層浴之前進行過時效操作。該表面活化的變型或該過程順序特別是推薦用于經(jīng)冷軋鋼作為原材料，因為在保持溫度上其組織結(jié)構(gòu)可以重結(jié)晶。

與操作過程順序cl)、c2)或c3)的選擇無關(guān)地，熔融液體的涂層浴以在650-750℃范圍內(nèi)、優(yōu)選680-750℃范圍內(nèi)的涂層浴溫度運行。待涂層的、表面活化的鋼產(chǎn)品優(yōu)選冷卻至650-800℃范圍內(nèi)的涂層浴浸入溫度。

如果在使用操作過程順序c2)或c3)的條件下按照本發(fā)明地為由合金鋼組成的鋼產(chǎn)品熱浸鍍鋁，可能必要的是，在退火過程中進行退火氣體-金屬反應(yīng)，從而防止親氧的合金元素(如mn、al、cr、b、si,...)的外部氧化。為此，退火氣體-金屬反應(yīng)可能額外地包括例如預(yù)氧化、表面氮化、受調(diào)控的露點引導(dǎo)或者這些額外措施的組合。同樣地，在本發(fā)明的范圍內(nèi)，平行于表面活化地實施邊緣脫碳，從而改善鋼產(chǎn)品的可成型性。

為了在操作過程順序c2)或c3)中防止在退火后鋼表面的后鈍化，將冷卻至涂層浴浸入溫度的鋼產(chǎn)品通過噴口引入到涂層浴中，在該噴口中主要為受調(diào)控的、相對于鋼基材中性或還原性的氮氣保護氣體氛圍或氮氣-氫氣保護氣體氛圍。

通過可選地矯平按照本發(fā)明涂層的鋼產(chǎn)品的表面，可以產(chǎn)生期望的粗糙度和表面結(jié)構(gòu)。在隨后的、可選的陽極化處理中，鋼產(chǎn)品按照本發(fā)明的涂層的耐磨性提高。陽極化處理促使耐磨性提高，該耐磨性比任意常規(guī)的不銹鋼(1.4301)高約因子3。

按照本發(fā)明借助涂層浴和上述的其中一項操作步驟順序熱浸鍍鋁產(chǎn)生的鋼產(chǎn)品的涂層除了al和不可避免的雜質(zhì)之外還包含以下元素：

表1中給出了針對按照本發(fā)明的金屬涂層浴(熔體浴)的化學(xué)組成的多個實施例。在表1中給出的v1和v3型的熔體具有對于酸性和堿性介質(zhì)的特別高的耐腐蝕性。v2型的熔體具有對于海水和堿的提高的穩(wěn)定性。

設(shè)置有按照本發(fā)明的防腐蝕保護層的扁鋼產(chǎn)品適用于所有可行的接合方法，比如釬焊、熔焊、粘合等，并且單階或多階地以冷成型和熱成型的方式加工成構(gòu)件。這樣的扁鋼產(chǎn)品或構(gòu)件適用于一般的機械制造、(飛機)車輛結(jié)構(gòu)和輪船結(jié)構(gòu)、家用設(shè)備結(jié)構(gòu)、建筑結(jié)構(gòu)，特別適用于外立面、日常使用的裝飾部件，例如用于手機和筆記本電腦的外殼，以及采礦設(shè)備。

特別有利的是，具有按照本發(fā)明的防腐蝕保護層的扁鋼產(chǎn)品或由這種扁鋼產(chǎn)品制成的部件使用在化學(xué)工業(yè)和食品工業(yè)領(lǐng)域中，例如靜態(tài)負(fù)載的設(shè)備部件和制品，例如料倉容器、絕緣體、飲料罐等。在后一種應(yīng)用情況下，按照本發(fā)明基于鋁的防腐蝕保護層實現(xiàn)了通過低合金鋼替代根據(jù)“歐盟規(guī)定1935/2004”以及在“歐盟食品、用作食品接觸材料的合金指南(2001年3月9日)”中規(guī)定的不銹鋼。

表1