本發(fā)明涉及一種壓包工藝，尤其是涉及一種防止球化劑粘包的壓包工藝。

背景技術(shù)：

球化處理是鑄鐵在鑄造時(shí)處理合金液體的一種工藝，以獲得球狀石墨鑄鐵，從而提高鑄鐵的機(jī)械性能，球墨鑄鐵有很高的強(qiáng)度，又有良好的塑性和韌性，同時(shí)成本較低生產(chǎn)方便，在工業(yè)中得到了廣泛應(yīng)用。生產(chǎn)球墨鑄鐵時(shí)需要進(jìn)行球化處理，常見的球化處理工藝有多種，沖入法，鐘罩法，喂絲法等。其中沖入法是目前應(yīng)用最為廣泛的球化工藝，對鐵液包沒有特殊的要求，方法最為簡單，且現(xiàn)有技術(shù)中沖入法工藝中的壓包工藝多為一層球化劑、二層孕育劑、三層鐵屑的方案。

申請?zhí)枮?011103432395的中國專利，公開了球化處理的裝包工藝，在預(yù)熱溫度為600-800℃時(shí)，在球化處理包的一個凹坑內(nèi)均勻鋪放一層含稀土鎂合金成分、粒度為8-25mm的球化劑，球化劑上面白下而上依次覆蓋一層粒度為8-40mm，的普通75FeSi、一層粒度為3-l0mm的硅鐵合金、一層粒度為0. 1-0. 5mm，的珍珠巖集渣劑及一層1-5mm的珍珠巖保溫劑，兌鐵水時(shí)鐵水落入堤壩另一側(cè)的凹坑后沖入放有球化原料的凹坑中進(jìn)入球化。應(yīng)用該球化處理的裝包工藝，鎂的吸收率提高到45-55，球化劑的加入量降低20，球化反應(yīng)平穩(wěn)，球化質(zhì)量持續(xù)穩(wěn)定，球化率1-2級，石墨級別6-8級，操作工藝簡單易行。申請?zhí)枮?010105733655的中國專利，公開了一種沖入法球化包內(nèi)球化劑的覆蓋工藝，克服了球化劑提前過快反應(yīng)和吸收率低的問題。在預(yù)熱的球化處理包堤壩左側(cè)凹坑內(nèi)均勻鋪放稀土硅鐵鎂合金成分的球化劑，在稀土硅鐵鎂合金成分的球化劑上面均勻覆蓋成分為75%SiFe的硅鐵合金粉，在成分為75 %SiFe的硅鐵合金粉上面均勻覆蓋球墨鑄鐵鐵屑后用平頭砂舂壓實(shí)，在球墨鑄鐵鐵屑的上面均勻覆蓋鑄造用珍珠巖，鐵水從堤壩的右側(cè)沖入；應(yīng)用該沖入法球化包內(nèi)球化劑的覆蓋工藝，使球化劑在較多的鐵水中平穩(wěn)反應(yīng)，克服了球化劑提前過熱反應(yīng)和吸收率低的問題，球鐵質(zhì)量穩(wěn)定，操作簡單，可連續(xù)生產(chǎn)。

但上述專利中存在的問題是：無法解決沖入法生產(chǎn)球墨鑄鐵的過程中連續(xù)出爐時(shí)澆注包紅熱，壓包時(shí)倒入球化劑后，球化劑在高溫烘烤下容易軟化、粘結(jié)澆注包底的問題。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

有鑒于此，本發(fā)明的目的是針對現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供一種防止球化劑粘包的壓包工藝，解決了球化劑在高溫烘烤下容易軟化、粘結(jié)澆注包底的問題。

為達(dá)到上述目的，本發(fā)明采用以下技術(shù)方案：

一種防止球化劑粘包的壓包工藝，包括以下步驟：

（1）在堤壩式澆注包堤壩一側(cè)的凹坑內(nèi)均勻鋪放鐵屑或矽鋼片作為一層，攤平，錘實(shí)；

（2）在一層上均勻鋪放球化劑作為二層，攤平，錘實(shí)；

（3）在二層上均勻鋪放孕育劑作為三層，攤平，錘實(shí)；

（4）在三層上均勻鋪放鐵屑或矽鋼片作為四層，攤平，錘實(shí)，且一層厚度、二層厚度、三層厚度和四層厚度加起來不高于堤壩式澆注包堤壩的高度。

優(yōu)選地，所述堤壩式澆注包的堤壩高度為200-280mm；所述堤壩式澆注包的高度與直徑的比值為（1.8-2.2）：1。

優(yōu)選地，所述鐵屑為干燥、無銹的同類材質(zhì)鑄件回收的鐵屑，所述矽鋼片的硅含量≤0.3%，單片矽鋼片的厚度為0.5-3mm。

優(yōu)選地，所述球化劑為稀土鎂硅鐵球化劑，粒徑5-20mm；所述孕育劑為硅鈣鋇孕育劑，粒徑是3-10mm。

本發(fā)明的有益效果是：

（1）本發(fā)明采用新的壓包工藝，即采用一層鐵屑或矽鋼片、二層球化劑、三層孕育劑、四層鐵屑或矽鋼片，其中鐵屑為同類材質(zhì)鑄件收集回用，矽鋼片的硅含量≤0.3%，單片矽鋼片的厚度為0.5-3mm；兩者同時(shí)使用一是可起到隔絕球化劑和高溫包底直接接觸，二是可以局部降低合金室溫度，防止因過高的壓包溫度導(dǎo)致合金燒損，因此解決了沖入法生產(chǎn)球墨鑄鐵的過程中連續(xù)出爐時(shí)澆注包紅熱，壓包時(shí)倒入合金后，合金在高溫烘烤下容易軟化、粘結(jié)澆注包底，有效預(yù)防了球化衰退現(xiàn)象的發(fā)生，一方面避免了燒損澆注包，另一方面還提高了制備得到的球墨鑄鐵的球化率。

（2）本發(fā)明的壓包工藝經(jīng)過改進(jìn)，采用新的壓包工藝后，避免了在澆注過程中采用多只澆注包交替使用、揭開澆注包蓋晾包, 導(dǎo)致澆注時(shí)澆注包降溫嚴(yán)重，需要反復(fù)提升澆注包溫度的情況，實(shí)際生產(chǎn)過程中可以減少澆注包的降溫20-30℃/每包，其中澆注包采用電能升溫，每升溫8℃需要用電1分鐘，則每個澆注包可節(jié)約用電約2.5-3.75分鐘，一爐可節(jié)約升溫用電10-15分鐘（2噸/每爐），一天按20爐計(jì)算，可節(jié)約提溫用電200-300分鐘，按一小時(shí)耗電1700kW、一度電一元計(jì)算，一天可節(jié)約5667-8500元電費(fèi)，降低了生產(chǎn)成本，節(jié)能減排，符合綠色生產(chǎn)的原則。

（3）本發(fā)明的壓包工藝經(jīng)過改進(jìn)，采用新的壓包工藝后，有效改善了球化劑在高溫烘烤下容易軟化、粘結(jié)澆注包底，因此有效緩解了澆注包使用一段時(shí)間后因粘結(jié)嚴(yán)重，因澆注包的球化室變小而頻繁更換澆注包的現(xiàn)象，因此從這一角度避免了澆注包材料和人工的二次浪廢，省時(shí)省力，降低了生產(chǎn)成本。

（4）采用本發(fā)明的壓包工藝進(jìn)行球墨鑄鐵澆注，一方面在制備時(shí)鎂的吸收率高達(dá)60-70%，球化劑中鎂的吸收率大為提高，降低了球化劑用量，節(jié)約了生產(chǎn)成本，另一方面球化處理后進(jìn)行鑄鐵生產(chǎn)，得到的球墨鑄鐵產(chǎn)品的球化率≥85%，產(chǎn)品的金相組織以及機(jī)械性能完全滿足客戶要求。

附圖說明

圖1為現(xiàn)有技術(shù)中的壓包工藝示意圖；

圖2為本發(fā)明的壓包工藝示意圖。

具體實(shí)施方式

本發(fā)明中涉及到的矽鋼片的硅含量均指質(zhì)量分?jǐn)?shù)。

下面結(jié)合附圖和實(shí)施例對本發(fā)明作進(jìn)一步描述。

實(shí)施例1

如圖2所示，一種防止球化劑粘包的壓包工藝，包括以下步驟：

（1）在堤壩式澆注包堤壩一側(cè)的凹坑內(nèi)均勻鋪放鐵屑或矽鋼片作為一層，攤平，錘實(shí)；

（2）在一層上均勻鋪放球化劑作為二層，攤平，錘實(shí)；

（3）在二層上均勻鋪放孕育劑作為三層，攤平，錘實(shí)；

（4）在三層上均勻鋪放鐵屑或矽鋼片作為四層，攤平，錘實(shí)，其中一層厚度為20mm、二層厚度為90mm、三層厚度為50mm和四層厚度為30mm。

其中，所述堤壩式澆注包的堤壩高度為200mm；所述堤壩式澆注包的高度與直徑的比值為2.2：1。

所述鐵屑為干燥、無銹的同類材質(zhì)鑄件回收的鐵屑，所述矽鋼片的硅含量為0.3%，單片矽鋼片的厚度為0.5mm。

所述球化劑為稀土鎂硅鐵球化劑，粒徑20mm；所述孕育劑為硅鈣鋇孕育劑，粒徑是3mm。

其中采用該壓包工藝后可以避免每個澆注包的降溫為20℃/每包，壓包完畢后，采用沖入法進(jìn)行球墨鑄鐵澆注、球化，球化反應(yīng)結(jié)束，快速扒渣，轉(zhuǎn)運(yùn)，進(jìn)入下一道工序，制備得到球墨鑄鐵產(chǎn)品。

實(shí)施例2

如圖2所示，一種防止球化劑粘包的壓包工藝，包括以下步驟：

（1）在堤壩式澆注包堤壩一側(cè)的凹坑內(nèi)均勻鋪放鐵屑或矽鋼片作為一層，攤平，錘實(shí)；

（2）在一層上均勻鋪放球化劑作為二層，攤平，錘實(shí)；

（3）在二層上均勻鋪放孕育劑作為三層，攤平，錘實(shí)；

（4）在三層上均勻鋪放鐵屑或矽鋼片作為四層，攤平，錘實(shí)，且一層厚度為30mm、二層厚度為140mm、三層厚度為90mm和四層厚度為20mm。

其中，所述堤壩式澆注包的堤壩高度為280mm；所述堤壩式澆注包的高度與直徑的比值為1.8：1。

其中，所述鐵屑為干燥、無銹的同類材質(zhì)鑄件回收的鐵屑，所述矽鋼片的硅含量為0.1%，單片矽鋼片的厚度為0.5mm。

所述球化劑為稀土鎂硅鐵球化劑，粒徑5mm；所述孕育劑為硅鈣鋇孕育劑，粒徑是10mm。

其中采用該壓包工藝后可以避免每個澆注包的降溫24℃/每包，壓包完畢后，采用沖入法進(jìn)行球墨鑄鐵澆注、球化，球化反應(yīng)結(jié)束，快速扒渣，轉(zhuǎn)運(yùn)，進(jìn)入下一道工序，制備得到球墨鑄鐵產(chǎn)品。

實(shí)施例3

如圖2所示，一種防止球化劑粘包的壓包工藝，包括以下步驟：

（1）在堤壩式澆注包堤壩一側(cè)的凹坑內(nèi)均勻鋪放鐵屑或矽鋼片作為一層，攤平，錘實(shí)；

（2）在一層上均勻鋪放球化劑作為二層，攤平，錘實(shí)；

（3）在二層上均勻鋪放孕育劑作為三層，攤平，錘實(shí)；

（4）在三層上均勻鋪放鐵屑或矽鋼片作為四層，攤平，錘實(shí)，且一層厚度為20mm、二層厚度為110mm、三層厚度為80mm和四層厚度為20mm。

其中，所述堤壩式澆注包的堤壩高度為240mm；所述堤壩式澆注包的高度與直徑的比值為2：1。

所述鐵屑為干燥、無銹的同類材質(zhì)鑄件回收的鐵屑，所述矽鋼片的硅含量為0.2%，單片矽鋼片的厚度為1.5mm。

所述球化劑為稀土鎂硅鐵球化劑，粒徑10mm；所述孕育劑為硅鈣鋇孕育劑，粒徑是7mm。

其中，采用該壓包工藝后可以避免每個澆注包的降溫30℃/每包， 壓包完畢后，采用沖入法進(jìn)行球墨鑄鐵澆注、球化，球化反應(yīng)結(jié)束，快速扒渣，轉(zhuǎn)運(yùn)，進(jìn)入下一道工序，制備得到球墨鑄鐵產(chǎn)品。

實(shí)施例4

如圖2所示，一種防止球化劑粘包的壓包工藝，包括以下步驟：

（1）在堤壩式澆注包堤壩一側(cè)的凹坑內(nèi)均勻鋪放鐵屑或矽鋼片作為一層，攤平，錘實(shí)；

（2）在一層上均勻鋪放球化劑作為二層，攤平，錘實(shí)；

（3）在二層上均勻鋪放孕育劑作為三層，攤平，錘實(shí)；

（4）在三層上均勻鋪放鐵屑或矽鋼片作為四層，攤平，錘實(shí)，且一層厚度為20mm、二層厚度為120mm、三層厚度為90mm和四層厚度為30mm。

其中，所述堤壩式澆注包的堤壩高度為260mm；所述堤壩式澆注包的高度與直徑的比值為1.9：1。

所述鐵屑為干燥、無銹的同類材質(zhì)鑄件回收的鐵屑，所述矽鋼片的硅含量為0.1%，單片矽鋼片的厚度為2mm。

所述球化劑為稀土鎂硅鐵球化劑，粒徑15mm；所述孕育劑為硅鈣鋇孕育劑，粒徑是6mm。

其中，采用該壓包工藝后可以避免每個澆注包的降溫25℃/每包，壓包完畢后，采用沖入法進(jìn)行球墨鑄鐵澆注、球化，球化反應(yīng)結(jié)束，快速扒渣，轉(zhuǎn)運(yùn)，進(jìn)入下一道工序，制備得到球墨鑄鐵產(chǎn)品。

實(shí)施例5

如圖2所示，一種防止球化劑粘包的壓包工藝，包括以下步驟：

（1）在堤壩式澆注包堤壩一側(cè)的凹坑內(nèi)均勻鋪放鐵屑或矽鋼片作為一層，攤平，錘實(shí)；

（2）在一層上均勻鋪放球化劑作為二層，攤平，錘實(shí)；

（3）在二層上均勻鋪放孕育劑作為三層，攤平，錘實(shí)；

（4）在三層上均勻鋪放鐵屑或矽鋼片作為四層，攤平，錘實(shí)，且一層厚度為20mm、二層厚度為120mm、三層厚度為80mm和四層厚度為20mm。

其中，所述堤壩式澆注包的堤壩高度為250mm；所述堤壩式澆注包的高度與直徑的比值為1.9：1。

所述鐵屑為干燥、無銹的同類材質(zhì)鑄件回收的鐵屑，所述矽鋼片的硅含量為0.15%，單片矽鋼片的厚度為1mm。

所述球化劑為稀土鎂硅鐵球化劑，粒徑10mm；所述孕育劑為硅鈣鋇孕育劑，粒徑是5mm。

其中，采用該壓包工藝后可以避免每個澆注包的降溫28℃/每包， 壓包完畢后，采用沖入法進(jìn)行球墨鑄鐵澆注、球化，球化反應(yīng)結(jié)束，快速扒渣，轉(zhuǎn)運(yùn)，進(jìn)入下一道工序，制備得到球墨鑄鐵產(chǎn)品。

實(shí)施例6

如圖2所示，一種防止球化劑粘包的壓包工藝，包括以下步驟：

（1）在堤壩式澆注包堤壩一側(cè)的凹坑內(nèi)均勻鋪放鐵屑或矽鋼片作為一層，攤平，錘實(shí)；

（2）在一層上均勻鋪放球化劑作為二層，攤平，錘實(shí)；

（3）在二層上均勻鋪放孕育劑作為三層，攤平，錘實(shí)；

（4）在三層上均勻鋪放鐵屑或矽鋼片作為四層，攤平，錘實(shí)，且一層厚度為30mm、二層厚度為100mm、三層厚度為60mm和四層厚度為20mm。

其中，所述堤壩式澆注包的堤壩高度為210mm；所述堤壩式澆注包的高度與直徑的比值為2.1：1。

所述鐵屑為干燥、無銹的同類材質(zhì)鑄件回收的鐵屑，所述矽鋼片的硅含量為0.2%，單片矽鋼片的厚度為2mm。

所述球化劑為稀土鎂硅鐵球化劑，粒徑10mm；所述孕育劑為硅鈣鋇孕育劑，粒徑是8mm。

其中，采用該壓包工藝后可以避免每個澆注包的降溫29℃/每包， 壓包完畢后，采用沖入法進(jìn)行球墨鑄鐵澆注、球化，球化反應(yīng)結(jié)束，快速扒渣，轉(zhuǎn)運(yùn)，進(jìn)入下一道工序，制備得到球墨鑄鐵產(chǎn)品。

對比例1

對比例1與實(shí)施例1基本相同，不同之處在于，如圖1所示，一種壓包工藝，包括以下步驟：

（1）在堤壩式澆注包堤壩一側(cè)的凹坑內(nèi)均勻鋪放球化劑作為一層，攤平，錘實(shí)；

（2）在一層上均勻鋪放孕育劑作為二層，攤平，錘實(shí)；

（3）在二層上均勻鋪放鐵屑或矽鋼片作為三層，攤平，錘實(shí)，其中一層厚度為90mm、二層厚度為50mm和三層厚度為30mm。

其中，所述堤壩式澆注包的堤壩高度、堤壩式澆注包的高度與直徑的比值均與實(shí)施例1相同；

所述鐵屑、矽鋼片與實(shí)施例1相同；

所述球化劑、孕育劑與實(shí)施例1相同；

采用該壓包工藝進(jìn)行澆注，發(fā)現(xiàn)澆注包的降溫為20℃/每包，澆注包采用電能升溫，每升溫8℃需要用電1分鐘，則每個澆注包需用電2.5分鐘，一爐（4個澆注包）升溫用電需10分鐘（2噸/每爐），一天按20爐計(jì)算，可節(jié)約提溫用電200分鐘，按一小時(shí)耗電1700kW、一度電一元計(jì)算，因澆注包降溫一天需多花費(fèi)5667元電費(fèi)。

壓包完畢后，采用與實(shí)施例1相同的沖入法進(jìn)行球墨鑄鐵澆注、球化，球化反應(yīng)結(jié)束，快速扒渣，轉(zhuǎn)運(yùn)，進(jìn)入下一道工序，制備得到球墨鑄鐵產(chǎn)品。

對比例2

對比例2與實(shí)施例2基本相同，不同之處在于，如圖1所示，一種壓包工藝，包括以下步驟：

（1）在堤壩式澆注包堤壩一側(cè)的凹坑內(nèi)均勻鋪放球化劑作為一層，攤平，錘實(shí)；

（2）在一層上均勻鋪放孕育劑作為二層，攤平，錘實(shí)；

（3）在二層上均勻鋪放鐵屑或矽鋼片作為三層，攤平，錘實(shí)，且一層厚度為140mm、二層厚度為90mm和三層厚度為20mm。

其中，所述堤壩式澆注包的堤壩高度、堤壩式澆注包的高度與直徑的比值均與實(shí)施例2相同；

所述鐵屑、矽鋼片與實(shí)施例2相同；

所述球化劑、孕育劑與實(shí)施例2相同；

采用該壓包工藝進(jìn)行澆注，發(fā)現(xiàn)澆注包的降溫24℃/每包，澆注包采用電能升溫，每升溫8℃需要用電1分鐘，則每個澆注包需用電3分鐘，一爐（4個澆注包）升溫用電需12分鐘（2噸/每爐），一天按20爐計(jì)算，提溫用電需240分鐘，按一小時(shí)耗電1700kW、一度電一元計(jì)算，因澆注包降溫一天需多花費(fèi)6800元的電費(fèi)。

壓包完畢后，采用與實(shí)施例2相同的沖入法進(jìn)行球墨鑄鐵澆注、球化，球化反應(yīng)結(jié)束，快速扒渣，轉(zhuǎn)運(yùn)，進(jìn)入下一道工序，制備得到球墨鑄鐵產(chǎn)品。

對比例3

對比例3與實(shí)施例3基本相同，不同之處在于，如圖1所示，一種壓包工藝，包括以下步驟：

（1）在堤壩式澆注包堤壩一側(cè)的凹坑內(nèi)均勻鋪放球化劑作為一層，攤平，錘實(shí)；

（2）在一層上均勻鋪放孕育劑作為二層，攤平，錘實(shí)；

（3）在二層上均勻鋪放鐵屑或矽鋼片作為三層，攤平，錘實(shí)，且一層厚度為110mm、二層厚度為80mm和三層厚度為20mm。

其中，所述堤壩式澆注包的堤壩高度、堤壩式澆注包的高度與直徑的比值均與實(shí)施例3相同；

所述鐵屑、矽鋼片與實(shí)施例3相同；

所述球化劑、孕育劑與實(shí)施例3相同；

其中，采用該壓包工藝進(jìn)行澆注后發(fā)現(xiàn)后澆注包的降溫30℃/每包，澆注包采用電能升溫，每升溫8℃需要用電1分鐘，則每個澆注包需用電3.75分鐘，一爐（4個澆注包）升溫用電需15分鐘（2噸/每爐），一天按20爐計(jì)算，提溫用電需300分鐘，按一小時(shí)耗電1700kW、一度電一元計(jì)算，因澆注包降溫一天需多花費(fèi)8500元的電費(fèi)。

壓包完畢后，采用與實(shí)施例3相同的沖入法進(jìn)行球墨鑄鐵澆注、球化，球化反應(yīng)結(jié)束，快速扒渣，轉(zhuǎn)運(yùn)，進(jìn)入下一道工序，制備得到球墨鑄鐵產(chǎn)品。

對比例4

對比例4與實(shí)施例4基本相同，不同之處在于，如圖1所示，一種壓包工藝，包括以下步驟：

（1）在堤壩式澆注包堤壩一側(cè)的凹坑內(nèi)均勻鋪放球化劑作為一層，攤平，錘實(shí)；

（2）在一層上均勻鋪放孕育劑作為二層，攤平，錘實(shí)；

（3）在二層上均勻鋪放鐵屑或矽鋼片作為三層，攤平，錘實(shí)，且一層厚度為120mm、二層厚度為90mm和三層厚度為30mm。

其中，所述堤壩式澆注包的堤壩高度、堤壩式澆注包的高度與直徑的比值均與實(shí)施例4相同；

所述鐵屑、矽鋼片與實(shí)施例4相同；

所述球化劑、孕育劑與實(shí)施例4相同；

其中，采用該壓包工藝后發(fā)現(xiàn)澆注包的降溫25℃/每包，澆注包采用電能升溫，每升溫8℃需要用電1分鐘，則每個澆注包需用電3.125分鐘，一爐（4個澆注包）升溫用電需12.5分鐘（2噸/每爐），一天按20爐計(jì)算，提溫用電需250分鐘，按一小時(shí)耗電1700kW、一度電一元計(jì)算，因澆注包降溫一天需多花費(fèi)7083元的電費(fèi)。

壓包完畢后，采用與實(shí)施例4相同的沖入法進(jìn)行球墨鑄鐵澆注、球化，球化反應(yīng)結(jié)束，快速扒渣，轉(zhuǎn)運(yùn)，進(jìn)入下一道工序，制備得到球墨鑄鐵產(chǎn)品。

對比例5

對比例5與實(shí)施例5基本相同，不同之處在于，如圖1所示，一種壓包工藝，包括以下步驟：

（1）在堤壩式澆注包堤壩一側(cè)的凹坑內(nèi)均勻鋪放球化劑作為一層，攤平，錘實(shí)；

（2）在一層上均勻鋪放孕育劑作為二層，攤平，錘實(shí)；

（3）在二層上均勻鋪放鐵屑或矽鋼片作為三層，攤平，錘實(shí)，且一層厚度為120mm、二層厚度為80mm和三層厚度為20mm。

其中，所述堤壩式澆注包的堤壩高度、堤壩式澆注包的高度與直徑的比值均與實(shí)施例5相同；

所述鐵屑、矽鋼片與實(shí)施例5相同；

所述球化劑、孕育劑與實(shí)施例5相同；

其中，采用該壓包工藝后發(fā)現(xiàn)澆注包的降溫28℃/每包，澆注包采用電能升溫，每升溫8℃需要用電1分鐘，則每個澆注包需用電3.5分鐘，一爐（4個澆注包）升溫用電需14分鐘（2噸/每爐），一天按20爐計(jì)算，提溫用電需280分鐘，按一小時(shí)耗電1700kW、一度電一元計(jì)算，因澆注包降溫一天需多花費(fèi)7933元電費(fèi)。

壓包完畢后，采用與實(shí)施例5相同的沖入法進(jìn)行球墨鑄鐵澆注、球化，球化反應(yīng)結(jié)束，快速扒渣，轉(zhuǎn)運(yùn)，進(jìn)入下一道工序，制備得到球墨鑄鐵產(chǎn)品。

對比例6

對比例6與實(shí)施例6基本相同，不同之處在于，如圖1所示，一種壓包工藝，包括以下步驟：

（1）在堤壩式澆注包堤壩一側(cè)的凹坑內(nèi)均勻鋪放球化劑作為一層，攤平，錘實(shí)；

（2）在一層上均勻鋪放孕育劑作為二層，攤平，錘實(shí)；

（3）在二層上均勻鋪放鐵屑或矽鋼片作為三層，攤平，錘實(shí)，且一層厚度為100mm、二層厚度為60mm和三層厚度為20mm。

其中，所述堤壩式澆注包的堤壩高度、堤壩式澆注包的高度與直徑的比值均與實(shí)施例6相同；

所述鐵屑、矽鋼片與實(shí)施例6相同；

所述球化劑、孕育劑與實(shí)施例6相同；

其中，采用該壓包工藝后發(fā)現(xiàn)澆注包的降溫29℃/每包，澆注包采用電能升溫，每升溫8℃需要用電1分鐘，則每個澆注包需用電3.625分鐘，一爐（4個澆注包）升溫用電需14.5分鐘（2噸/每爐），一天按20爐計(jì)算，提溫用電需290分鐘，按一小時(shí)耗電1700kW、一度電一元計(jì)算，因澆注包降溫一天多花費(fèi)8216元電費(fèi)。

壓包完畢后，采用與實(shí)施例6相同的沖入法進(jìn)行球墨鑄鐵澆注、球化，球化反應(yīng)結(jié)束，快速扒渣，轉(zhuǎn)運(yùn)，進(jìn)入下一道工序，制備得到球墨鑄鐵產(chǎn)品。

性能檢測

針對實(shí)施例1-6和對比例1-6中澆注過程鎂的吸收率、節(jié)省電費(fèi)進(jìn)行計(jì)算，并對制備的球墨鑄鐵產(chǎn)品進(jìn)行性能檢測，檢測結(jié)果見表1。

由表1，結(jié)合實(shí)施例1-6可知，采用本發(fā)明的壓包工藝，可以隔絕合金和高溫包底直接接觸，防止因過高的壓包溫度導(dǎo)致合金燒損，因此解決了沖入法生產(chǎn)球墨鑄鐵的過程中連續(xù)出爐時(shí)澆注包紅熱，壓包時(shí)倒入合金后，合金在高溫烘烤下容易軟化、粘結(jié)澆注包底的問題，一方面鎂的吸收率達(dá)60-70%，球化劑中鎂的吸收率大為提高，降低了球化劑用量，節(jié)約了生產(chǎn)成本；另一方面制備的球墨鑄鐵的球化率高達(dá)88%-92%，抗拉強(qiáng)度為689-703MPa，屈服強(qiáng)度為467-482 MPa，延伸率為9.4%-11.9%，硬度為263-283HB，產(chǎn)品的性能完全可以滿足客戶要求。

由表1，結(jié)合實(shí)施例1-6和對比例1-6可知，采用本發(fā)明的壓包工藝，避免了在澆注過程中采用多只澆注包交替使用、揭開澆注包蓋晾包, 導(dǎo)致澆注時(shí)澆注包降溫嚴(yán)重，需要反復(fù)提升澆注包溫度的情況，節(jié)約了電費(fèi)為5667 -8500元，降低了生產(chǎn)成本，節(jié)能減排，符合綠色生產(chǎn)的原則。

由表1，結(jié)合實(shí)施例1-6和對比例1-6可知，采用本發(fā)明的壓包工藝，改善了合金在高溫烘烤下容易軟化、粘結(jié)澆注包底，有效緩解了澆注包使用一段時(shí)間后因粘結(jié)嚴(yán)重，因澆注包的球化室變小而頻繁更換澆注包的現(xiàn)象，避免了澆注包材料和人工的二次浪廢，省時(shí)省力，降低了生產(chǎn)成本。

最后說明的是，以上實(shí)施例僅用以說明本發(fā)明的技術(shù)方案而非限制，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員對本發(fā)明的技術(shù)方案所做的其他修改或者等同替換，只要不脫離本發(fā)明技術(shù)方案的精神和范圍，均應(yīng)涵蓋在本發(fā)明的權(quán)利要求范圍當(dāng)中。