本發(fā)明涉及用來(lái)輸送非鐵金屬合金的熔液的供液管、其組裝體、以及具備該組裝體的非鐵金屬鑄造系統(tǒng)。

背景技術(shù)：

近年，不使用澆包而從熔解爐或保持爐向壓鑄機(jī)等鑄造裝置經(jīng)由密閉的供液配管直接供液的直接供液方式正在普及。在該直接供液方式中，有空氣不與熔液接觸、不易發(fā)生熔液的溫度下降、將不混入漂浮在爐內(nèi)的熔液表面上的氧化膜、垃圾等的清潔的熔液向鑄造裝置供給等優(yōu)點(diǎn)。在該直接供液方式中，要求沒(méi)有供液配管中的熔液的泄漏。因此，要求將構(gòu)成供液配管的供液管彼此牢固地連結(jié)。

在專利文獻(xiàn)1中記載有如下技術(shù)，在使用鋁合金熔液的情況下，將供液管用由對(duì)于鋁熔液的耐熔損性較高的陶瓷材料形成的內(nèi)管、和由強(qiáng)度及韌性較高的鋼鐵材料形成的外管形成。借助鋼鐵材料制的外管，能夠?qū)㈨g性較低的陶瓷材料制的內(nèi)管從鑄造注射時(shí)的沖擊載荷進(jìn)行保護(hù)。此外，通過(guò)將鋼鐵材料制的外管彼此緊固，能夠加載較高的緊固載荷，所以能夠可靠地防止熔液從供液管彼此的連結(jié)部泄漏。

如果如專利文獻(xiàn)1記載的供液管那樣將外管用鋼鐵材料形成，將內(nèi)管用陶瓷材料形成，則如果供液管被熔液加熱，則因熱膨脹差而在外管與內(nèi)管之間產(chǎn)生間隙。如果熔液進(jìn)入到該間隙中，則鋼鐵材料制的外管被熔液侵蝕。為了防止該情況，在引用文獻(xiàn)1的供液管中，在供液管的兩端部在內(nèi)管與外管之間形成環(huán)狀的槽，在該槽中插入由無(wú)機(jī)材料構(gòu)成的纖維質(zhì)薄片。即使隨著供液管的溫度上升而在內(nèi)管與外管之間形成了間隙，也借助隨著溫度上升而在半徑方向上膨脹的纖維質(zhì)薄片，防止可能將外管侵蝕的鋁熔液侵入到上述間隙中。在引用文獻(xiàn)1的供液管的外管的內(nèi)周面上形成有ni合金層，在該ni合金層中擔(dān)載有tic粒子。即使熔液越過(guò)上述纖維質(zhì)薄片而侵入到上述間隙中，也由于ni合金層上的tic粒子具有的疏熔液性，防止鋁熔液將外側(cè)管侵蝕。

專利文獻(xiàn)1所記載的供液管在下述的點(diǎn)上還有改善的余地。其一點(diǎn)在于，通過(guò)在外管的內(nèi)周面上形成ni合金層以及使ni合金層擔(dān)載tic粒子，供液管的制造成本增大。另一點(diǎn)在于，當(dāng)供液管的溫度上升時(shí)，由于在供液管的較長(zhǎng)方向兩端部以外的區(qū)域中在內(nèi)管與外管之間有間隙，所以在供液管的長(zhǎng)軸線方向上內(nèi)側(cè)管有可能偏差。

專利文獻(xiàn)1：日本特許5015138號(hào)公報(bào)。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的在于，在抑制供液管的制造成本的增大的同時(shí)，從熔液保護(hù)由鐵類材料構(gòu)成的外管，并且防止外管與內(nèi)管之間的管長(zhǎng)軸線方向的位置偏差。

根據(jù)本發(fā)明的一技術(shù)方案，提供一種用來(lái)輸送非鐵金屬合金的熔液的供液管，具備：外管，由鐵類材料構(gòu)成；內(nèi)管，由具有熔液耐受性的材料構(gòu)成；中間件，設(shè)在前述外管與前述內(nèi)管之間，由纖維質(zhì)無(wú)機(jī)材料的壓縮成形體構(gòu)成。前述中間件在被在前述供液管的徑向上壓縮的狀態(tài)下，配置在前述外管與前述內(nèi)管之間。

根據(jù)本發(fā)明的另一技術(shù)方案，提供一種供液管組裝體，是將兩個(gè)上述供液管連結(jié)而成的供液管組裝體，兩個(gè)前述供液管彼此緊固連結(jié)件連結(jié)，前述緊固連結(jié)件產(chǎn)生將相互面對(duì)的前述外管的端面彼此相互推壓的緊固連結(jié)力；在兩個(gè)前述供液管的相互面對(duì)的前述內(nèi)管的端面之間，以被前述緊固連結(jié)力壓縮的狀態(tài)，夾設(shè)有由纖維質(zhì)無(wú)機(jī)材料的壓縮成形體構(gòu)成的填充件。

根據(jù)本發(fā)明的再另一技術(shù)方案，提供一種非鐵金屬鑄造系統(tǒng)，具備儲(chǔ)存非鐵金屬合金的熔液的爐、鑄造裝置、和從前述爐向前述鑄造裝置輸送熔液的供液配管；前述供液配管包含前述將兩個(gè)供液管連結(jié)而成的供液管組裝體。

根據(jù)上述技術(shù)方案，通過(guò)將由纖維質(zhì)無(wú)機(jī)材料的壓縮成形體構(gòu)成的中間件，以在供液管的徑向上壓縮的狀態(tài)下，配置到外管與內(nèi)管之間，借助中間件的斥力在中間體與外管之間、以及中間體與內(nèi)管之間產(chǎn)生摩擦力。由此，能夠防止內(nèi)管相對(duì)于外管的位置偏差。此外，通過(guò)將中間件在壓縮的狀態(tài)下使用，熔液難以侵入到外管與內(nèi)管之間，所以不易發(fā)生因熔液侵入造成的外管的侵蝕。

附圖說(shuō)明

圖1是非鐵金屬鑄造系統(tǒng)的概略側(cè)視圖。

圖2是圖1的非鐵金屬鑄造系統(tǒng)的概略俯視圖。

圖3是表示供液管的結(jié)構(gòu)的剖視圖。

圖4是說(shuō)明作為直管的供液管的制造方法的概略圖。

圖5是表示作為曲管的供液管的制造裝置的概略結(jié)構(gòu)的剖視圖。

具體實(shí)施方式

以下，參照附圖對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明。

首先，參照?qǐng)D1及圖2對(duì)非鐵金屬鑄造系統(tǒng)的整體結(jié)構(gòu)進(jìn)行說(shuō)明。

如圖1所示，非鐵金屬鑄造系統(tǒng)作為鑄造裝置而具有壓鑄機(jī)10。作為壓鑄機(jī)10，使用以往以來(lái)被作為低溫室方式用而廣泛普及的橫合模橫注射方式的裝置。

壓鑄機(jī)10具有保持固定模11的固定側(cè)模板12、和保持可動(dòng)模13的可動(dòng)側(cè)模板14。套筒16的內(nèi)部空間連通到形成在固定模11與可動(dòng)模13之間的腔室15。在套筒16內(nèi)，設(shè)有用來(lái)將套筒16內(nèi)的熔液向腔室15內(nèi)注射的柱塞17。壓鑄機(jī)10除此以外還具有可動(dòng)模13的驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)、柱塞17的驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)等的對(duì)于本領(lǐng)域技術(shù)人員而言周知的構(gòu)成要素，但省略這樣的周知的構(gòu)成要素的圖示及說(shuō)明。

在套筒16的下部設(shè)有供液口16a。在供液口16a上，經(jīng)由供液配管18連接著熔解爐或保持爐等的爐19。在爐19的頂面上設(shè)有蓋，爐19的內(nèi)部被從周圍環(huán)境實(shí)質(zhì)地隔離。在供液配管18中，設(shè)有用來(lái)將儲(chǔ)存在爐19內(nèi)的非鐵金屬熔液（例如鋁合金、鋅合金、鎂合金等的熔液）輸送到套筒16的供液機(jī)20，例如電磁供液機(jī)。

供液口16a優(yōu)選的是朝向鉛直方向下方（即，供液口16a的中心處于套筒16的最下部），但并不限定于此，只要供液口16a的中心處于套筒的下半部就可以。

供液配管18的上游側(cè)端在比儲(chǔ)存在爐19內(nèi)的鋁熔液表面低的高度的位置連接在爐19上。因此，能夠由供液機(jī)20將處于爐19內(nèi)的鋁熔液，在不與大氣接觸的情況下經(jīng)由供液配管18輸送到套筒16。

在具備上述那樣的所謂“直接供液方式”的供液裝置的鑄造系統(tǒng)中，由于將高品質(zhì)的熔液向鑄造裝置供給，所以能夠鑄造高品質(zhì)的鑄件。

供液配管18通過(guò)將多個(gè)供液管30連結(jié)而構(gòu)成。在圖3中，表示了被連結(jié)的兩個(gè)供液管30的連結(jié)部附近的結(jié)構(gòu)，以由單點(diǎn)劃線表示的中心線為邊界，下側(cè)表示供液管30彼此的緊固連結(jié)前的狀態(tài)，上側(cè)表示緊固連結(jié)后的狀態(tài)。

供液管30具有具備外管31、中間件32及內(nèi)管33的三層構(gòu)造。

外管31由鐵類材料、優(yōu)選的是由鋼鐵材料形成。作為鋼鐵材料，例如優(yōu)選的是重視高溫下的耐氧化性而采用奧氏體類不銹鋼。外管31也可以由鑄鐵形成。

內(nèi)管33由有熔液耐受性（對(duì)于計(jì)劃由該供液管30輸送的熔液的耐熔損性）的材料、例如陶瓷材料形成。該陶瓷材料可以為包含氧化鋁、氮化硅、硅石及氧化鋯中的至少1種以上的材料。

另外，在用供液管30輸送鋁以外的非鐵金屬合金熔液的情況下，也可以考慮對(duì)該非鐵金屬材料的浸潤(rùn)性及反應(yīng)性，將內(nèi)管33的材料變更。例如，在熔液是鎂合金熔液的情況下，也可以使內(nèi)管33的材料為硅石類以外的陶瓷材料或不銹鋼。

夾裝在外管31與內(nèi)管33之間的中間件32可以由，配置在供液管30的長(zhǎng)軸線方向中央部的中央部分321、和配置在供液管30的兩端部的兩個(gè)端部分322構(gòu)成。

中間件32可以由將纖維質(zhì)無(wú)機(jī)材料壓縮成形為薄片狀、氈狀或毯狀即平板形狀而成的壓縮成形體形成。構(gòu)成中間件32的纖維質(zhì)無(wú)機(jī)材料優(yōu)選的是包含氧化鋁、氮化硅及硅石（二氧化硅）中的至少1種以上。這樣的纖維質(zhì)無(wú)機(jī)材料的壓縮成形體是能夠從陶瓷纖維工業(yè)會(huì)會(huì)員企業(yè)等商業(yè)性地獲得的周知的材質(zhì)。

構(gòu)成纖維質(zhì)無(wú)機(jī)材料的纖維的直徑優(yōu)選的是1μm～500μm。在纖維徑不到1μm的情況下，纖維的強(qiáng)度較低，有難以保持形狀的趨向。在纖維徑比500μm大的情況下，纖維的韌性變低，有在受到鑄造時(shí)的沖擊時(shí)容易斷裂的趨向。

在供液管30的制造時(shí)，將構(gòu)成中間件32的中央部分312的上述平板形狀的壓縮成形體卷繞到內(nèi)管33的外周面上。此時(shí)，既可以在內(nèi)管33的外周面上卷繞1片壓縮成形體，也可以卷繞多片壓縮成形體。

通過(guò)將卷繞著中間件32的中央部分321的內(nèi)管33向外管31的內(nèi)部有過(guò)盈量地（即，在將構(gòu)成中間件32的由纖維無(wú)機(jī)質(zhì)材料形成的壓縮成形體從自由狀態(tài)壓縮而增加了密度的狀態(tài)下）嵌入，能夠使外管31、中央部分321及內(nèi)管33一體化。為了確保過(guò)盈量，使用自由狀態(tài)下的厚度比內(nèi)管33的外徑與外管31的內(nèi)徑的差的1/2大的中間件32。

構(gòu)成中間件32的中央部分321的纖維質(zhì)無(wú)機(jī)材料的壓縮成形體不具有粘接性。但是，由于如上述那樣中央部分321以壓縮的狀態(tài)被嵌入到外管31的內(nèi)部，所以借助對(duì)抗于壓縮的斥力，產(chǎn)生中央部分321與外管31及內(nèi)管33的接觸面壓，借助與其相應(yīng)的大小的摩擦力，防止內(nèi)管33相對(duì)于外管31的位置偏差。

構(gòu)成中間件32的中央部分321的壓縮成形體的密度在夾裝在外管31與內(nèi)管33之間的狀態(tài)下，優(yōu)選的是100～250kg/m²。在密度不到100kg/m²的情況下，斥力變小，所以有可能在中間件32的中央部分312與外管31及內(nèi)管33之間不能得到充分的摩擦力。在密度比250kg/m²大的情況下，雖然沒(méi)有性能上的問(wèn)題，但施工變困難而帶來(lái)成本增加，所以并不優(yōu)選。

作用在中間件32的中央部分321與外管31及內(nèi)管33之間的摩擦力優(yōu)選的是20n/cm²以上。在摩擦力不到20n/cm²的情況下，有可能因鑄造時(shí)的注射的沖擊等而產(chǎn)生內(nèi)管33的偏差。

通過(guò)將中間件32的中央部分321用上述那樣的兼具備耐熱性和韌性的纖維質(zhì)無(wú)機(jī)材料形成，不會(huì)因外管31與內(nèi)管33的熱膨脹差而使中間件32損傷。此外，對(duì)于中央部分321，不論常溫時(shí)還是高溫時(shí)，都要求將外管31與內(nèi)管33的位置關(guān)系在不發(fā)生較大地錯(cuò)移的情況下來(lái)保持，而上述纖維質(zhì)無(wú)機(jī)材料在700～800°c（鋁熔液溫度）的高溫的使用溫度域中也不會(huì)塌陷（不會(huì)蠕變變形）而保持形狀。此外，上述纖維質(zhì)無(wú)機(jī)材料通過(guò)被加熱而熱膨脹。因而，即使因外管31與內(nèi)管33的熱膨脹差而外管31與內(nèi)管33之間的間隙變化，也隨之中間件32在其厚度方向上膨脹或縮小。因此，即使供液管30的溫度變化，也能夠?qū)⑸鲜瞿Σ亮S持在，能夠防止外管31與內(nèi)管33的長(zhǎng)軸線方向的位置偏差的程度。

如果如上述那樣將中間件32的中央部分321卷繞到內(nèi)管33上，則中央部分321關(guān)于周向成為不連續(xù)。即，如果將具有與內(nèi)管33的外周面的周長(zhǎng)相應(yīng)的寬度的矩形的中央部分321卷繞到內(nèi)管33上，則矩形的相反側(cè)的邊彼此被對(duì)接。由于在該對(duì)接部存在間隙，所以有可能熔液從供液管30的端部侵入到該間隙中。

端部分322防止熔液向上述間隙的侵入。端部分322可以通過(guò)將平板形狀的壓縮成形體沖裁或沖切為圓環(huán)（環(huán)）狀來(lái)制作。由于這樣制造出的端部分322關(guān)于周向連續(xù)，所以能夠防止熔液侵入到上述中央部分321的間隙中。

端部分322優(yōu)選的是如上述那樣沒(méi)有不連續(xù)部（斷開(kāi)處）的圓環(huán)形狀，但如果端部分322的上述斷開(kāi)處的圓周方向位置與中央部分的321的上述間隙充分遠(yuǎn)離（例如如果處于180度相反方向），則也可以在端部分322存在斷開(kāi)處。

為了裝配端部分322，將中央部分321的長(zhǎng)軸線方向尺寸（軸向全長(zhǎng)）設(shè)定得比內(nèi)管33的軸向全長(zhǎng)短例如2～30mm。于是，在內(nèi)管33的兩端的外周面上，產(chǎn)生沒(méi)有被長(zhǎng)度1～15mm（參照?qǐng)D3的x1）的中央部分321覆蓋的部分。在該部分處，能夠裝配外徑與外管31的內(nèi)徑大致相等、內(nèi)徑與內(nèi)管33的外徑大致相等的圓環(huán)狀的端部分322。

端部分322的厚度（即長(zhǎng)軸線方向尺寸）優(yōu)選的是與內(nèi)管33的兩端的外周面的沒(méi)有被中央部分321覆蓋的部分的長(zhǎng)度（在上述例子中是1～15mm的范圍的值）相等或比其大，并且為1～15mm。另外，取決于端部分322的厚度，決定將相鄰的供液管30彼此連結(jié)時(shí)的端部分322的軸線方向的壓縮程度，但端部分322的軸線方向壓縮程度也可以與中央部分321的徑向壓縮程度或后述的填充件34的軸線方向壓縮程度相同程度地較大壓縮，但也可以是被較輕地壓縮的程度。在端部分322的厚度比1mm小的情況下，填充件的強(qiáng)度較低，施工性也較差，不充分地發(fā)揮功能。如果考慮使用薄片狀、氈狀或毯狀的能夠商業(yè)性地獲得的纖維質(zhì)無(wú)機(jī)材料的壓縮成形體，則端部分322的厚度優(yōu)選的是15mm以下。

另外，即使端部分322的厚度比15mm大，也沒(méi)有熔液密封性能上的問(wèn)題，但端部分322的厚度越大，中央部分321的長(zhǎng)度越短，中央部分321與外管31及內(nèi)管33的接觸面積變小而摩擦力變小。因此，優(yōu)選的是決定端部分322的厚度，以確保中央部分321的長(zhǎng)度，前述中央部分321的長(zhǎng)度確保不發(fā)生內(nèi)管33相對(duì)于外管31的偏差的程度的摩擦力。中央部分321優(yōu)選的是具有供液管30的軸向全長(zhǎng)（長(zhǎng)軸線方向長(zhǎng)度）的80%以上的長(zhǎng)度。

也可以在構(gòu)成上述中間件32的中央部分321的纖維質(zhì)無(wú)機(jī)材料的壓縮成形體上涂覆或含浸耐熱性粘接劑或灰漿質(zhì)材料來(lái)使用。例如，將中央部分321粘接到內(nèi)管33上，有利于之后將內(nèi)管33向外管31嵌入時(shí)的作業(yè)性的提高。但是，如果壓縮成形體因這樣的材料硬化而變形能力下降，則當(dāng)供液管被加熱而外管31與內(nèi)管33的間隙擴(kuò)大時(shí)，中央部分321不能充分地追隨，中央部分321與外管31及內(nèi)管33之間的摩擦力有可能成為零或大幅下降。因此，粘接材料或灰漿類的硬質(zhì)材料為了外管31的內(nèi)周面或內(nèi)管33的外周面與中央部分321的粘接，優(yōu)選的是止于涂覆在粘接面上的程度。

內(nèi)管33的軸向全長(zhǎng)比外管31的軸向全長(zhǎng)短0.2～10mm（參照?qǐng)D3的x2）。在將填充件34夾入到相鄰的供液管的相互對(duì)置的內(nèi)管33的端面彼此之間（及相互對(duì)置的中間件32的端部分322的端面彼此之間）的狀態(tài)下，將相鄰的供液管30的外管31彼此用緊固連結(jié)件35緊固連結(jié)。填充件34可以用與上述中間件32相同的材料形成。構(gòu)成填充件34的壓縮成形體的層疊方向優(yōu)選的是填充件34的厚度方向即供液管30的長(zhǎng)軸線方向。

另外，在外管31的軸向全長(zhǎng)與內(nèi)管33的軸向全長(zhǎng)的差不到0.2mm（即在單側(cè)在外管31的端面與內(nèi)管33的端面之間產(chǎn)生的臺(tái)階不到0.1mm）的情況下，外管31和內(nèi)管33同時(shí)受到鑄造裝置的注射時(shí)的沖擊，由較脆的陶瓷材料構(gòu)成的內(nèi)管33有可能損傷。另一方面，如果外管31的軸向全長(zhǎng)與內(nèi)管33的軸向全長(zhǎng)的差比10mm大，則用來(lái)將上述臺(tái)階填埋的填充件34變厚，有可能通過(guò)與非鐵金屬熔液接觸的面積增加而劣化，磨損變得嚴(yán)重。

優(yōu)選的是在構(gòu)成中間件32或填充件34的纖維質(zhì)無(wú)機(jī)材料中混合氮化硼粉末等的陶瓷質(zhì)粉末。通過(guò)這樣，實(shí)現(xiàn)中間件32對(duì)于非鐵金屬熔液的浸潤(rùn)性的下降以及耐熔損性的提高。即使將陶瓷質(zhì)粉末混合到纖維質(zhì)無(wú)機(jī)材料中，得到的壓縮成形體的彈力性的下降也較少，所以不會(huì)在性能上產(chǎn)生問(wèn)題。

中間件32或填充件34也可以通過(guò)將薄片狀的纖維質(zhì)無(wú)機(jī)材料的壓縮成形體層疊多層而形成。另外，在此情況下，也可以在薄片狀的纖維質(zhì)無(wú)機(jī)材料的壓縮成形體的層間配置氮化硼粉末等陶瓷質(zhì)粉末。

在圖示例中，緊固連結(jié)工具35由多組螺栓35a/螺母35b構(gòu)成。在設(shè)在外管31的端部的凸緣31a上，在圓周方向上以等間隔設(shè)有多個(gè)孔，在各孔中穿通螺栓35a，將與各螺栓35a螺紋接合的螺母35b緊固，由此，相互面對(duì)的凸緣31a彼此密接而被牢固地結(jié)合。此時(shí)，在相互面對(duì)的內(nèi)管33的端面之間夾設(shè)具有彈性的填充件34，由于內(nèi)管33的端面彼此不直接接觸，所以內(nèi)管33不會(huì)破損。由于外管31由鐵類材料、優(yōu)選的是由鋼鐵材料形成，所以即使被作用緊固連結(jié)件35產(chǎn)生的緊固連結(jié)力（在此情況下是螺栓35a的軸力）也不會(huì)損傷。

緊固連結(jié)工具（螺栓35a）優(yōu)選的是由熱膨脹率與外管31相同或較小的材料形成。如果構(gòu)成緊固連結(jié)件的材料的熱膨脹率比形成外管31的材料的熱膨脹率大，則在加熱到使用溫度時(shí)緊固連結(jié)力下降而發(fā)生松動(dòng)，熔液有可能從相互面對(duì)的凸緣31a彼此的間隙泄漏。

緊固連結(jié)件并不限定于螺栓35a/螺母35b，只要作用于相鄰的供液管30的外管31上，能夠施加緊固連結(jié)力，使得該外管31的相互對(duì)置的接觸面（不經(jīng)由填料而直接接觸的面）彼此相互推壓即可，形式是任意的。例如，也可以是產(chǎn)生相互相對(duì)的凸緣31a彼此相互推壓那樣的力的夾鉗或彈簧那樣的工具。

關(guān)于填充件34的厚度即長(zhǎng)軸線方向尺寸，使得被供液管彼此的緊固連結(jié)力（例如由螺栓緊固連結(jié)帶來(lái)的軸力）壓縮時(shí)的填充件34的厚度等于內(nèi)管33與外管31的軸向全長(zhǎng)的差（它等于相鄰的供液管30的內(nèi)管33的端面間距離x3）。填充件34通過(guò)壓扁（壓縮）而密度上升，更可靠地防止非鐵金屬熔液的滲入。優(yōu)選的是決定填充件34的厚度及上述端面間距離x3，以使填充件34的壓扁后的密度成為100～250kg/m²。如果填充件34的壓縮不充分，則成為非金屬熔液容易進(jìn)入到無(wú)機(jī)材料纖維的間隙中的狀況。如果非鐵金屬熔液滲入到填充件34內(nèi)，則填充件34的彈性下降，成為熔液漏出的原因。

根據(jù)上述實(shí)施方式，借助由中間件32的中央部分321的斥力引起的摩擦力，能夠防止外管31和內(nèi)管33相對(duì)地移動(dòng)，前述中間件32由以壓縮狀態(tài)插入到外管31與內(nèi)管33之間的由纖維質(zhì)無(wú)機(jī)材料的壓縮成形體構(gòu)成。此外，由于上述纖維質(zhì)無(wú)機(jī)材料的壓縮成形體耐熱性也較高，所以能夠持續(xù)較長(zhǎng)期間維持上述相對(duì)移動(dòng)防止功能。此外，通過(guò)將纖維質(zhì)無(wú)機(jī)材料的壓縮成形體以壓縮狀態(tài)使用，即使熔液從供液管30的長(zhǎng)軸線方向的兩端部朝向中央部分321侵入，也難以侵入到高密度的壓縮成形體中。

此外，借助由纖維質(zhì)無(wú)機(jī)材料的壓縮成形體構(gòu)成的中間件32的端部分322，能夠更可靠地防止熔液侵入到，在制造上難以避免的中央部分321的周向端部間的間隙中。

此外，當(dāng)將供液管30彼此連結(jié)時(shí)，由于在相互對(duì)置的內(nèi)管33的端面彼此之間，也以壓縮狀態(tài)插入了由纖維質(zhì)無(wú)機(jī)材料的壓縮成形體構(gòu)成的填充件34，所以能夠防止熔液從內(nèi)管33的端面彼此的間隙朝向中間件32側(cè)侵入。

與在外管31或內(nèi)管33上設(shè)置特殊的保護(hù)層的情況相比，能夠?qū)⒗w維質(zhì)無(wú)機(jī)材料的壓縮成形體以低成本施工。即，即根據(jù)上述實(shí)施方式，能夠在抑制供液管30的制造成本的增大的同時(shí)，將由鐵類材料構(gòu)成的外管充分地保護(hù)，并且能夠防止外管31與內(nèi)管33之間的相對(duì)的移動(dòng)。

在圖1及圖2所記載的鑄造系統(tǒng)中，由于在供液管30內(nèi)總是存在熔液，所以優(yōu)選的是設(shè)置將供液管30內(nèi)的熔液保溫的加熱器（未圖示）。在此情況下，如果在供液管30內(nèi)部設(shè)置加熱器，則供液管30的制造成本及維護(hù)成本增大，此外，因構(gòu)造的復(fù)雜化，供液管30的通用性下降。因而，在設(shè)置加熱器的情況下，優(yōu)選的是例如覆套式電阻加熱器、外套加熱器等的能夠相對(duì)于供液管30容易地拆裝的加熱器。

另外，對(duì)于供液管30和套筒16及爐19的連接，可以通過(guò)在套筒16及爐19上設(shè)置連結(jié)接頭（未圖示）來(lái)進(jìn)行，前述連結(jié)接頭具有與供液管30的端部同樣的輪廓，由具有熔液耐受性的材料構(gòu)成。該未圖示的連結(jié)接頭與端部的供液管30之間只要用填充件34密封就可以。

接著，對(duì)將卷繞著中間件32的中央部分321的內(nèi)管33向外管31嵌入的方法進(jìn)行說(shuō)明。

首先，在通過(guò)將構(gòu)成中間件32的中央部分321的由纖維無(wú)機(jī)質(zhì)材料形成的壓縮成形體壓縮而減小了厚度的狀態(tài)下，如圖4（a）至圖4（b）所示那樣向內(nèi)管33上卷繞。此時(shí)，也可以在內(nèi)管33或中央部分321的表面上涂覆粘接劑，將內(nèi)管33與中央部分321粘接。接著，如圖4（c）所示，將通用的遮蔽膠帶40例如以螺旋狀卷繞到中央部分321之上。通過(guò)一邊對(duì)遮蔽膠帶40施加較強(qiáng)的張力一邊卷繞，成為維持中央部分321的壓縮狀態(tài)的輔助。

接著，將金屬板41碰抵在內(nèi)管33、中央部分321及遮蔽膠帶40的組裝體（以下，稱作“組裝體33+321+40”）的一方的端部，此外，借助由螺栓/螺母進(jìn)行的螺紋緊固連結(jié)，將金屬板42固定到凸緣31a上，前述由螺栓/螺母進(jìn)行的螺紋緊固連結(jié)利用螺栓35a用的孔，前述螺栓35a用的孔被設(shè)置于外管31的一端的凸緣31a上。在形成在金屬板41的中央部的貫通孔中插入長(zhǎng)尺寸螺栓43，使形成在該長(zhǎng)尺寸螺栓43上的陽(yáng)螺紋螺紋接合到形成在金屬板42的中央部上的陰螺紋中。通過(guò)在該狀態(tài)下將長(zhǎng)尺寸螺栓43擰入，能夠?qū)⒔M裝體33+321+40嵌入到外管31內(nèi)。使用容易打滑的遮蔽膠帶40、或?qū)⑼夤?1加溫，在進(jìn)行容易的嵌入的方面是有效的。另外，遮蔽膠帶40（在將內(nèi)管33與中央部分321粘接的情況下粘接劑也）在供液管30使用時(shí)的熱作用下灰化而消失。

上述的嵌入方法能夠用便宜的夾具（金屬板41、42、長(zhǎng)尺寸螺栓43等）簡(jiǎn)單地執(zhí)行。但是，嵌入方法并不限定于上述說(shuō)明，也可以使用其他方法，例如使用加壓壓入機(jī)。

在供液管30是彎曲管的情況下，將中間件32的中央部分321如形成所謂斜面彎管時(shí)那樣，在管軸向上分割為多個(gè)塊（大致裁頭扇形的）。將中央部分321的各塊以壓縮的狀態(tài)用粘接劑粘貼到內(nèi)管33上，在施加了張力的狀態(tài)下將通用的遮蔽膠帶40例如以螺旋狀卷繞到中央部分321之上，以維持中央部分321的壓縮狀態(tài)。由此，形成內(nèi)管33、中央部分321及遮蔽膠帶40的組裝體33+321+40。將該組裝體33+321+40向外管31中嵌入。

嵌入例如可以使用在圖5中概略地表示的嵌入裝置60進(jìn)行。嵌入裝置60具有中心角為大約270度的圓弧狀的臂61，在臂61的兩端設(shè)有圓板形的內(nèi)管固定板62。臂61被軸承63在水平方向及上下方向上不動(dòng)、且可繞鉛直軸線（圖5的紙面垂直方向）旋轉(zhuǎn)地支承。在臂61的外周面的一部分上形成有齒64。在齒64上嚙合著被未圖示的驅(qū)動(dòng)馬達(dá)驅(qū)動(dòng)的齒輪65。

嵌入裝置60具有用來(lái)保持外管31的多個(gè)保持部件66。外管31能夠借助由螺栓/螺母產(chǎn)生的螺紋緊固連結(jié)69，固定到保持部件66上，前述由螺栓/螺母產(chǎn)生的螺紋緊固連結(jié)69利用螺栓35a用的孔，前述螺栓35a用的孔被設(shè)置于外管31的兩端的凸緣31a上。

向上述組裝體33+321+40的內(nèi)管33內(nèi)，插入具有比內(nèi)管33的內(nèi)徑稍小的外徑的芯骨67。在此狀態(tài)下，將螺栓68穿通到設(shè)在內(nèi)管固定板62上的貫通孔中，使該螺栓68螺紋接合到形成在芯骨67的兩端面上的陰螺紋中。由此，將內(nèi)管33固定到內(nèi)管固定板62上。在此狀態(tài)下，通過(guò)驅(qū)動(dòng)齒輪65，將組裝體33+321+40向外管31中嵌入。然后，將螺栓68拆下，將外管31從保持部件66拆下。通過(guò)以上操作，將外管31、中間件32的中央部分321及內(nèi)管33結(jié)合的組裝體完成。

［實(shí)施例］

以下，對(duì)關(guān)于本發(fā)明的一實(shí)施例的試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行說(shuō)明。鑄造系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)是圖1及圖2所示那樣的，供液管30的構(gòu)造是圖3所示那樣的。外管31由奧氏體類不銹鋼形成。作為中間件32及填充件34而使用將莫來(lái)石纖維的薄片在層間配置蛭石（vermiculite）并層疊多層的結(jié)構(gòu)（薄片層疊體）。內(nèi)管31由塞龍?zhí)沾桑╯ialonceramic）形成。

使內(nèi)管33的外徑比外管31的內(nèi)徑小3mm（半徑小1.5mm）。使內(nèi)管33的軸向全長(zhǎng)比外管31的軸向全長(zhǎng)小4mm（單側(cè)小2mm）。如圖4（a）、圖4（b）所示，將由切斷為比內(nèi)管33的軸向全長(zhǎng)短10mm的、矩形的厚度為3.2mm的上述薄片層疊體構(gòu)成的中間件32的中央部分321，以中央部分321的兩端位于從內(nèi)管33的兩端面分別離開(kāi)5mm的位置的方式，卷繞到內(nèi)管33之上。構(gòu)成中央部分321的薄片層疊體的薄片的層疊方向是中央部分321的厚度方向（即供液管30的徑向）。接著，如圖4（c）所示，在卷繞后的中間件32的中央部分321的外周整面上粘貼通用遮蔽膠帶40，使用圖4（d）所示的夾具，嵌入到外管31中，以使內(nèi)管33的端面來(lái)到比外管31的端面在長(zhǎng)軸線方向上更進(jìn)入2mm的位置。

此外，將由切斷為環(huán)狀的厚度為5mm的上述薄片層疊體構(gòu)成的中間件32的端部分322，嵌入到不存在中央部分321的內(nèi)管33與外管31之間的間隙中。構(gòu)成端部分322的薄片層疊體的薄片的層疊方向是端部分322的厚度方向（即供液管的長(zhǎng)軸線方向）。另外，省略詳細(xì)說(shuō)明，但使用圖5的方法制造出作為90度曲管的供液管30。

將鋁合金熔液的保持爐19和鑄造裝置（壓鑄機(jī)）的套筒16使用4根供液管30連接，前述4根供液管30具有上述結(jié)構(gòu)。借助穿通到外管31的凸緣31a中的多根螺栓35a和與各螺栓35a螺紋接合的螺母35b，將外管31彼此牢固地連結(jié)，由此將相鄰的供液管30彼此連結(jié)。如圖3所示，在相鄰的供液管30之間（內(nèi)管33的對(duì)置面之間），插入由切斷為環(huán)狀的厚度為6mm的上述薄片層疊體構(gòu)成的填充件34。因而，填充件34的過(guò)盈量是2mm。將填充件34設(shè)置成，薄片層疊體的薄片的層疊方向?yàn)椋畛浼?4的厚度方向（即供液管的長(zhǎng)軸線方向）。

在外管31的外周上，卷繞未圖示的加熱器線，將其周圍用未圖示的隔熱材料覆蓋。在鑄造中，通過(guò)用該加熱器線將供液管30加熱，防止鋁合金熔液的溫度下降。

使用通常的al－si－cu類鋁合金（相當(dāng)于adc12的材料）進(jìn)行300次注射的鑄造。在300次注射的鑄造的期間中，盡管受到鑄造裝置的振動(dòng)和鋁熔液的熱，但沒(méi)有看到鋁熔液從供液管30彼此的連結(jié)部的漏出。