本發(fā)明屬于材料表面強(qiáng)化技術(shù)領(lǐng)域，涉及一種陶瓷復(fù)合材料，特別是一種用于激光熔覆強(qiáng)化鈦合金表面的陶瓷復(fù)合材料。

技術(shù)背景

鈦合金密度小，比強(qiáng)度高，具有良好的耐蝕性和疲勞抗力，廣泛應(yīng)用于航空航天、國(guó)防、汽車(chē)、醫(yī)療等領(lǐng)域。但鈦合金的摩擦系數(shù)高、對(duì)粘著磨損和微動(dòng)磨損非常敏感。硬度、耐磨性及高溫抗氧化性差的缺點(diǎn)制約了其更廣泛的應(yīng)用。

激光熔覆技術(shù)是指以不同的添料方式在熔覆基體表面放置選擇的涂層材料，經(jīng)激光輻照使之與基體表面薄層同時(shí)熔化，并快速凝固后形成稀釋度極低、與基體成冶金結(jié)合的表面涂層，以顯著改善基體表面的耐磨、耐蝕、耐熱、抗氧化及電氣特性的工藝方法，從而達(dá)到基體表面改性或修復(fù)的目的。激光熔覆技術(shù)既能滿(mǎn)足對(duì)材料表面特定性能的要求，又可以節(jié)約大量的貴重元素。

由于激光熔覆技術(shù)具有無(wú)污染、制備出的涂層與基體呈冶金結(jié)合等優(yōu)點(diǎn)，已成為當(dāng)代金屬或合金表面改性的研究熱點(diǎn)。與其他表面技術(shù)相比，激光熔覆技術(shù)涂層厚度可控，且熔覆層為快速凝固組織，對(duì)基體熱影響不大，己經(jīng)在許多高價(jià)值零件如航空發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪葉片等的修復(fù)、再制造以及零件表面性能的提高等方面得到很好的應(yīng)用。

采用激光熔覆技術(shù)在鈦合金表面熔覆陶瓷涂層，或金屬-陶瓷顆粒增強(qiáng)的復(fù)合材料涂層，形成強(qiáng)韌性良好的激光熔覆層，是提高鈦合金表面耐磨性能的有效途徑。激光熔覆陶瓷涂層按其涂層組成，目前可分為陶瓷涂層、金屬陶瓷復(fù)合涂層、原位自生陶瓷涂層等幾種。

由于陶瓷與金屬基體的性能參數(shù)差別很大，一般情況下，在金屬表面熔覆陶瓷涂層時(shí)需要增加一層過(guò)渡組織，即預(yù)涂一層Ni、Cr、Co、Al、Y等的連結(jié)層，然后再在連接層上激光熔覆陶瓷層。

陳傳忠等(45鋼表面激光熔敷陶瓷涂層的研究[J]. 金屬學(xué)報(bào), 1999, 35(9): 989-994.)以NiCrAl為過(guò)渡層，在45鋼表面激光熔覆Al₂O₃陶瓷涂層，得到了均勻連續(xù)的陶瓷激光熔覆層。但是，由于Al₂O₃陶瓷涂層與NiCrAl連接層之間，以及NiCrAl連接層與45鋼基體之間均為機(jī)械結(jié)合界面，陶瓷涂層較大的脆性使得涂層與基體的結(jié)合強(qiáng)度不足，再加上熔覆層表面成型質(zhì)量較差等問(wèn)題，導(dǎo)致陶瓷涂層容易開(kāi)裂、脫落。

激光熔覆原位制備陶瓷涂層具有工藝簡(jiǎn)單、陶瓷顆粒分布均勻、陶瓷相與基體界面處無(wú)污染、相溶性和潤(rùn)濕性較好以及界面結(jié)合強(qiáng)度較高的優(yōu)點(diǎn)，可望避免發(fā)生界面處的裂紋擴(kuò)展現(xiàn)象，能夠與金屬基體形成冶金結(jié)合的激光熔覆層。

激光熔覆原位生成技術(shù)是近些年來(lái)新興的表面強(qiáng)化技術(shù)。激光熔覆原位生成熔覆層不僅與基體之間實(shí)現(xiàn)了冶金結(jié)合，而且原位涂層厚度可以在幾十微米到幾毫米之間變化，大大提高了涂層厚度和涂層與基體的結(jié)合能力，同時(shí)熔覆層具有優(yōu)異的抗磨和抗腐蝕性能。

王明華(金屬材料激光表面改性與高性能金屬零件激光快速成形技術(shù)研究進(jìn)展[J]. 航空學(xué)報(bào), 2002, 23(5): 473-479.)分別以元素氮及元素碳為合金元素，對(duì)BT9、TC4等鈦合金進(jìn)行激光表面合金化，利用氮?dú)饧疤挤叟c鈦合金表面激光熔化高溫熔池之間的冶金化學(xué)反應(yīng)，在鈦合金表面制得了以高硬度高耐磨TiN及TiC初生樹(shù)枝晶為耐磨相的“原位”耐磨復(fù)合材料表面改性層。改性層與鈦合金基材間為完全梯度漸變冶金結(jié)合、平均硬度達(dá)1000Hv以上，實(shí)驗(yàn)室常溫干滑動(dòng)磨損試驗(yàn)結(jié)果表明改性層的耐磨性較鈦合金基材提高了45～93.8倍。但是其基材表面熔覆的改性層厚度有限，只在0.4～2.0mm內(nèi)可調(diào)。

文向東等(鈦合金表面激光熔覆原位制備Ti-B-C復(fù)合陶瓷涂層質(zhì)量控制[D]. 南華大學(xué), 2013)以TiC和TiB₂為原料，采用預(yù)置涂層的方式，激光熔覆原位制備Ti-B-C復(fù)合陶瓷涂層，其硬度最大可以達(dá)到1240Hv。但其存在預(yù)置涂層厚度不好控制的問(wèn)題，且不利于調(diào)節(jié)涂層厚度。

雖然采用高溫性能優(yōu)良的TiB和TiB₂強(qiáng)化的鈦基復(fù)合涂層在鈦合金高溫強(qiáng)化方面表現(xiàn)出了一定的優(yōu)勢(shì)，也開(kāi)始逐漸成為制備各種結(jié)構(gòu)涂層材料的有效手段之一，但其基本上都是通過(guò)熔化所添加的混合材料與基材微熔的方式來(lái)制備熔覆層。雖然熔覆層與基材之間也能呈冶金結(jié)合，但由于熔覆層與基材之間的互熔量太低，還是會(huì)使結(jié)合強(qiáng)度不夠好。而且較少考慮通過(guò)基材與粉末之間的原位反應(yīng)來(lái)制備熔覆層，不易進(jìn)一步減少工業(yè)應(yīng)用中的成本投入。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的是提供一種鈦合金表面激光熔覆用陶瓷復(fù)合材料，以提高鈦合金的表面耐磨性能。

本發(fā)明所述的陶瓷復(fù)合材料是由以下質(zhì)量百分含量的原料混合制成的：

Ti粉　　　　　　　　20～65wt%

TiBCN陶瓷粉末　　　 25～75wt%

B₄C粉末　　　　　　 2～10wt%。

具體地，本發(fā)明所述的陶瓷復(fù)合材料中，優(yōu)選所述Ti粉和TiBCN陶瓷粉末的粒度不小于100目，B₄C粉末的粒度不小于500目。

本發(fā)明陶瓷復(fù)合材料使用的主要原料TiBCN陶瓷粉末是一種對(duì)TiCN進(jìn)行硼化處理獲得的新材料，其相當(dāng)于在TiN的空位中又固溶進(jìn)去了B和C元素，不但具有高的硬度，還具有良好的韌性。因此，TiBCN陶瓷粉末非常適合作為熔覆材料，特別是適合于進(jìn)行以鈦合金為基體材料的激光熔覆。

在激光熔覆的過(guò)程中，TiBCN增強(qiáng)相發(fā)生局部熔化，其組織形貌由多種因素影響，包括熔化熔體凝固過(guò)程中的動(dòng)力學(xué)條件、熱力學(xué)條件及TiBCN的晶體結(jié)構(gòu)等。TiBCN陶瓷粉末材料具有四元NaCl型面心立方(fcc)晶體結(jié)構(gòu)，可視為是由fcc-TiB，fcc-TiC和fcc-TiN三種基元化合物復(fù)合而成。其Ti原子位于面心立方點(diǎn)陣(000)晶格結(jié)點(diǎn)位置，處于八面體中心，B、N和C原子分別位于點(diǎn)陣的(1/2,0,0)位置，晶胞內(nèi)各原子呈中心對(duì)稱(chēng)排列，使得Ti(B,C,N)在對(duì)稱(chēng)晶面上的生長(zhǎng)速率一樣，在凝固過(guò)程中容易形成規(guī)則、對(duì)稱(chēng)的組織，故而形成的熔覆涂層組織均勻致密，硬度得以提高。

熔覆涂層硬度的提高主要?dú)w因于其熔覆材料TiBCN本身的硬度，以及激光熔覆過(guò)程中形成的TiC、TiB、TiB₂等硬質(zhì)相和細(xì)小致密的組織結(jié)構(gòu)。TiBCN粉末的熔點(diǎn)遠(yuǎn)高于Ti的熔點(diǎn)1668℃。因此，熔覆過(guò)程中，金屬Ti基體熔化，而TBCN粉體顆粒不熔化，或僅邊緣熔化。TiBCN顆粒在Ti熔體的對(duì)流作用下，固化連接在一起并生長(zhǎng)。TiBCN的生長(zhǎng)形貌不僅與凝固過(guò)程中的熱力學(xué)和動(dòng)力學(xué)條件有關(guān)，而且與TiBCN的晶體結(jié)構(gòu)有關(guān)。由于TiBCN為面心立方結(jié)構(gòu)，Ti原子與輕原子B、C、N在單胞內(nèi)交替排列，并成完全中心對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)，導(dǎo)致TiBCN在對(duì)稱(chēng)晶面的生長(zhǎng)速率相同，因此容易生成有規(guī)則的、對(duì)稱(chēng)的晶體形貌，或等軸球形顆粒，相鄰TiBCN顆粒也會(huì)按自組織規(guī)律完成結(jié)晶連接過(guò)程，在鈦合金基材表面制備成良好的TiBCN熔覆涂層，無(wú)明顯變形和裂紋，熔覆涂層與基體過(guò)渡平穩(wěn)、均勻，形成了致密的冶金連接，不易剝落。

然而，TiBCN塊體的硬度與TiN處于相同水平，低于TiC和TiCN。因此，本發(fā)明在TiBCN陶瓷粉末中添加少量的B₄C來(lái)進(jìn)一步提高其硬度。一方面，B的固溶給TiBCN帶來(lái)一些前所未有新特性，使TiBCN陶瓷粉末可以在加熱過(guò)程中析出TiB₂強(qiáng)化相和促進(jìn)其周邊發(fā)生界面反應(yīng)析出新強(qiáng)化相。另一方面，B₄C、Ti可發(fā)生原位反應(yīng)B₄C+3Ti=2TiB₂+TiC，增加TiC、TiB₂硬質(zhì)強(qiáng)化相來(lái)增強(qiáng)熔覆涂層的硬度；再按B₄C+5Ti=4TiB+TiC反應(yīng)，使TiB、TiB₂彌散分布于熔覆涂層中，進(jìn)一步提高熔覆涂層的性能。

同時(shí)，B₄C的添加量太多，又會(huì)導(dǎo)致熔覆涂層表面的耐磨性下降。因此，本發(fā)明通過(guò)合理控制B₄C的含量，獲得了希望得到的技術(shù)效果。

本發(fā)明采用Ti粉、TiBCN陶瓷粉末和B₄C粉末按比例機(jī)械混合，制得了一種復(fù)合陶瓷粉末。將該陶瓷粉末通過(guò)激光熔覆技術(shù)在鈦合金表面形成的復(fù)合陶瓷熔覆涂層不僅與鈦合金基體呈冶金結(jié)合，減小了涂層的熱膨脹不匹配，降低殘余應(yīng)力，而且該熔覆涂層結(jié)合了陶瓷涂層與原位自生陶瓷涂層的優(yōu)勢(shì)，不僅熔覆涂層的硬度可以達(dá)到鈦合金基體(340Hv)的3.5～4.5倍，而且熔覆涂層的耐磨性能也得到了明顯提高，試樣磨損率只有鈦合金基體的1/3～1/4，較基體顯著降低。

本發(fā)明提供的陶瓷復(fù)合材料不僅能夠在鈦合金表面進(jìn)行激光熔覆得到熔覆涂層，還可以在得到的熔覆涂層表面繼續(xù)進(jìn)行激光熔覆，從而可以根據(jù)實(shí)際需要在鈦合金表面激光熔覆多層熔覆涂層，實(shí)現(xiàn)熔覆涂層厚度的按需調(diào)節(jié)。

附圖說(shuō)明

圖1是不同實(shí)施例和比較例中鈦合金試樣的硬度對(duì)比。

圖2是不同實(shí)施例和比較例中鈦合金試樣的磨損量對(duì)比。

具體實(shí)施方式

下述實(shí)施例僅為本發(fā)明的優(yōu)選技術(shù)方案，并不用于對(duì)本發(fā)明進(jìn)行任何限制。對(duì)于本領(lǐng)域技術(shù)人員而言，本發(fā)明可以有各種更改和變化。凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)，所作的任何修改、等同替換、改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。

用于鈦合金表面激光熔覆的陶瓷復(fù)合材料中，其主要組分是粒度不小于100目的Ti粉和TiBCN陶瓷粉末，其中Ti粉含量20～65wt%，TiBCN陶瓷粉末含量25～75wt%。

另外，本發(fā)明還在陶瓷復(fù)合材料中添加了少量的粒度不小于500目B₄C粉末，B₄C粉末的含量占到2～10wt%。

將上述組分機(jī)械混合均勻，即可得到鈦合金表面激光熔覆用陶瓷復(fù)合材料。

在激光熔覆前，需要先對(duì)鈦合金試樣進(jìn)行包括機(jī)械清理和化學(xué)清理的表面處理。

機(jī)械清理是依次使用240^＃、360^＃、600^＃、800^＃和1200^＃的SiC砂紙打磨鈦合金的待熔覆表面，去除表面氧化膜，再機(jī)械拋光使待熔覆表面平整光滑。

化學(xué)清理是采用丙酮清洗鈦合金待熔覆表面，之后用清水沖洗、再用酒精將待熔覆表面擦拭干凈，吹干。

表面處理后的鈦合金試樣置于激光熔覆工作臺(tái)上待用。

采用同軸送粉的激光熔覆方式，將配制好的陶瓷復(fù)合材料裝入激光熔覆裝置的粉末腔里，調(diào)節(jié)激光熔覆工藝參數(shù)為：激光功率1000～1500W，光斑直徑1.5～5mm，掃描速度3～10mm/s，送粉率200mg/s。以氬氣作為保護(hù)氣體，設(shè)置保護(hù)氣壓強(qiáng)0.4Mpa，陶瓷復(fù)合材料載氣壓強(qiáng)0.6Mp，使陶瓷復(fù)合材料在激光照射下在鈦合金表面生成與鈦合金表面冶金結(jié)合的TiBCN硬質(zhì)復(fù)合涂層。

熔覆過(guò)程中利用氬氣作為保護(hù)，可以防止空氣浸入，減小或消除涂層中的氣孔。

實(shí)施例1。

用于制備陶瓷復(fù)合材料的原料包括粒度100目的Ti粉、150目的TIBCN陶瓷粉末和500目的B₄C粉末。其中，TiBCN陶瓷粉末與B₄C粉末在配制前先進(jìn)行烘干，以防止在熔覆涂層中形成氣孔，給熔覆涂層帶來(lái)缺陷。

稱(chēng)取Ti粉220g，TiBCN陶瓷粉末750g，B₄C粉末30g，加入球磨機(jī)中混合2h，得到鈦合金表面激光熔覆用陶瓷復(fù)合材料。

使用上述制備得到的鈦合金表面激光熔覆用陶瓷復(fù)合材料，在已經(jīng)進(jìn)行過(guò)表面處理的鈦合金試樣表面進(jìn)行激光熔覆。具體的激光熔覆工藝參數(shù)包括：激光功率1500W，光斑直徑1.5mm，掃描速度3mm/s，陶瓷復(fù)合材料載氣壓強(qiáng)0.6Mp、送粉率200mg/s，保護(hù)氣氬氣壓強(qiáng)0.4Mpa。陶瓷復(fù)合材料在激光能量照射下，在鈦合金表面生成與鈦合金冶金結(jié)合的TiBCN硬質(zhì)復(fù)合涂層。

將激光熔覆后的鈦合金試樣縱向切開(kāi)，暴露出熔覆涂層橫截面。依次使用240^#～1200^#(包括240^＃、360^＃、600^＃、800^＃和1200^＃)的SiC砂紙打磨橫截面并機(jī)械拋光得到光滑表面，測(cè)試鈦合金試樣熔覆涂層橫截面的硬度變化趨勢(shì)。

硬度是衡量材料綜合性能的主要指標(biāo)。采用HVS-1000數(shù)顯硬度計(jì)對(duì)鈦合金試樣的硬度進(jìn)行檢測(cè)。調(diào)整試驗(yàn)力為1.98N，載荷持續(xù)時(shí)間20s，沿熔覆涂層橫截面由表及里進(jìn)行打點(diǎn)。垂直方向每隔0.03mm打一個(gè)點(diǎn)，水平方向打三個(gè)點(diǎn)，取平均值，得到圖1中所示的熔覆涂層由表及里的硬度變化趨勢(shì)曲線(xiàn)。

根據(jù)硬度曲線(xiàn)可以看出，本實(shí)施例得到的熔覆涂層硬度較高，位于1269～1393Hv_0.2之間。

試樣的摩擦磨損實(shí)驗(yàn)在MG-2000型試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。試驗(yàn)選用硬度63～64HRC的YG6硬質(zhì)合金作為磨輪，轉(zhuǎn)速200r/min，摩損時(shí)間10min，試驗(yàn)載荷200N。

需磨損試樣的上下兩個(gè)平面光滑平行，超聲清洗后，電子天平稱(chēng)量重量，記錄。將試樣固定在卡具上，試樣卡具不轉(zhuǎn)動(dòng)，摩擦盤(pán)在試樣下方以設(shè)定速度轉(zhuǎn)動(dòng)。實(shí)驗(yàn)完成后，再次用電子天平稱(chēng)量磨損后試樣的重量，獲得試樣的磨損量，并計(jì)算得出試樣的磨損率(磨損量/磨損時(shí)間)。

同樣方法測(cè)試得到未經(jīng)激光熔覆的鈦合金基體的磨損率。

結(jié)果顯示，本實(shí)施例試樣熔覆涂層的磨損率為1.73mg/min，而鈦合金基體的磨損率達(dá)到6.01mg/min，是熔覆涂層磨損率的約3.5倍。

由磨損試驗(yàn)機(jī)產(chǎn)生的摩擦系數(shù)μ可以通過(guò)試驗(yàn)中測(cè)出的摩擦力矩計(jì)算得出。根據(jù)摩擦力矩與庫(kù)侖力之間的關(guān)系公式：F=μN(yùn)，M=Fd，可知μ=F/N=M/(dN)，從而計(jì)算出摩擦系數(shù)μ。其中，μ為摩擦系數(shù)(常數(shù))，F(xiàn)代表摩擦力，N為法向的正壓力，M為摩擦?xí)r產(chǎn)生的力矩，d為摩擦盤(pán)中心到試樣中心的距離。

固定磨損試樣，試驗(yàn)載荷200N，摩擦盤(pán)以轉(zhuǎn)速200r/min(0.314m/s)相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)，摩擦?xí)r間20min，記錄實(shí)驗(yàn)時(shí)每分鐘的摩擦力矩M值，并將法向正壓力N=200N和摩擦盤(pán)中心到試樣中心的距離d=3cm代入，計(jì)算得到摩擦系數(shù)μ的平均值。

經(jīng)測(cè)試，本實(shí)施例試樣熔覆涂層在磨損試驗(yàn)時(shí)的摩擦系數(shù)為0.5。

上述試驗(yàn)結(jié)果顯示，本實(shí)施例在鈦合金試樣的表面激光熔覆形成了厚度可控的、冶金質(zhì)量良好的耐磨涂層，熔覆涂層表面質(zhì)量良好，內(nèi)部無(wú)氣孔，涂層組織分布均勻且耐磨性能優(yōu)異。Ti(B,C,N)增強(qiáng)相顆粒使得材料的耐磨性提高，而B(niǎo)₄C的加入，使得涂層硬度和耐磨性得到了進(jìn)一步改善。由于硬度的提高，試樣能夠承受較高的應(yīng)力，其磨損機(jī)制主要是微觀剝落，伴有輕微的犁溝磨損，表現(xiàn)為良好的抗干滑動(dòng)摩擦磨損性能。

比較例1。

稱(chēng)取Ti粉220g，TiBCN陶瓷粉末780g，加入球磨機(jī)中混合2h，得到鈦合金表面激光熔覆用陶瓷復(fù)合材料。

按照實(shí)施例1激光熔覆工藝條件，在鈦合金試樣表面激光熔覆TiBCN復(fù)合涂層。并按照實(shí)施例1測(cè)試方法測(cè)試熔覆涂層的各項(xiàng)性能。

測(cè)試結(jié)果顯示，本比較例在鈦合金表面形成的熔覆涂層硬度1212～1303Hv_0.2，涂層磨損率2.27mg/min，磨損試驗(yàn)的摩擦系數(shù)為0.6。

圖1和圖2中分別給出了實(shí)施例1與比較例1的硬度和磨損量的比較結(jié)果。根據(jù)測(cè)試數(shù)據(jù)可以看出，實(shí)施例1熔覆涂層的硬度比比較例1顯著提高，且磨損率明顯小于比較例1。

實(shí)施例2。

分別稱(chēng)取粒度300目的Ti粉450g、300目的TiBCN陶瓷粉末490g、500目的B₄C粉末60g，按照實(shí)施例1方法制備得到鈦合金表面激光熔覆用陶瓷復(fù)合材料。

激光熔覆工藝參數(shù)為：激光功率1000W，光斑直徑2mm，掃描速度5mm/s，其他同實(shí)施例1，按實(shí)施例1方法在鈦合金表面生成TiBCN硬質(zhì)復(fù)合涂層。

按照實(shí)施例1測(cè)試方法測(cè)試熔覆涂層的性能，熔覆涂層硬度1147～1245Hv_0.2，涂層磨損率1.53mg/min，磨損試驗(yàn)的摩擦系數(shù)為0.4。

比較例2。

稱(chēng)取Ti粉450g，TiBCN陶瓷粉末550g，不添加B₄C粉末，按照實(shí)施例2方法制備陶瓷復(fù)合材料，在鈦合金試樣表面激光熔覆TiBCN復(fù)合涂層，并測(cè)試熔覆涂層各項(xiàng)性能。

本比較例在鈦合金表面形成的熔覆涂層硬度1092～1196Hv_0.2，涂層磨損率2.04mg/min，磨損試驗(yàn)的摩擦系數(shù)為0.5。

由圖1和圖2中的結(jié)果可以看出，實(shí)施例2熔覆涂層的硬度明顯高于比較例2，磨損率明顯小于比較例2。

實(shí)施例3。

分別稱(chēng)取粒度150目的Ti粉650g、200目的TiBCN陶瓷粉末250g、500目的B₄C粉末100g，按照實(shí)施例1方法制備得到鈦合金表面激光熔覆用陶瓷復(fù)合材料。

激光熔覆工藝參數(shù)為：激光功率1400W，光斑直徑3mm，掃描速度5mm/s，其他同實(shí)施例1，按實(shí)施例1方法在鈦合金表面生成TiBCN硬質(zhì)復(fù)合涂層。

按照實(shí)施例1測(cè)試方法測(cè)試熔覆涂層的性能，熔覆涂層硬度986～1076Hv_0.2，涂層磨損率1.71mg/min，磨損試驗(yàn)的摩擦系數(shù)為0.3。

比較例3。

稱(chēng)取Ti粉650g，TiBCN陶瓷粉末350g，不添加B₄C粉末，按照實(shí)施例3方法制備陶瓷復(fù)合材料，在鈦合金試樣表面激光熔覆TiBCN復(fù)合涂層，并測(cè)試熔覆涂層各項(xiàng)性能。

本比較例在鈦合金表面形成的熔覆涂層硬度893～994Hv_0.2，涂層磨損率2.15mg/min，磨損試驗(yàn)的摩擦系數(shù)為0.4。

由圖1和圖2中的結(jié)果可以看出，實(shí)施例3熔覆涂層的硬度明顯高于比較例3，磨損率明顯小于比較例3。

實(shí)施例4～10。

用于制備激光熔覆用陶瓷復(fù)合材料的各原料用量如表1，按照實(shí)施例1方法在鈦合金試樣表明進(jìn)行激光熔覆并測(cè)試各性能指標(biāo)。具體結(jié)果如表1所示。