本發(fā)明涉及一種3d打印梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金的方法，特別是一種基于激光選區(qū)熔化成形高耐磨性醫(yī)用鈦合金的成形方法，屬于高性能醫(yī)用鈦合金制造領(lǐng)域。

背景技術(shù)：

生物醫(yī)用金屬材料因具有優(yōu)良的綜合性能而被臨床應(yīng)用較多的生物材料，己在人工關(guān)節(jié)、牙種植體、心臟瓣膜及人工器官等植入體材料中得到臨床應(yīng)用，且取得良好的使用效果。其中，鈦合金具有良好的生物相容性、高比強(qiáng)度、耐蝕性強(qiáng)、可加工性好、彈性模量較低等優(yōu)點(diǎn)，是臨床應(yīng)用較為廣泛金屬材料，是人體器官、組織等替代材料的良好選擇，己被應(yīng)用于人體人工心臟瓣膜、血管支架、關(guān)節(jié)置換植入物及心臟模擬器等領(lǐng)域。醫(yī)用鈦合金彌補(bǔ)了傳統(tǒng)材料存在的不足，給患者帶來福音，對人類健康具有重要意義。

但鈦合金在人體服役過程中存在耐磨性欠佳的缺點(diǎn)，易致使其與人體骨骼相互作用過程中產(chǎn)生磨屑與微粒進(jìn)入組織、血液中而引起其周圍人體組織的過敏、感染，導(dǎo)致其過早失效，另外，磨屑的積累，引起細(xì)胞的宿主反應(yīng)，導(dǎo)致骨吸收損害骨結(jié)構(gòu)，造成關(guān)節(jié)的無菌松動，進(jìn)而大幅增加二次手術(shù)的概率，給患者帶來二次病痛及經(jīng)濟(jì)負(fù)擔(dān)。

陶瓷增強(qiáng)相擁有高硬度、高耐磨性等綜合性能，因而被用于提升醫(yī)用鈦合金骨植入體的綜合性能。當(dāng)前，改善醫(yī)用鈦合金耐磨性的主要有以下途徑：一是采用材料表面改性方法（如，物理氣相沉積、化學(xué)氣相沉積、激光熔覆、微弧氧化等）在醫(yī)用鈦合金表面制備陶瓷薄膜/涂層，以提升其耐磨性能。但因涂層與基體間晶格失配及物性的差異，易產(chǎn)生較高的殘余應(yīng)力、涂層/基體界面結(jié)合強(qiáng)度下降，在人體復(fù)雜的生理環(huán)境及交變/循環(huán)載荷應(yīng)力交互作用下極易產(chǎn)生裂紋，甚至疲勞斷裂，導(dǎo)致其提前失效；二是利用材料成形工藝方法成形陶瓷增強(qiáng)鈦合金復(fù)合材料，耐磨性能取得較為顯著的提升。然而，陶瓷/鈦合金界面的調(diào)控已成為高性能鈦合金復(fù)合材料面臨的關(guān)鍵技術(shù)難題，也是限制其性能提升的重要因素。

梯度界面可連續(xù)控制微觀結(jié)構(gòu)，使其成分、組織連續(xù)變化，增強(qiáng)陶瓷/金屬的界面性能，實(shí)現(xiàn)其界面的組分與結(jié)構(gòu)的梯度過渡，進(jìn)而大幅緩和熱應(yīng)力以及消除界面缺陷?，F(xiàn)有技術(shù)一借助自蔓延高溫原位合成反應(yīng)，制備金屬/陶瓷梯度材料，且金屬/陶瓷梯度材料反應(yīng)充分、致密度高、梯度界面之間結(jié)合質(zhì)量好。但熔煉法存在工藝復(fù)雜、能耗高、成形精度較低等問題，已嚴(yán)重限制其性能的提升。

激光增材制造采用激光逐層高溫加熱使選區(qū)內(nèi)金屬材料完全熔化的方式（層厚<50μm），實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)復(fù)雜、高精密零件的凈成形，無需復(fù)雜的后處理，大幅縮短了制造周期并降低了生產(chǎn)成本。該先進(jìn)制造技術(shù)優(yōu)異的成形性能、較高的加工精度及良好的冶金結(jié)合性是傳統(tǒng)制造工藝無法比擬的，這些特點(diǎn)尤為適用于形狀復(fù)雜鈦合金骨植入體的精密制造。同時，激光快速凝固有利于晶粒細(xì)化及提高強(qiáng)度，進(jìn)一步提升復(fù)合材料的力學(xué)性能?，F(xiàn)有技術(shù)二利用3d打印方法成形zro2、al2o3陶瓷增強(qiáng)鈦合金復(fù)合材料生物植入制件，獲得生物相容性好，組織致密可控，力學(xué)性能適配，具有優(yōu)良的耐蝕抗磨損性能，生產(chǎn)周期短，制作成本低。

因此，基于先進(jìn)的激光3d打印制造技術(shù)，成形梯度納米強(qiáng)化相增強(qiáng)醫(yī)用鈦合金，能有效提升目前醫(yī)用鈦合金在人體復(fù)雜生理?xiàng)l件下的耐磨性能，顯著延長其在人體內(nèi)的服役壽命，降低患者的病痛與二次手術(shù)費(fèi)用，具有良好的社會效應(yīng)與經(jīng)濟(jì)效益。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

為克服現(xiàn)有技術(shù)中存在的不足，本發(fā)明提供一種3d打印梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金的方法，該方法基于碳與硼元素優(yōu)異的擴(kuò)散活性及原位自生反應(yīng)機(jī)理，利用先進(jìn)的激光3d打印技術(shù)成形梯度原位自生復(fù)相納米陶瓷相強(qiáng)化、陶瓷/金屬界面潤濕特性優(yōu)良的醫(yī)用鈦合金復(fù)合材料，以提升其在人體復(fù)雜生理環(huán)境下的耐磨性能。

為解決上述技術(shù)難題，本發(fā)明可采用以下技術(shù)方案來實(shí)現(xiàn)：

一種醫(yī)用高耐磨鈦合金復(fù)合材料，由5～20wt%的碳化硼和80～95wt%的醫(yī)用鈦合金制成。

一種3d打印梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金的方法，包括以下步驟：

步驟1：按照預(yù)定質(zhì)量比稱取醫(yī)用鈦合金和碳化硼，利用高能球磨工藝對混合物進(jìn)行球磨混合，得到均勻混合的成形粉末；其中碳化硼重量占比為5～20wt%，醫(yī)用鈦合金粉末重量占比為80～95wt%；

步驟2：構(gòu)建醫(yī)用鈦合金樣品的三維模型，并進(jìn)行切片處理，得到切片模型，層厚為28-32μm；

步驟3：將步驟1中所述鈦合金-碳化硼混合成形粉末裝入激光選區(qū)熔化設(shè)備的粉倉中，將步驟2中的切片模型導(dǎo)入設(shè)備軟件系統(tǒng)，在設(shè)備成形腔內(nèi)通入恒定流速的高純氬氣，激光3d打印成形梯度界面原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金。

根據(jù)本發(fā)明的一個方面：步驟1中，所述鈦合金為醫(yī)用純鈦、ti-al合金、ti-ni合金、ti-zr合金或ti-nb合金中的一種，鈦合金的粒徑為10～40μm，所述碳化硼的粒徑為1～10μm，純度為99.99%。

根據(jù)本發(fā)明的一個方面：步驟1中，所述高能球磨機(jī)的工藝條件為：轉(zhuǎn)速為180~220rpm，正反交替球磨各15~25min，間歇冷卻8~12min，每次混粉循環(huán)3~5次，球料比為1:5，選用直徑為φ4～φ10的不銹鋼鋼球，純度為99.99%的高純氬氣為保護(hù)氣氛。

根據(jù)本發(fā)明的一個方面：步驟3中，所述氬氣恒定流速為400sccm（standardcubiccentimeterperminute）。

根據(jù)本發(fā)明的一個方面：步驟3中，所述激光3d打印成形梯度界面原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金的工藝參數(shù)為：激光輸出線能量密度為50～300j/m，鋪粉厚度為28~32μm，掃描間距為45~55μm，激光光斑直徑為65~75μm，“s”形掃描策略，基板預(yù)熱溫度為100℃～250℃。

一種采用上述任一項(xiàng)方法制備的醫(yī)用高耐磨鈦合金復(fù)合材料。

綜上所述，與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明具有以下優(yōu)點(diǎn)及有益效果：

1.本發(fā)明基于梯度界面設(shè)計(jì)原理，結(jié)合碳化硼陶瓷增強(qiáng)相的物性，采用激光3d打印工藝，為碳化硼陶瓷增強(qiáng)相中擴(kuò)散活度較高的碳、硼元素以增強(qiáng)相為中心向外呈輻射狀擴(kuò)散提供成形條件，促進(jìn)碳化硼/鈦合金梯度界面的形成，顯著提升其界面潤濕特性。

2.本發(fā)明基于原位復(fù)相納米陶瓷相優(yōu)異的增強(qiáng)效應(yīng)及多相協(xié)同強(qiáng)化效應(yīng)，利用激光3d打印技術(shù)，沿碳化硼增強(qiáng)相周圍原位生成新的碳化物、硼化物（如，tib2、tic等）及b4c等眾多納米尺度強(qiáng)化陶瓷相，實(shí)現(xiàn)復(fù)相納米陶瓷協(xié)同增強(qiáng)醫(yī)用鈦合金，大幅提升其綜合服役性能。

3.本發(fā)明中通過調(diào)控成形工藝參數(shù)將碳化硼陶瓷相、納米尺度的碳化物與硼化物等增強(qiáng)相均勻分散于醫(yī)用鈦合金復(fù)合材料內(nèi)部，進(jìn)一步提升醫(yī)用鈦合金的綜合性能。

4.本發(fā)明將擁有優(yōu)異耐磨性能的碳化物及硼化物陶瓷增強(qiáng)相引入醫(yī)用鈦合金復(fù)合材料體系中，可顯著提升其在人體復(fù)雜環(huán)境中的耐磨性能。

附圖說明

圖1為實(shí)施例1制造的梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金梯度界面組織形貌圖。

圖2為實(shí)施例2制造的梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金在人體模擬體液中的摩擦系數(shù)圖。

圖3為實(shí)施例3制造的梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金梯度界面組織形貌圖。

圖4為實(shí)施例4制造的梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金在人體模擬體液中的摩擦系數(shù)圖。

圖5為實(shí)施例5制造的梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金梯度界面組織形貌圖。

圖6為實(shí)施例1～6制造的梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金的顯微硬度圖。

圖7為實(shí)施例1～6制造的梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金的磨損率圖。

圖8為實(shí)施例7制造的梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金的血小板粘附形貌圖。

圖9為實(shí)施例8制造的梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金在人體模擬體液中的極化腐蝕圖。

圖10為實(shí)施例9制造的梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金在人體模擬體液中的磨損形貌圖。

圖11為實(shí)施例10制造的梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金的血小板粘附形貌圖。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合具體實(shí)施例對本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)說明。以下實(shí)施例僅用于更加清楚地說明本發(fā)明的技術(shù)方案，而不能以此來限制本發(fā)明的保護(hù)范圍。

為了解決現(xiàn)有技術(shù)存在的問題，申請人進(jìn)行了深入地分析研究。申請人發(fā)現(xiàn)：現(xiàn)有技術(shù)制造陶瓷顆粒增強(qiáng)醫(yī)用鈦合金的途徑多數(shù)通過真空熔煉工藝來提升其綜合服役性能。但陶瓷/鈦合金界面特性卻難以控制，尤其是物性與鈦合金相差甚遠(yuǎn)的陶瓷增強(qiáng)相，易造成陶瓷/鈦合金界面潤濕性能差、內(nèi)部組織及性能的差異，致使殘余應(yīng)力大幅增加，界面間裂紋萌生，進(jìn)而導(dǎo)致醫(yī)用鈦合金的綜合服役性能下降，最終發(fā)生提前斷裂失效，將對患者帶來更為嚴(yán)重的痛苦與經(jīng)濟(jì)負(fù)擔(dān)。目前技術(shù)人員提出的各種方案中，一直沒有解決該問題。

為此，申請人提出了本發(fā)明的技術(shù)方案。本發(fā)明基于碳化硼陶瓷增強(qiáng)相優(yōu)異的綜合性能、梯度界面形成原理、原位納米陶瓷相優(yōu)異的增強(qiáng)效應(yīng)及多相協(xié)同強(qiáng)化效應(yīng)，利用激光3d打印成形技術(shù)，實(shí)現(xiàn)梯度原位自生復(fù)相納米陶瓷相強(qiáng)化、陶瓷/金屬界面潤濕特性優(yōu)良的醫(yī)用鈦合金復(fù)合材料的制造。

基于激光3d打印加工特性，在高能激光束作用下，微區(qū)熔池（幾十微米范圍）內(nèi)可達(dá)到較高的成形溫度，碳化硼陶瓷增強(qiáng)相中擴(kuò)散活度較高的碳、硼元素以增強(qiáng)相為中心向外呈輻射狀擴(kuò)散，與醫(yī)用鈦合金中鈦元素原位生成新的碳化物、硼化物（如，tib2、tic等）及b4c等眾多納米尺度強(qiáng)化陶瓷相，形成具有優(yōu)異潤濕特性陶瓷/金屬界面；同時通過優(yōu)化成形工藝參數(shù)可易于實(shí)現(xiàn)微區(qū)內(nèi)陶瓷/金屬梯度界面特性及納米尺度強(qiáng)化陶瓷相的調(diào)控，進(jìn)而獲得梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金，極大提升其耐磨性能。

本發(fā)明創(chuàng)新性地將激光3d打印制造技術(shù)、梯度界面設(shè)計(jì)原則與原位合成納米增強(qiáng)陶瓷相技術(shù)，成形具有優(yōu)異潤濕特性陶瓷/金屬梯度復(fù)相納米陶瓷強(qiáng)化相增強(qiáng)醫(yī)用鈦合金，不僅解決當(dāng)前陶瓷增強(qiáng)醫(yī)用鈦合金復(fù)合材料制備過程中的關(guān)鍵技術(shù)難題，提升醫(yī)用鈦合金在人體復(fù)雜生理環(huán)境中的服役性能，延長服役壽命，滿足不同患者的使用性能要求，為患者提供了方便與健康，也縮短其制造周期、節(jié)約生產(chǎn)成本。

實(shí)施例1

本發(fā)明提供一種3d打印梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金的方法，利用激光選區(qū)熔化技術(shù)成形梯度原位納米復(fù)相陶瓷減磨醫(yī)用鈦合金，包括以下具體步驟：

步驟（1）：將純度為99.99%，粒徑為10～40μm純鈦粉末與粒徑為1～10μm碳化硼陶瓷粉末分別按95wt%與5wt%的質(zhì)量比稱量后，利用高能球磨機(jī)在純度為99.99%的高純氬氣的保護(hù)氣氛下對混合粉末進(jìn)行球磨混合，轉(zhuǎn)速為200rpm，正反交替球磨各20min，間歇冷卻10min，每次混粉循環(huán)5次，球料比為1:5，選用直徑為φ4～φ10的不銹鋼鋼球，得到均勻混合的成形粉末；

步驟（2）：構(gòu)建醫(yī)用鈦合金樣品的三維模型，并進(jìn)行切片處理，層厚為30μm；

步驟（3）：將步驟（1）中所述鈦合金/碳化硼混合成形粉末裝入激光選區(qū)熔化設(shè)備的粉倉中，將步驟（2）中的切片模型導(dǎo)入設(shè)備軟件系統(tǒng)，在設(shè)備成形腔內(nèi)通入恒定流速400sccm高純氬氣，利用激光輸出線能量密度為50j/m，鋪粉厚度為30μm，掃描間距為50μm，激光光斑直徑為70μm，“s”形掃描策略，基板預(yù)熱溫度為100℃工藝參數(shù)，激光3d打印成形梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金。

實(shí)施例2

本實(shí)施方式與實(shí)施例1不同的是在步驟（1）中碳化硼陶瓷粉末質(zhì)量分?jǐn)?shù)設(shè)定為15%，醫(yī)用ti-al合金粉末質(zhì)量分?jǐn)?shù)設(shè)定為85%，其他與實(shí)施例1相同。

實(shí)施例3

本實(shí)施方式與實(shí)施例2不同的是在步驟（3）中將激光輸出線能量密度設(shè)置為175j/m，將基板預(yù)熱溫度設(shè)定為175℃，其他與實(shí)施例2相同。

實(shí)施例4

本實(shí)施方式與實(shí)施例3不同的是在步驟（1）中將碳化硼陶瓷粉末質(zhì)量分?jǐn)?shù)設(shè)定為20%，醫(yī)用ti-zr合金粉末質(zhì)量分?jǐn)?shù)設(shè)定為80%；將步驟（3）中基板預(yù)熱溫度設(shè)置為250℃，其他與實(shí)施例3相同。

實(shí)施例5

本實(shí)施方式與實(shí)施例4不同的是在步驟（3）中將激光輸出線能量密度設(shè)置為300j/m，其他與實(shí)施例4相同。

實(shí)施例6

本實(shí)施方式與實(shí)施例4不同的是在步驟（3）中將激光輸出線能量密度設(shè)置為200j/m，其他與實(shí)施例4相同。

實(shí)施例7

本實(shí)施方式與實(shí)施例1不同的是在步驟（1）中碳化硼陶瓷粉末質(zhì)量分?jǐn)?shù)設(shè)定為20%，醫(yī)用ti-al合金粉末質(zhì)量分?jǐn)?shù)設(shè)定為80%，其他與實(shí)施例1相同。

實(shí)施例8

本發(fā)明提供一種3d打印梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金的方法，利用激光選區(qū)熔化技術(shù)成形梯度原位納米復(fù)相陶瓷減磨醫(yī)用鈦合金，包括以下具體步驟：

步驟（1）：將純度為99.99%，粒徑為10～40μm純鈦粉末與粒徑為1～10μm碳化硼陶瓷粉末分別按95wt%與5wt%的質(zhì)量比稱量后，利用高能球磨機(jī)在純度為99.99%的高純氬氣的保護(hù)氣氛下對混合粉末進(jìn)行球磨混合，轉(zhuǎn)速為210rpm，正反交替球磨各25min，間歇冷卻8min，每次混粉循環(huán)3次，球料比為1:5，選用直徑為φ4～φ10的不銹鋼鋼球，得到均勻混合的成形粉末；

步驟（2）：構(gòu)建醫(yī)用鈦合金樣品的三維模型，并進(jìn)行切片處理，層厚為30μm；

步驟（3）：將步驟（1）中所述鈦合金/碳化硼混合成形粉末裝入激光選區(qū)熔化設(shè)備的粉倉中，將步驟（2）中的切片模型導(dǎo)入設(shè)備軟件系統(tǒng)，在設(shè)備成形腔內(nèi)通入恒定流速400sccm高純氬氣，利用激光輸出線能量密度為80j/m，鋪粉厚度為32μm，掃描間距為52μm，激光光斑直徑為66μm，“s”形掃描策略，基板預(yù)熱溫度為100℃工藝參數(shù)，激光3d打印成形梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金。

實(shí)施例9

本發(fā)明提供一種3d打印梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金的方法，利用激光選區(qū)熔化技術(shù)成形梯度原位納米復(fù)相陶瓷減磨醫(yī)用鈦合金，包括以下具體步驟：

步驟（1）：將純度為99.99%，粒徑為10～40μm純鈦粉末與粒徑為1～10μm碳化硼陶瓷粉末分別按92wt%與8wt%的質(zhì)量比稱量后，利用高能球磨機(jī)在純度為99.99%的高純氬氣的保護(hù)氣氛下對混合粉末進(jìn)行球磨混合，轉(zhuǎn)速為205rpm，正反交替球磨各18min，間歇冷卻11min，每次混粉循環(huán)4次，球料比為1:5，選用直徑為φ4～φ10的不銹鋼鋼球，得到均勻混合的成形粉末；

步驟（2）：構(gòu)建醫(yī)用鈦合金樣品的三維模型，并進(jìn)行切片處理，層厚為30μm；

步驟（3）：將步驟（1）中所述鈦合金/碳化硼混合成形粉末裝入激光選區(qū)熔化設(shè)備的粉倉中，將步驟（2）中的切片模型導(dǎo)入設(shè)備軟件系統(tǒng)，在設(shè)備成形腔內(nèi)通入恒定流速400sccm高純氬氣，利用激光輸出線能量密度為120j/m，鋪粉厚度為28μm，掃描間距為31μm，激光光斑直徑為73μm，“s”形掃描策略，基板預(yù)熱溫度為100℃工藝參數(shù)，激光3d打印成形梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金。

實(shí)施例10

本發(fā)明提供一種3d打印梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金的方法，利用激光選區(qū)熔化技術(shù)成形梯度原位納米復(fù)相陶瓷減磨醫(yī)用鈦合金，包括以下具體步驟：

步驟（1）：將純度為99.99%，粒徑為10～40μm純鈦粉末與粒徑為1～10μm碳化硼陶瓷粉末分別按88wt%與12wt%的質(zhì)量比稱量后，利用高能球磨機(jī)在純度為99.99%的高純氬氣的保護(hù)氣氛下對混合粉末進(jìn)行球磨混合，轉(zhuǎn)速為190rpm，正反交替球磨各16min，間歇冷卻9min，每次混粉循環(huán)4次，球料比為1:5，選用直徑為φ4～φ10的不銹鋼鋼球，得到均勻混合的成形粉末；

步驟（2）：構(gòu)建醫(yī)用鈦合金樣品的三維模型，并進(jìn)行切片處理，層厚為30μm；

步驟（3）：將步驟（1）中所述鈦合金/碳化硼混合成形粉末裝入激光選區(qū)熔化設(shè)備的粉倉中，將步驟（2）中的切片模型導(dǎo)入設(shè)備軟件系統(tǒng)，在設(shè)備成形腔內(nèi)通入恒定流速400sccm高純氬氣，利用激光輸出線能量密度為260j/m，鋪粉厚度為31μm，掃描間距為48μm，激光光斑直徑為72μm，“s”形掃描策略，基板預(yù)熱溫度為100℃工藝參數(shù)，激光3d打印成形梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金。

總之，本發(fā)明基于碳化硼陶瓷增強(qiáng)相優(yōu)異的綜合性能、梯度界面設(shè)計(jì)原理、原位納米陶瓷相優(yōu)異的增強(qiáng)效應(yīng)及多相協(xié)同強(qiáng)化效應(yīng)，利用激光3d打印制造技術(shù)，實(shí)現(xiàn)梯度原位自生復(fù)相納米陶瓷相強(qiáng)化、陶瓷/金屬界面潤濕特性優(yōu)良的醫(yī)用鈦合金復(fù)合材料的制造，并對其碳化硼/醫(yī)用鈦合金梯度界面特性、硬度、耐磨性能進(jìn)行測定及評價，以證明本發(fā)明的技術(shù)優(yōu)勢?？梢园l(fā)現(xiàn)，不同成形工藝下成形的碳化硼/醫(yī)用鈦合金復(fù)合材料均具有較高的綜合服役性能，進(jìn)一步說明本發(fā)明成形梯度原位納米復(fù)相減磨醫(yī)用鈦合金具有優(yōu)異的性能。

上述描述僅為本發(fā)明的實(shí)施例而已，便于該技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)研發(fā)人員的理解和使用發(fā)明。因此，本發(fā)明并不限于上述實(shí)施例，本領(lǐng)域技術(shù)人員根據(jù)本發(fā)明的揭示，不脫離本發(fā)明范疇所做的改進(jìn)、修改和等同代替都應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。