本發(fā)明涉及錳礦和錳系合金冶煉領(lǐng)域，尤其涉及高磷低品位碳酸錳礦的處理。

背景技術(shù)：

我國(guó)是一個(gè)錳礦資源較多的國(guó)家，但我國(guó)的錳礦以貧礦為主，富錳礦(含mn大于30％的氧化錳礦和含mn大于25％的碳酸錳礦)資源只占6.4％，且我國(guó)錳礦中雜質(zhì)組分復(fù)雜，常含有高磷、高鐵、高硅等雜質(zhì)，其中p/mn>0.005，mn/fe<3的錳礦占總量的50％，sio2大于10％的錳礦占總量的68％。因此，我國(guó)目前仍需要大量進(jìn)口高品位優(yōu)質(zhì)氧化錳礦與本土礦進(jìn)行配礦后，使其適用冶煉合格的錳系合金產(chǎn)品。同時(shí)，我國(guó)錳礦以碳酸錳礦為主，占錳礦總儲(chǔ)量的73％。但對(duì)于碳酸礦，只有少部分經(jīng)選礦處理后可以滿足電解錳生產(chǎn)指標(biāo)的被充分進(jìn)行了利用，而對(duì)于其他一些難選碳酸礦的處理和應(yīng)用仍不足，尤其是對(duì)于一些高磷、高硅的低品位碳酸錳礦的利用。

目前常見(jiàn)的處理高磷錳礦的方法是利用電爐和高爐生產(chǎn)低磷富錳渣，而富錳渣是一種生產(chǎn)錳系合金產(chǎn)品的主要原料之一。但是該現(xiàn)有技術(shù)主要存在以下三個(gè)方面的問(wèn)題：a、這兩種工藝主要用于處理高磷的氧化錳礦，并未用于處理碳酸錳礦。b、高爐和電爐的爐溫不易控制，容易使得氧化錳被還原成金屬錳，揮發(fā)或進(jìn)入合金中，降低富錳渣中錳的收得率。c、這兩種工藝能耗較高，生產(chǎn)出熱態(tài)渣后又重新冷卻固態(tài)產(chǎn)品，需要消耗大量能量。

對(duì)于碳酸錳礦來(lái)說(shuō)，常采用碳酸錳礦浸出處理工藝，通過(guò)酸浸，得到硫酸錳或氯化錳后，作為電解錳生產(chǎn)原料。而采用酸浸工藝，其對(duì)水污染較大，需要配套廢水處理工藝，增加了環(huán)境治理成本。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

針對(duì)上述問(wèn)題，本發(fā)明的目的在于提供一種處理高磷低品位碳酸錳礦的方法，得到一種低磷富錳的錳渣，使其可以作為錳系合金的原料進(jìn)行利用，提高錳礦的綜合利用率。

本發(fā)明提供了一種高磷低品位碳酸錳礦的處理系統(tǒng)，包括：

研磨裝置，研磨裝置設(shè)置有兩個(gè)且都具有進(jìn)料口和研磨出料口；

配料裝置，配料裝置具有配料上料口和配料出料口，配料上料口與研磨出料口相連以接收研磨后的物料；

混合裝置，混合裝置具有混合物料入口、混合物料出口以及加水口，混合物料入口與配料出料口相連；加水口用于向混合裝置中加水；

成球裝置，成球裝置用于將混合裝置混合后的物料加工成球團(tuán)，成球裝置具有成球加料口和成球出料口，成球加料口與混合物料出口相連；

干燥裝置，干燥裝置具有干燥進(jìn)料口、干燥出料口、氣體入口以及煙氣出口，干燥進(jìn)料口與成球出料口相連；

輸送裝置，輸送裝置的一端與干燥裝置的干燥出料口相連；

轉(zhuǎn)底爐，轉(zhuǎn)底爐為環(huán)形，轉(zhuǎn)底爐的爐體固定，爐體與爐底圍合形成環(huán)形爐腔，爐床位于爐腔內(nèi)且能隨爐底一并相對(duì)于爐體轉(zhuǎn)動(dòng)，爐體上設(shè)有燒嘴，燒嘴具有燃?xì)膺M(jìn)口和助燃空氣進(jìn)口以在爐膛內(nèi)發(fā)生燃燒，爐體上設(shè)有煙氣出口，爐腔沿其圓周方向依次分為進(jìn)料區(qū)、還原區(qū)和出料區(qū)，在爐體上設(shè)有轉(zhuǎn)底爐進(jìn)料口和轉(zhuǎn)底爐出料口并與爐腔連通，轉(zhuǎn)底爐進(jìn)料口與輸送裝置的另一端相連；

水淬裝置，水淬裝置用于冷卻經(jīng)轉(zhuǎn)底爐還原所得的還原球團(tuán)，水淬裝置具有水淬進(jìn)料口和水淬出料口；水淬進(jìn)料口與轉(zhuǎn)底爐出料口相連；

磨礦磁選裝置，磨礦磁選裝置具有磨礦磁選進(jìn)料口、鐵粉出口和尾礦出口；磨礦磁選進(jìn)料口與水淬出料口相連。

更進(jìn)一步，成球裝置為造球裝置或壓球裝置；造球裝置具有成球加料口、成球出料口和噴水設(shè)施，造球裝置將混合裝置混合后的物料在一定轉(zhuǎn)速下滾成球形球團(tuán)；壓球裝置具有成球加料口和成球出料口，壓球裝置將混合裝置混合后的物料在給定壓力下壓制成橢球形球團(tuán)。

以上九個(gè)裝置組合在一起，形成完整的高磷低品位碳酸錳礦處理系統(tǒng)，提高了高磷低品位碳酸錳礦的錳品位，生產(chǎn)出磷含量低的錳渣，使其可用于生產(chǎn)錳鐵合金，增加了高磷低品位錳礦的應(yīng)用范圍，提高了高磷低品位錳礦的綜合利用率。

本發(fā)明還公開(kāi)了一種采用上述系統(tǒng)對(duì)高磷低品位碳酸錳礦進(jìn)行處理方法，其包括以下步驟：

(1)將高磷低品位碳酸錳礦和碳素材料進(jìn)行研磨，得到磨細(xì)礦料和磨細(xì)碳素；

(2)將研磨后的磨細(xì)礦料和磨細(xì)碳素在配料裝置中按預(yù)定配比進(jìn)行配料，得到配料物料；

(3)向上述配料物料中添加預(yù)定量的粘結(jié)劑和水混勻后得到混合料；

(4)將混合料在成球裝置中進(jìn)行成球處理得到濕球團(tuán)；

(5)將濕球團(tuán)在干燥裝置中烘干得到干球團(tuán)；

(6)干球團(tuán)經(jīng)輸送裝置傳送到轉(zhuǎn)底爐中；

(7)在轉(zhuǎn)底爐中將干球團(tuán)還原焙燒得到還原球團(tuán)；

(8)還原球團(tuán)經(jīng)水淬裝置冷卻得到冷卻球團(tuán)；

(9)將冷卻球團(tuán)在磨礦磁選裝置中進(jìn)行磁選得到高磷生鐵和低磷錳渣。

更進(jìn)一步，高磷低品位碳酸錳礦的成分以質(zhì)量百分比計(jì)滿足：mn≥14％，sio2≤35％，且

質(zhì)量比p/mn：0.005～0.029，質(zhì)量比mn/fe≥0.5。

優(yōu)選地，高磷低品位碳酸錳礦的成分以質(zhì)量百分比計(jì)滿足：mn:15％～21％，p/mn:0.005～0.029，mn/fe：0.6～3，sio2：10％～25％，更優(yōu)選地，高磷低品位碳酸錳礦的成分以質(zhì)量百分比計(jì)滿足：mn:16％～21％，質(zhì)量比p/mn:0.005～0.008，質(zhì)量比mn/fe：1～3，sio2：20％～35％。

更進(jìn)一步，步驟(4)中成球裝置可以選用造球裝置或壓球裝置，

選用造球裝置進(jìn)行成球時(shí)，則步驟(1)研磨后物料中粒度小于0.074mm的顆粒占85％以上；

選用壓球裝置進(jìn)行成球時(shí)，則步驟(1)研磨后物料中粒度小于1mm的顆粒占95％以上。

更進(jìn)一步，步驟(3)中混合料的配比以質(zhì)量份計(jì)為：碳酸錳礦90份～110份、碳素材料2.5份～15份、粘結(jié)劑1份～15份。

更進(jìn)一步，碳素材料選自焦炭、蘭炭和無(wú)煙煤中的至少一種，粘結(jié)劑選自膨潤(rùn)土、淀粉和糖蜜中的至少一種。

更進(jìn)一步，步驟(4)中由混合料得到的濕球團(tuán)粒徑為8～30mm。

更進(jìn)一步，步驟(7)中進(jìn)行還原焙燒的還原溫度為1000℃～1300℃；

其中優(yōu)選地，還原溫度為1050℃～1250℃；

更優(yōu)選地，還原溫度為1100℃～1200℃，轉(zhuǎn)底爐中進(jìn)行的還原焙燒反應(yīng)可能如下：

本發(fā)明的通過(guò)控制冶煉溫度以實(shí)現(xiàn)促進(jìn)反應(yīng)①-③充分進(jìn)行并抑制反應(yīng)④的冶煉目的，從而達(dá)到選礦的目的，即獲得低磷富錳渣。因此，溫度過(guò)低不利于碳酸錳礦的全部分解，溫度過(guò)高會(huì)造成mno的還原造成錳損失。同時(shí)所選還原溫度低于富錳渣熔點(diǎn)，所得球團(tuán)溫度較低，可以達(dá)到節(jié)能的目的。

更進(jìn)一步，步驟(7)中進(jìn)行還原焙燒的時(shí)間為1h～4h。

更優(yōu)選地，還原焙燒的時(shí)間為2h～4h。保證一定的還原焙燒時(shí)間，是為了保證還原出鐵顆粒的長(zhǎng)大，減少渣鐵分離難度，提高磁選時(shí)金屬收得率，同時(shí)可以充分保證碳酸錳礦全部分解為mno，有利于后續(xù)富錳渣的應(yīng)用。

本發(fā)明的有益效果在于：

采用本發(fā)明中的系統(tǒng)和方法可以對(duì)高磷低品位碳酸錳礦進(jìn)行有效處理，

(1)實(shí)現(xiàn)了高磷低品位碳酸錳礦的脫磷處理，提高高磷低品位碳酸錳礦的錳品位；

(2)增加了高磷低品位碳酸錳礦的應(yīng)用范圍，提高了其綜合利用率。

附圖說(shuō)明

本發(fā)明的上述和/或附加的方面和優(yōu)點(diǎn)從下面結(jié)合附圖對(duì)實(shí)施例的描述中將變得顯而易見(jiàn)和容易理解，其中：

圖1是本發(fā)明中的高磷低品位碳酸錳礦的處理系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2是本發(fā)明中采用高磷低品位碳酸錳礦的處理系統(tǒng)對(duì)高磷低品位碳酸錳礦進(jìn)行處理的方法的流程示意圖。

具體實(shí)施方式

下面詳細(xì)描述本發(fā)明的實(shí)施例，實(shí)施例的示例在附圖中示出，其中自始至終相同或類(lèi)似的標(biāo)號(hào)表示相同或類(lèi)似的元件或具有相同或類(lèi)似功能的元件。下面通過(guò)參考附圖描述的實(shí)施例是示例性的，僅用于解釋本發(fā)明，而不能理解為對(duì)本發(fā)明的限制。

根據(jù)本發(fā)明的其中一個(gè)實(shí)施例和附圖1，示出了一種高磷低品位碳酸錳礦的處理系統(tǒng)，包括

研磨裝置1，研磨裝置1設(shè)置有兩個(gè)，且都具有進(jìn)料口和研磨出料口；

配料裝置2，配料裝置2具有配料上料口和配料出料口，用于將研磨后的原料和粘結(jié)劑按照固定的質(zhì)量比進(jìn)行配料，配料上料口連通所述研磨出料口，配料裝置2的上料口與研磨裝置1的出料口相連以接收研磨后的物料；

混合裝置3，混合裝置3具有混合物料入口、混合物料出口以及加水口，混合物料入口與配料裝置2的配料出料口相連；加水口用于向混合裝置3中加水；

成球裝置4，成球裝置4用于將混合裝置3混合后的物料加工成球團(tuán)，成球裝置4具有成球加料口和成球出料口，成球加料口與混合裝置3的混合物料出口相連；

干燥裝置5，干燥裝置5具有干燥進(jìn)料口、干燥出料口、氣體入口以及煙氣出口，干燥進(jìn)料口與成球裝置4的成球出料口相連；

輸送裝置6，輸送裝置6由皮帶機(jī)組成，皮帶機(jī)的一端(即頭部)與干燥裝置5的干燥出料口相連；

轉(zhuǎn)底爐7，轉(zhuǎn)底爐7用于還原球團(tuán)，轉(zhuǎn)底爐7為環(huán)形轉(zhuǎn)底爐，轉(zhuǎn)底爐7的爐體固定，爐體與爐底圍合形成環(huán)形爐腔，爐床位于爐腔內(nèi)且能隨爐底一并相對(duì)于爐體轉(zhuǎn)動(dòng)，爐體上設(shè)有燒嘴，燒嘴具有燃?xì)膺M(jìn)口和助燃空氣進(jìn)口以輸送燃?xì)夂椭伎諝庠跔t膛內(nèi)發(fā)生燃燒，爐體上設(shè)有煙氣出口用于將爐體內(nèi)煙氣排出，爐腔沿其圓周方向依次分為進(jìn)料區(qū)、還原區(qū)和出料區(qū)，在爐體上設(shè)有轉(zhuǎn)底爐進(jìn)料口和轉(zhuǎn)底爐出料口并與所述爐腔連通，轉(zhuǎn)底爐進(jìn)料口與皮帶機(jī)的另一端(即尾部)相連；

水淬裝置8，水淬裝置8用于冷卻經(jīng)轉(zhuǎn)底爐7還原所得的還原球團(tuán)，水淬裝置8具有水淬進(jìn)料口和水淬出料口；水淬進(jìn)料口與轉(zhuǎn)底爐出料口相連；

磨礦磁選裝置9，磨礦磁選裝置9具有磨礦磁選進(jìn)料口、鐵粉出口和尾礦出口；磨礦磁選進(jìn)料口與水淬出料口相連。

更進(jìn)一步，成球裝置4為造球裝置或壓球裝置；造球裝置具有成球加料口、成球出料口和噴水設(shè)施，造球裝置將混合裝置3混合后的物料在一定轉(zhuǎn)速下滾成球形球團(tuán)；壓球裝置具有成球加料口和成球出料口，壓球裝置將混合裝置3混合后的物料在給定壓力下壓制成橢球形球團(tuán)。

以上九個(gè)裝置組合在一起，形成完整的高磷低品位碳酸錳礦處理系統(tǒng)，提高了高磷低品位碳酸錳礦的錳品位，生產(chǎn)出磷含量低的錳渣，使其可用于生產(chǎn)錳鐵合金，增加了高磷低品位錳礦的應(yīng)用范圍，提高了高磷低品位錳礦的綜合利用率。

下面結(jié)合上述實(shí)施例和附圖2進(jìn)一步解釋采用上述系統(tǒng)對(duì)高磷低品位碳酸錳礦進(jìn)行處理的方法：

(1)將高磷低品位碳酸錳礦和碳素材料在兩個(gè)研磨裝置1中分別進(jìn)行研磨，得到磨細(xì)礦料和磨細(xì)碳素；

(2)將研磨后的磨細(xì)礦料和磨細(xì)碳素即碳酸錳礦和碳素材料在配料裝置2中按一定配比進(jìn)行配料，得到配料物料；

(3)之后在混合裝置3中添加一定量的粘結(jié)劑和水混勻后得到混合料；

(4)將混合料在成球裝置4中進(jìn)行成球處理得到濕球團(tuán)；

(5)將濕球團(tuán)在干燥裝置5中烘干得到干球團(tuán)；

(6)干球團(tuán)經(jīng)輸送裝置6傳送到轉(zhuǎn)底爐7中；

(7)在轉(zhuǎn)底爐7中通入燃?xì)夂椭伎諝庠谝欢囟冗M(jìn)行還原焙燒一定時(shí)間，將干球團(tuán)還原為還原球團(tuán)；

(8)還原球團(tuán)經(jīng)水淬裝置8冷卻得到冷卻球團(tuán)；

(9)將冷卻球團(tuán)在磨礦磁選裝置9中進(jìn)行磁選得到高磷生鐵和低磷錳渣。

更具體地，高磷低品位碳酸錳礦的成分以質(zhì)量百分比計(jì)滿足：mn≥14％，sio2≤35％，且質(zhì)量比p/mn：0.005～0.029，質(zhì)量比mn/fe≥0.5。

優(yōu)選地，高磷低品位碳酸錳礦的成分以質(zhì)量百分比計(jì)滿足：mn:15％～21％，sio2：10％～25％，質(zhì)量比p/mn:0.005～0.029，質(zhì)量比mn/fe：0.6～3，更優(yōu)選地，高磷低品位碳酸錳礦的成分以質(zhì)量百分比計(jì)滿足：mn:16％～2％，sio2：20％～35％，質(zhì)量比p/mn:0.005～0.008，質(zhì)量比mn/fe：1～3。

更具體地，步驟(4)中成球裝置4可以選用造球裝置或壓球裝置，

選用造球裝置進(jìn)行成球時(shí)，則步驟(1)研磨后物料中粒度小于0.074mm的顆粒占85％以上；

選用壓球裝置進(jìn)行成球時(shí)，則步驟(1)研磨后物料中粒度小于1mm的顆粒占95％以上。

更具體地，步驟(3)中混合料的配比以質(zhì)量份計(jì)為：碳酸錳礦90份～110份、碳素材料2.5份～15份、粘結(jié)劑1份～15份。

更具體地，碳素材料選自焦炭、蘭炭和無(wú)煙煤中的至少一種，粘結(jié)劑選自膨潤(rùn)土、淀粉和糖蜜中的至少一種。

更具體地，步驟(4)中由混合料得到的濕球團(tuán)粒徑為8～30mm。

更具體地，步驟(7)中進(jìn)行還原焙燒的還原溫度為1000℃～1300℃；

其中優(yōu)選地，還原溫度為1050℃～1250℃；

更優(yōu)選地，還原溫度為1100℃～1200℃。

本發(fā)明還具體公開(kāi)了以下實(shí)施例：

實(shí)施例一

某一種碳酸錳礦成分(下文百分比含量都以質(zhì)量百分比計(jì)、元素含量比都以質(zhì)量比計(jì))mnco3：29.69％，feo：36.51％，sio2：19.79％，p：0.40％(p/mn＝0.028，mn/fe＝0.5，mn＝14.20％)，經(jīng)研磨裝置1研磨后，粒度小于1mm占96％，在以質(zhì)量份計(jì)的情況下，取碳酸錳礦粉100份；某焦炭固定碳成分為82.95％，取11.7份，取膨潤(rùn)土3份，淀粉1份，將上述原料在配料裝置2中按比例配料并在混合裝置3中加水混勻，混合后送至壓球裝置成球，濕球團(tuán)水分為8.25％，在干燥裝置5中經(jīng)200℃煙氣烘干后，經(jīng)輸送裝置6輸送并布入轉(zhuǎn)底爐7中還原焙燒，焙燒溫度為1150℃，焙燒時(shí)間為4h，獲得金屬化球團(tuán)。金屬化球團(tuán)在水淬裝置8中冷卻后輸送到磨礦磁選裝置9處進(jìn)行磁選，產(chǎn)品為低磷錳渣和高磷鐵粉。

其中所得低磷錳渣成分為：mno：29.86％，sio2：39.47％，p：0.09％(mn＝23.13％，p/mn＝0.0037)，錳的品位提高了約9個(gè)百分點(diǎn)，磷錳比降低了6倍，可以作為普通錳硅合金的原料。高磷鐵粉成分為：fe：94.30％，p：1.29％，c：4.41％。

實(shí)施例二

某一種碳酸錳礦成分mnco3：34.60％，feo：30.40％，sio2：20.87％，p：0.33％，(p/mn＝0.02，mn/fe＝0.7，mn＝16.55％)，經(jīng)研磨裝置1研磨后，粒度小于0.074mm占85％，在以質(zhì)量份計(jì)的情況下，取碳酸錳礦粉100份；某焦炭固定碳成分為77.51％，取9份，取膨潤(rùn)土5份，將上述原料在配料裝置2中按比例配料并在混合裝置3中加水混勻，混合后送至造球裝置成球，生球水分為10.52％，在干燥裝置5中經(jīng)200℃煙氣烘干后，經(jīng)輸送裝置6輸送并布入轉(zhuǎn)底爐7中還原焙燒，焙燒溫度為1150℃，焙燒時(shí)間為2.5h，獲得金屬化球團(tuán)。金屬化球團(tuán)在水淬裝置8中冷卻后輸送到磨礦磁選裝置9處進(jìn)行磁選，產(chǎn)品為低磷錳渣和高磷鐵粉。

所得低磷錳渣成分為：mno：32.70％，sio2：38.37％，p：0.08％(mn＝25.33％，p/mn＝0.003)，錳的品位提高了約9個(gè)百分點(diǎn)，磷錳比降低了5倍，可以作為普通錳硅合金的原料。高磷鐵粉成分為：fe：97.1％，p：1.31％，c：1.59％。

實(shí)施例三

某一種碳酸錳礦成分mnco3：34.60％，feo：30.40％，sio2：20.87％，p：0.33％(p/mn＝0.02，mn/fe＝0.7，mn＝16.55％)，經(jīng)研磨裝置1研磨后，粒度小于0.074mm占85％，在以質(zhì)量份計(jì)的情況下，取碳酸錳礦粉100份；某焦炭固定碳成分為77.51％，取9份，取膨潤(rùn)土5份，將上述原料在配料裝置2中按比例配料并在混合裝置3中加水混勻，混合后送至造球裝置成球，生球水分為10.62％，在干燥裝置5中經(jīng)200℃煙氣烘干后，經(jīng)輸送裝置6輸送并布入轉(zhuǎn)底爐7中還原焙燒，焙燒溫度為1100℃，焙燒時(shí)間為2h，獲得金屬化球團(tuán)。金屬化球團(tuán)在水淬裝置8中冷卻后輸送到磨礦磁選裝置9處進(jìn)行磁選，產(chǎn)品為低磷錳渣和高磷鐵粉。

所得低磷錳渣成分為：mno：31.96％，sio2：37.50％，p：0.10％(mn＝24.75％，p/mn＝0.004)，錳的品位提高了約8個(gè)百分點(diǎn)，磷錳比降低了4倍，可以作為普通錳硅合金的原料。高磷鐵粉成分為：fe：95.82％，p：1.29％，c：2.89％。

實(shí)施例四

某一種碳酸錳礦成分mnco3：42.13％，feo：12.95％，sio2：31.03％，p：0.12％(p/mn＝0.006，mn/fe＝2，mn＝20.15％)，經(jīng)研磨裝置1研磨后，粒度小于1mm的占98％，在以質(zhì)量份計(jì)的情況下取碳酸錳礦粉100份；某焦炭固定碳成分為83.62％，取4份，取膨潤(rùn)土7份，將上述原料在配料裝置2中按比例配料并在混合裝置3中加水混勻，混合后送至壓球裝置成球，生球水分為7.56％，在干燥裝置5中經(jīng)200℃煙氣烘干后，經(jīng)輸送裝置6輸送并布入轉(zhuǎn)底爐7中還原焙燒，焙燒溫度為1200℃，焙燒時(shí)間為3h，獲得金屬化球團(tuán)。金屬化球團(tuán)在水淬裝置8中冷卻后輸送到磨礦磁選裝置9處進(jìn)行磁選，產(chǎn)品為低磷錳渣和高磷鐵粉。

所得低磷錳渣成分為：mno:33.46％，sio2：45.12％，p：0.02％(mn＝25.91％，p/mn＝0.00077)，錳的品位提高了約5個(gè)百分點(diǎn)，磷錳比降低了至少6倍，可以作為高硅錳硅合金的原料；高磷鐵粉成分為：fe：94.83％，p：1.09％，c：4.08％。

實(shí)施例五

某一種碳酸錳礦成分mnco3：31.36％，feo：30.0％，sio2：16.18％，p：0.12％(p/mn＝0.008，mn/fe＝0.5，mn＝15％)，經(jīng)研磨裝置1研磨后，粒度小于1mm的占98％，在以質(zhì)量份計(jì)的情況下取碳酸錳礦粉90份；某焦炭固定碳成分為60％，取15份，取膨潤(rùn)土1份，將上述原料在配料裝置2中按比例配料并在混合裝置3中加水混勻，混合后送至壓球裝置成球，生球水分為7.99％，在干燥裝置5中經(jīng)200℃煙氣烘干后，經(jīng)輸送裝置6輸送并布入轉(zhuǎn)底爐7中還原焙燒，焙燒溫度為1000℃，焙燒時(shí)間為4h，獲得金屬化球團(tuán)。金屬化球團(tuán)在水淬裝置8中冷卻后輸送到磨礦磁選裝置9處進(jìn)行磁選，產(chǎn)品為低磷錳渣和高磷鐵粉。

所得低磷錳渣成分為：mno:31.84％，sio2：37.14％，p：0.01％，tfe：1.30％(mn＝24.67％，p/mn＝0.0067)，錳的品位提高了約9個(gè)百分點(diǎn)，磷錳比降低了至少10倍，可以作為高硅錳硅合金的原料；高磷鐵粉成分為：fe：95.13％，p：0.30％，c：4.57％。

實(shí)施例六

某一種碳酸錳礦成分mnco3：43.91％，feo：9.00％，sio2：33.21％，p：0.12％(p/mn＝0.006，mn/fe＝3，mn＝21％)，經(jīng)研磨裝置1研磨后，粒度小于1mm的占98％，在以質(zhì)量份計(jì)的情況下取碳酸錳礦粉90份；某焦炭固定碳成分為87％，取2.5份，取膨潤(rùn)土15份，將上述原料在配料裝置2中按比例配料并在混合裝置3中加水混勻，混合后送至壓球裝置成球，生球水分為8.46％，在干燥裝置5中經(jīng)200℃煙氣烘干后，經(jīng)輸送裝置6輸送并布入轉(zhuǎn)底爐7中還原焙燒，焙燒溫度為1300℃，焙燒時(shí)間為1h，獲得金屬化球團(tuán)。金屬化球團(tuán)在水淬裝置8中冷卻后輸送到磨礦磁選裝置9處進(jìn)行磁選，產(chǎn)品為低磷錳渣和高磷鐵粉。

所得低磷錳渣成分為：mno:32.88％，sio2：47.22％，p：0.01％(mn＝25.47％，p/mn＝0.0047)，錳的品位提高了約4個(gè)百分點(diǎn)，磷錳比降低了至少11倍，可以作為高硅錳硅合金的原料；高磷鐵粉成分為：fe：93.98％，p：1.25％，c：4.77％。

實(shí)施例七

某一種碳酸錳礦成分mnco3：43.91％，feo：9.00％，sio2：33.21％，p：0.12％(p/mn＝0.006，mn/fe＝3，mn＝21％)，經(jīng)研磨裝置1研磨后，粒度小于1mm的占98％，在以質(zhì)量份計(jì)的情況下取碳酸錳礦粉110份；某焦炭固定碳成分為87％，取2.5份，取膨潤(rùn)土15份，將上述原料在配料裝置2中按比例配料并在混合裝置3中加水混勻，混合后送至壓球裝置成球，生球水分為7.16％，在干燥裝置5中經(jīng)200℃煙氣烘干后，經(jīng)輸送裝置6輸送并布入轉(zhuǎn)底爐7中還原焙燒，焙燒溫度為1050℃，焙燒時(shí)間為1h，獲得金屬化球團(tuán)。金屬化球團(tuán)在水淬裝置8中冷卻后輸送到磨礦磁選裝置9處進(jìn)行磁選，產(chǎn)品為低磷錳渣和高磷鐵粉。

所得低磷錳渣成分為：mno:33.40％，sio2：6.85％，p：0.01％，tfe：1.30％(mn＝25.88％，p/mn＝0.00047，mn/fe＝7)，錳的品位提高了約5個(gè)百分點(diǎn)，磷錳比降低了至少11倍，可以作為高硅錳硅合金的原料；高磷鐵粉成分為：fe：97.23％，p：1.29％，c：1.48％。

實(shí)施例八

某一種碳酸錳礦成分mnco3：31.36％，feo：30.0％，sio2：16.18％，p：0.12％(p/mn＝0.008，mn/fe＝0.50，mn＝15％)，經(jīng)研磨裝置1研磨后，粒度小于1mm的占98％，在以質(zhì)量份計(jì)的情況下取碳酸錳礦粉110份；某焦炭固定碳成分為60％，取15份，取膨潤(rùn)土15份，將上述原料在配料裝置2中按比例配料并在混合裝置3中加水混勻，混合后送至壓球裝置成球，生球水分為7.56％，在干燥裝置5中經(jīng)200℃煙氣烘干后，經(jīng)輸送裝置6輸送并布入轉(zhuǎn)底爐7中還原焙燒，焙燒溫度為1250℃，焙燒時(shí)間為1h，獲得金屬化球團(tuán)。金屬化球團(tuán)在水淬裝置8中冷卻后輸送到磨礦磁選裝置9處進(jìn)行磁選，產(chǎn)品為低磷錳渣和高磷鐵粉。

所得低磷錳渣成分為：mno:35.60％，sio2：33.23％，p：0.02％(mn＝27.57％，p/mn＝0.00066)，錳的品位提高了約11個(gè)百分點(diǎn)，磷錳比降低了至少11倍，可以作為高硅錳硅合金的原料；高磷鐵粉成分為：fe：98.36％，p：0.31％，c：1.33％。

盡管已經(jīng)示出和描述了本發(fā)明的實(shí)施例，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員可以理解：在不脫離本發(fā)明的原理和宗旨的情況下可以對(duì)這些實(shí)施例進(jìn)行多種變化、修改、替換和變型，本發(fā)明的范圍由權(quán)利要求及其等同物限定。