本發(fā)明屬于熱軋盤條，具體涉及一種2060mpa級橋索用高強(qiáng)復(fù)相熱軋盤條及其制造方法。

背景技術(shù)：

1、橋梁纜索用于連接橋梁橋塔和橋面、支撐整個(gè)橋梁的重量，并確保橋梁的穩(wěn)定性和安全性，橋梁纜索強(qiáng)度等級的提高有利于降低主纜用鋼量，同時(shí)減少使用過程中風(fēng)阻并提高橋梁的穩(wěn)定性和安全性，隨著大跨徑橋梁建設(shè)需求增大，大跨徑橋梁所用橋梁纜索強(qiáng)度等級不斷提高至2060mpa級，而橋梁纜索強(qiáng)度等級的提升也意味著其母材熱軋盤條強(qiáng)度等級需求進(jìn)一步提升。目前對于2060mpa級超高強(qiáng)度橋梁纜索用熱軋盤條，由于高c含量和合金強(qiáng)化二者綜合影響，導(dǎo)致熱軋盤條在現(xiàn)有斯太爾摩風(fēng)冷線上工藝敏感性極強(qiáng)，極易產(chǎn)生等級較高的網(wǎng)狀碳化物和馬氏體等異常組織，極難進(jìn)行高質(zhì)量穩(wěn)定生產(chǎn)，因此，開發(fā)一種強(qiáng)度等級更高、能高質(zhì)量穩(wěn)定生產(chǎn)的2060mpa級橋索用熱軋盤條，以滿足鋼鐵行業(yè)發(fā)展和市場使用需求，是目前急需解決的問題。

2、現(xiàn)有技術(shù)中限制2060mpa級橋索用高強(qiáng)度熱軋盤條高質(zhì)量穩(wěn)定生產(chǎn)的成因和技術(shù)難點(diǎn)在于：一、碳元素作為碳化物強(qiáng)化元素和奧氏體形成元素，在高強(qiáng)度熱軋盤條中的含量較高，但也加劇了鋼坯凝固過程中碳偏析和析出網(wǎng)狀滲碳體的風(fēng)險(xiǎn)，同時(shí)受限于斯太爾摩風(fēng)冷線的冷卻能力，盤條經(jīng)過二次滲碳體的析出溫度區(qū)間時(shí)間較長，故沿晶界析出的滲碳體會聚集為網(wǎng)狀析出，網(wǎng)狀碳化物不僅會破壞晶格間的連續(xù)性，增大力學(xué)性能波動(dòng)，而且會嚴(yán)重劣化盤條塑韌性能，進(jìn)而引起橋索制造時(shí)的拉拔斷絲或扭轉(zhuǎn)不合格，為盡量減小網(wǎng)狀碳化物級別，現(xiàn)有技術(shù)會在吐絲后采用提高風(fēng)機(jī)風(fēng)量，例如：專利?cn112391584a公開的一種2060mpa級橋梁纜索鋼絲用熱處理盤條，采用c-si-mn-cr-v-al成分設(shè)計(jì)結(jié)合低溫軋制吐絲后的先快后慢冷卻，再加熱等溫鹽浴處理獲得索氏體組織盤條；或?qū)＠鹀n114657471b公開的一種≥2060mpa級橋梁纜索用盤條，采用c-si-mn-cr-b-al成分設(shè)計(jì)結(jié)合吐絲后的斯太爾摩風(fēng)冷+霧冷處理獲得索氏體盤條；但一方面，強(qiáng)風(fēng)冷或結(jié)合霧冷后的盤條最高冷速仍有限，對網(wǎng)狀碳化物的改善效果有限，而進(jìn)一步采用奧氏體化加熱和等溫鹽浴這種離線處理，則會進(jìn)一步增加生產(chǎn)工序、耗時(shí)、能耗和成本等；另一方面，為使得盤條控冷中更易在較低的相變溫度下獲得細(xì)片層間距的珠光體即索氏體組織，盤條中的mn、cr等淬透性元素含量較高，但也使得合金元素的偏析加劇，隨著風(fēng)冷強(qiáng)度的增大，盤條受風(fēng)面與背風(fēng)面、搭接處與非搭接處的溫差進(jìn)一步增加，或因水冷而產(chǎn)生大量氣泡附著于盤條表面而影響傳熱、增大溫差，在強(qiáng)化合金元素偏析影響下，過冷位置更易形成硬脆相貝氏體或馬氏體異常組織，顯著增加盤條脆性、影響盤條拉拔能力，限制盤條穩(wěn)定生產(chǎn)，可能導(dǎo)致下游用戶盤條放卷、拉拔或扭轉(zhuǎn)過程中脆斷，而離線熱處理則同樣存在工序、成本增加問題。

3、二、為盡量提高盤條強(qiáng)度和拉拔性能，雖然在接近相變溫度區(qū)間采用降低風(fēng)冷強(qiáng)度，用以延長相變時(shí)間來提高索氏體轉(zhuǎn)化率，以及添加v、b等微量合金元素強(qiáng)化，但一方面，受限于斯太爾摩風(fēng)冷或保溫或結(jié)合水冷的最低冷卻能力，在連續(xù)冷卻過程中的相變孕育時(shí)間有限，將限制索氏體含量的進(jìn)一步提升和強(qiáng)化碳化物的大量彌散析出，影響強(qiáng)化元素作用的發(fā)揮和盤條強(qiáng)度的進(jìn)一步提升，而若摻雜不可控轉(zhuǎn)變的低溫脆性異常組織，雖然能提高強(qiáng)度，但轉(zhuǎn)變不可控、難以穩(wěn)定生產(chǎn)且會急劇劣化盤條塑性，致使集卷或拉拔斷裂；另一方面，受限于斯太爾摩線的連續(xù)冷卻，相變時(shí)滲碳體片層厚度較大以及相變孕育后已處于較低溫度，軟化難度增大，使盤條組織中殘留較大應(yīng)力，所得索氏體組織位錯(cuò)密度較高，進(jìn)而難以獲得與高強(qiáng)度匹配的良好塑性，熱軋盤條拉拔硬化明顯，后續(xù)拉拔時(shí)將塑性損失較快，進(jìn)而引起拉拔斷絲或扭轉(zhuǎn)不合格。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)思路

1、本發(fā)明旨在至少在一定程度上解決上述技術(shù)問題之一，本發(fā)明提供一種2060mpa級橋索用高強(qiáng)復(fù)相熱軋盤條及其制造方法，能夠?qū)崿F(xiàn)復(fù)相組織的可控調(diào)控、高強(qiáng)度與良好塑性匹配以及穩(wěn)定生產(chǎn)，適用于2060mpa級橋索穩(wěn)定生產(chǎn)制造。

2、本發(fā)明解決其技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案是：

3、一種2060mpa級橋索用高強(qiáng)復(fù)相熱軋盤條的制造方法，其制造方法包括：

4、按熱軋盤條的化學(xué)成分軋制生產(chǎn)線材，所述熱軋盤條的化學(xué)成分及質(zhì)量百分比包括：c：0.87％~0.91％、si：0.70％~0.85％、mn：0.50％~0.70％、cr：0.35％~0.45％、v：0.035％~0.045％、p≤0.015％、s≤0.015％，其余為fe和不可避免雜質(zhì)；所述線材按≥915℃的吐絲溫度吐絲為盤條后，經(jīng)過在線熔鹽半淬火處理，使盤條先經(jīng)過前段熔鹽并以≥39℃/s的冷速降溫，從奧氏體狀態(tài)進(jìn)入貝氏體相區(qū)，促進(jìn)部分奧氏體向貝氏體轉(zhuǎn)變，再經(jīng)過后段熔鹽升溫等溫處理，促進(jìn)未轉(zhuǎn)變奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)樗魇象w，促進(jìn)盤條組織等溫回火，最后經(jīng)過輥道緩冷，制為顯微組織包括以回火索氏體和回火貝氏體為主，其余微球化碳化物所組成復(fù)相組織的熱軋盤條。

5、上述熱軋盤條的化學(xué)成分及質(zhì)量百分比設(shè)計(jì)依據(jù)包括：

6、（1）碳：c作為鋼中主要且有效的強(qiáng)化元素，可以起到固溶強(qiáng)化和碳化物析出強(qiáng)化作用，同時(shí)相對其他合金元素價(jià)格更低，隨著碳含量的增加，有利于在控冷過程中使盤條中形成更多滲碳體片層，配合析出強(qiáng)化提高材料抗拉強(qiáng)度，但過共析鋼中隨著碳含量的增加，會使合金凝固過程中成分偏析加劇，增加脫碳、二次滲碳體析出傾向、貝氏體與索氏體混合組織軟化難度，惡化材料韌塑性，影響盤條斷面收縮率、拉拔和扭轉(zhuǎn)性能，因此為了兼顧2060mpa級橋索的高強(qiáng)度需求、降低網(wǎng)狀碳化物控制難度、降低盤條組織等溫軟化難度，c的質(zhì)量百分比控制為0.87％~0.91％。

7、（2）硅：si元素在冶煉過程中常作為脫氧劑，同時(shí)具有較高的固溶強(qiáng)化能力，能夠抑制前段熔鹽處理時(shí)的滲碳體的粗化，加快碳的擴(kuò)散速度，有利于降低貝氏體和索氏體等溫回火軟化難度，并在盤條拉拔為鋼絲后，能減少后續(xù)熱鍍鋅過程中的強(qiáng)度損失，但硅含量過高會使鋼在高溫加熱時(shí)更易脫碳，延長相變過程中的轉(zhuǎn)變時(shí)間，降低鋼的韌性，因此si的質(zhì)量百分比控制為0.70％~0.85％。

8、（3）錳：mn在冶煉過程可作為脫氧劑添加，能夠增加盤條淬透性和奧氏體穩(wěn)定性，降低相變溫度，進(jìn)而對在線熔鹽半淬火處理時(shí)促進(jìn)部分高溫奧氏體向貝氏體快速轉(zhuǎn)變有利，能通過固溶強(qiáng)化提高基體強(qiáng)度，但mn的含量過高時(shí)將增大鋼的過熱敏感性、晶粒粗化和成分偏析傾向，同時(shí)降低碳的擴(kuò)散活度，對后段熔鹽處理時(shí)促進(jìn)盤條組織等溫回火軟化不利，進(jìn)而損失盤條塑性，故為了兼顧熱軋盤條具有較高的強(qiáng)度、便于復(fù)相組織調(diào)控，mn的質(zhì)量百分比控制為0.50％~0.70％。

9、（4）鉻：cr是高碳鋼中的中強(qiáng)碳化物形成元素，能夠提高奧氏體的穩(wěn)定性和盤條淬透性，促進(jìn)前段熔鹽處理時(shí)的貝氏體相變，并通過形成化合物析出、使鋼c曲線右移、促進(jìn)索氏體片層細(xì)化，提高基體強(qiáng)度，同時(shí)可以減少盤條經(jīng)過拉拔后在熱鍍鋅過程中的強(qiáng)度損失，但cr含量過高會加劇成分偏析，降低鋼中碳的活度，對在后段熔鹽處理時(shí)等溫軟化不利，明顯增加盤條塑性提升難度，因此cr的質(zhì)量百分比控制為0.35％~0.45％。

10、（5）釩：v作為強(qiáng)碳化物形成元素，可在500~600℃中溫區(qū)間大量彌散析出，可以起到細(xì)化晶粒及強(qiáng)化沉淀作用，增加基體強(qiáng)度，同時(shí)提供氫陷阱以提高盤條的抗氫脆性能，但由于v價(jià)格昂貴，過多添加后將導(dǎo)致盤條成本增加，因此v的質(zhì)量百分比控制為0.035％~0.045％。

11、（6）磷、硫：p元素和s元素屬于雜質(zhì)元素，越低越好，因此控制p≤0.015％、s≤0.015％。

12、上述熱軋盤條采用c-si-mn-cr-v成分設(shè)計(jì)，通過優(yōu)化成分配比調(diào)控盤條淬透性，為調(diào)控貝氏體相變、促進(jìn)索氏體片層細(xì)化和含v碳化物中溫析出、降低盤條組織等溫回火軟化難度提供有利條件，在此基礎(chǔ)上，選用適當(dāng)吐絲溫度，促進(jìn)盤條組織奧氏體化、避免因吐絲溫度過低而形成網(wǎng)狀碳化物，同時(shí)為提高溫度梯度、促進(jìn)前段熔鹽處理時(shí)能使盤條組織部分快速轉(zhuǎn)變?yōu)樨愂象w提供有利條件，盤條不經(jīng)過風(fēng)冷而直接以熔鹽進(jìn)行在線熔鹽半淬火處理：

13、一、相較于斯太爾摩風(fēng)冷或結(jié)合水霧冷卻的最高冷卻能力有限或不可控，所述制造方法能利用熔鹽的高換熱能力，以及因貝氏體相區(qū)的溫度相對珠光體相區(qū)溫度更低，可形成較大溫度梯度，一方面，使盤條快速降溫，快速略過700~800℃的二次滲碳體析出溫度區(qū)間，避免因碳偏析影響，而形成劣化組織均勻性和盤條塑性的網(wǎng)狀碳化物組織，有效且穩(wěn)定地控制網(wǎng)狀碳化物，提高碳元素的利用價(jià)值；另一方面，盤條直接由高溫奧氏體狀態(tài)進(jìn)入貝氏體相區(qū)，促進(jìn)部分高溫奧氏體向貝氏體組織轉(zhuǎn)變，形成以貝氏體和未轉(zhuǎn)變奧氏體為主的組織，能夠使常規(guī)被視為異常組織的貝氏體轉(zhuǎn)變更為可控，且利用淬火形成貝氏體進(jìn)一步提高基體強(qiáng)度，同時(shí)較風(fēng)冷或水霧冷卻，盤條經(jīng)過熔鹽時(shí)熔鹽能覆蓋在盤條表面，不存在受風(fēng)面與背風(fēng)面溫差及大量氣泡干擾傳熱問題，使盤條同圈溫差更小，可以避免處理過程中形成硬脆馬氏體異常組織。

14、二、相較于斯太爾摩風(fēng)冷或結(jié)合水霧冷卻的最低冷卻能力有限、連續(xù)冷卻處理，盤條經(jīng)過前段熔鹽淬火后能經(jīng)過后段熔鹽升溫等溫處理，一方面，可以維持盤條與熔鹽溫度一致，靠近索氏體峰值析出溫度進(jìn)行更長時(shí)間的等溫相變孕育，促進(jìn)經(jīng)過前段熔鹽處理后，盤條中未轉(zhuǎn)變的高溫奧氏體向片層間距較細(xì)的索氏體轉(zhuǎn)變，促進(jìn)含v碳化物在中溫溫度區(qū)間大量細(xì)小析出，進(jìn)一步提高盤條強(qiáng)度，并避免奧氏體殘余而在后續(xù)輥道緩冷過程中形成馬氏體異常組織；另一方面，后段熔鹽升溫后相較貝氏體相區(qū)的溫度更高，可以為等溫回火軟化提供更多熱動(dòng)力，隨著高溫等溫處理的時(shí)間延長，可以使相變形成的貝氏體與索氏體組織軟化，降低組織應(yīng)力和位錯(cuò)密度，進(jìn)而將貝氏體硬脆組織利用起來轉(zhuǎn)變?yōu)榧葟?qiáng)又韌的組織，促進(jìn)碳化物向球化組織轉(zhuǎn)變，提高盤條塑性，盤條組織均勻性更好，之后盤條以較高溫度經(jīng)過后段熔鹽后通過輥道緩冷緩慢降溫，可以防止盤條在冷卻過程中應(yīng)力增加，同時(shí)利用緩慢冷卻延續(xù)盤條的高溫狀態(tài)，促進(jìn)盤條組織進(jìn)一步韌化，提高盤條軟化效果，實(shí)現(xiàn)復(fù)相組織調(diào)控和高強(qiáng)塑性能匹配。

15、所述軋制前選用適當(dāng)?shù)募訜釥t均熱溫度可以促進(jìn)合金成分均勻擴(kuò)散，同時(shí)控制在爐時(shí)間，避免在爐時(shí)間過長引起燒損或脫碳風(fēng)險(xiǎn)，為控制軋制溫度作準(zhǔn)備，在優(yōu)選的實(shí)施例中，所述軋制前，控制加熱爐均熱溫度為1100~1150℃，在爐時(shí)間為100~180min。

16、由于吐絲溫度較高，可減少對軋制溫度的限制，選用合適的軋制溫度降低軋件變形抗力、控制軋件脫碳，對提高軋制速度和效率有利，同時(shí)配合適當(dāng)壓下量控制軋件在終軋軋制過程動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，細(xì)化晶粒，強(qiáng)韌化基體，在優(yōu)選的實(shí)施例中，所述軋制時(shí)，控制初軋溫度為1080~1130℃，終軋溫度為935~975℃，終軋壓下量為29%~34%。

17、所述前段熔鹽的熔鹽溫度位于盤條貝氏體相區(qū)溫度，熔鹽溫度越低、處理時(shí)間越長，則奧氏體向貝氏體轉(zhuǎn)變越多，盤條中的回火貝氏體占比增多，盤條強(qiáng)度上升、塑性下降，但熔鹽溫度過低、處理時(shí)間過長，盤條中的回火索氏體占比過少、甚至因過冷而形成馬氏體異常組織，對盤條控制盤條塑性和拉拔性能不利；反之，熔鹽溫度越高、處理時(shí)間越短，則奧氏體向貝氏體轉(zhuǎn)變減少，之后未轉(zhuǎn)變奧氏體向索氏體轉(zhuǎn)變增多，將導(dǎo)致基體強(qiáng)度下降、塑性上升，但熔鹽溫度過高、處理時(shí)間過短，將影響貝氏體相變而損失基體強(qiáng)度、甚至影響網(wǎng)狀碳化物控制，因此可以控制前段熔鹽的熔鹽溫度和處理時(shí)間，使盤條形成以貝氏體和未轉(zhuǎn)變奧氏體為主的組織，為后段熔鹽等溫處理作組織上的準(zhǔn)備，在優(yōu)選的實(shí)施例中，所述前段熔鹽的熔鹽溫度為420~450℃，處理時(shí)間為7~18s。

18、由于吐絲溫度至貝氏體相區(qū)之間的溫度梯度較大，選用較大的熔鹽循環(huán)量可以控制熔鹽溫升，促進(jìn)盤條由高溫奧氏體狀態(tài)快速降溫，促進(jìn)貝氏體快速淬火形核，在優(yōu)選的實(shí)施例中，所述前段熔鹽的熔鹽循環(huán)量為560~660t/h，熔鹽溫升≤9℃。

19、所述后段熔鹽的熔鹽溫度較前段熔鹽的熔鹽溫度更高，后段熔鹽的熔鹽溫度越低，對促進(jìn)未轉(zhuǎn)變的奧氏體組織向片層間距更細(xì)的索氏體組織轉(zhuǎn)變有利，對含v碳化物的彌散析出有利，但熔鹽溫度過低，難以給等溫軟化提供更多熱動(dòng)力，將導(dǎo)致盤條塑性不足，甚至因溫度過低、低于中溫而影響含v碳化物析出；反之，熔鹽溫度越高，則能夠給貝氏體和索氏體的等溫軟化和韌化提供更多熱動(dòng)力，促進(jìn)碳化物向球化轉(zhuǎn)變，提高盤條塑性，但熔鹽溫度過高，對索氏體片層細(xì)化和含v碳化物在晶內(nèi)大量析出不利，將損失盤條強(qiáng)度；處理時(shí)間越長，則未轉(zhuǎn)變奧氏體向索氏體充分轉(zhuǎn)變，同時(shí)等溫軟化效果提升，盤條塑韌性能更好，但處理時(shí)間過長，有過度損失強(qiáng)度、碳化物析出粗化或球化聚集長大而損失強(qiáng)塑性能的風(fēng)險(xiǎn)；處理時(shí)間越短，則軟化效果下降，盤條塑性下降，但處理時(shí)間過短，索氏體未充分轉(zhuǎn)變、含v碳化物來不及大量析出，組織應(yīng)力較高，貝氏體組織畸變較高，將明顯損失強(qiáng)塑性能，故可以進(jìn)一步控制后段熔鹽的熔鹽溫度和處理時(shí)間，調(diào)控盤條組織，提升盤條的強(qiáng)塑性能匹配，在優(yōu)選的實(shí)施例中，所述后段熔鹽的熔鹽溫度為550~590℃，處理時(shí)間為400~600s。

20、所述后段熔鹽選擇適當(dāng)?shù)娜埯}循環(huán)量可以進(jìn)一步控制熔鹽溫度精度，促進(jìn)組織均勻轉(zhuǎn)變，同時(shí)避免熔鹽循環(huán)量過高而生產(chǎn)能耗不必要增大，在優(yōu)選的實(shí)施例中，所述后段熔鹽的熔鹽循環(huán)量為350~450t/h，熔鹽溫升≤3℃。

21、在優(yōu)選的實(shí)施例中，所述輥道緩冷控制盤條在350℃以上以0.3~0.5℃/s的冷卻速度緩慢冷卻，可以促進(jìn)盤條組織進(jìn)一步韌化，提高盤條軟化效果。

22、在優(yōu)選的實(shí)施例中，所述輥道緩冷采用不關(guān)嚴(yán)保溫罩，由輥道輸送盤條進(jìn)入保溫罩，可以利用自身余熱緩慢降溫、降低生產(chǎn)能耗。

23、一種2060mpa級橋索用高強(qiáng)復(fù)相熱軋盤條，所述熱軋盤條由上述任意一項(xiàng)所述的2060mpa級橋索用高強(qiáng)復(fù)相熱軋盤條的制造方法制造獲得。

24、上述熱軋盤條采用含微量v元素的過共析成分設(shè)計(jì)和復(fù)相組織調(diào)控，相較于傳統(tǒng)由索氏體+鐵素體組成的橋索用盤條組織，復(fù)相組織以回火索氏體和回火貝氏體為主，含少量為球化碳化物，貝氏體相較索氏體組織的畸變和位錯(cuò)密度更高、強(qiáng)度更高，貝氏體相變更可控后進(jìn)一步高溫等溫轉(zhuǎn)變?yōu)榧葟?qiáng)又韌的回火貝氏體組織，可以利用常規(guī)被視為異常組織的貝氏體高強(qiáng)度特點(diǎn)，結(jié)合索氏體、含v碳化物大量彌散析出進(jìn)一步提高基體強(qiáng)度，索氏體相較珠光體組織片層間距更細(xì)、強(qiáng)度和拉拔性能更好，索氏體較貝氏體塑性更好，索氏體經(jīng)過高溫等溫向回火索氏體轉(zhuǎn)變，碳化物向球化組織轉(zhuǎn)變?yōu)槲⑶蚧蓟锖?，組織應(yīng)力和位錯(cuò)密度進(jìn)一步降低，通過回火態(tài)的組織調(diào)控綜合提高盤條塑性，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)熱軋盤條更高強(qiáng)度的同時(shí)，兼具良好塑性。

25、所述回火索氏體片層間距越細(xì)，對提高基體強(qiáng)度和拉拔硬化能力有利，在優(yōu)選的實(shí)施例中，所述回火索氏體的片層間距70~130mm，微球化碳化物的體積百分比≥2%。

26、所述回火貝氏體在復(fù)相組織中的占比越高，對提高基體強(qiáng)度有利，在優(yōu)選的實(shí)施例中，所述回火貝氏體的體積百分比占55%~65%。

27、在優(yōu)選的實(shí)施例中，所述熱軋盤條的網(wǎng)狀碳化物級別為0級，可以降低網(wǎng)狀碳化物對組織均勻性和盤條塑性的不利影響，便于熱軋盤條和橋索高質(zhì)量穩(wěn)定生產(chǎn)。

28、所述熱軋盤條的網(wǎng)狀碳化物、馬氏體異常組織得到有效控制，復(fù)相組織均勻分布，可以進(jìn)一步降低盤條力學(xué)性能波動(dòng)，有利于降低拉拔斷絲和扭轉(zhuǎn)不合格的風(fēng)險(xiǎn)，在優(yōu)選的實(shí)施例中，所述熱軋盤條的力學(xué)性能同圈差≤52mpa。

29、在優(yōu)選的實(shí)施例中，所述熱軋盤條的直徑為11.0~15.0mm，抗拉強(qiáng)度為1470~1520mpa，斷面收縮率為39%~44%，盤條具有較高的抗拉強(qiáng)度，便于拉拔后更快達(dá)到性能等級，彌補(bǔ)橋索制造熱鍍鋅過程的強(qiáng)度損失，同時(shí)盤條具有較高的斷面收縮率，表現(xiàn)為較好的變形能力，在深拉拔減面過程中能降低拉拔斷絲和扭轉(zhuǎn)斷裂風(fēng)險(xiǎn)。

30、與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的有益效果至少在于：

31、（1）針對現(xiàn)有2060mpa級超高強(qiáng)度橋梁纜索在現(xiàn)有斯太爾摩風(fēng)冷線上工藝敏感性極強(qiáng)、穩(wěn)定生產(chǎn)難度極高的現(xiàn)狀，本發(fā)明通過c-si-mn-cr-v化學(xué)成分設(shè)計(jì)結(jié)合在線熔鹽半淬火技術(shù)，控制盤條先快速從高溫奧氏體狀態(tài)略過網(wǎng)狀碳化物析出區(qū)間進(jìn)入貝氏體相區(qū)，形成以貝氏體和未轉(zhuǎn)變奧氏體為主的組織，使貝氏體相變更為可控，再升溫促進(jìn)未轉(zhuǎn)變奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)樗魇象w，同時(shí)促進(jìn)盤條組織進(jìn)行高溫等溫，提升盤條的強(qiáng)塑性匹配，最后經(jīng)輥道緩冷防止盤條在冷卻過程中應(yīng)力增加，并促進(jìn)盤條組織進(jìn)一步韌化，提高盤條軟化效果，可以有效避免網(wǎng)狀碳化物和馬氏體等異常組織，實(shí)現(xiàn)復(fù)相組織調(diào)控，降低力學(xué)性能波動(dòng)，更便于穩(wěn)定生產(chǎn)，同時(shí)較離線熱處理工序更少、耗時(shí)更短、效率更高，具有良好的工業(yè)適應(yīng)性。

32、（2）針對現(xiàn)有2060mpa級超高強(qiáng)度橋梁纜索強(qiáng)塑性不足、異常組織難以控制、力學(xué)性能波動(dòng)大的先轉(zhuǎn)，本發(fā)明的熱軋盤條顯微組織類型包括以回火索氏體和回火貝氏體為主、含少量微球化碳化物所組成的復(fù)相組織，可以有效降低網(wǎng)狀碳化物、馬氏體等異常組織對組織均勻性和盤條塑性的不利影響，將貝氏體轉(zhuǎn)變?yōu)榧葟?qiáng)又韌的回火貝氏體，配合回火索氏體、含v碳化物大量彌散析出進(jìn)一步提高基體強(qiáng)度，通過回火態(tài)的組織調(diào)控使組織應(yīng)力和位錯(cuò)密度進(jìn)一步降低，綜合提高盤條塑性，更便于穩(wěn)定生產(chǎn)，同時(shí)可達(dá)到抗拉強(qiáng)度為1470~1520mpa，斷面收縮率為39%~44%，用于制造2060mpa級超高強(qiáng)度橋梁纜索等應(yīng)用領(lǐng)域，具有良好的市場應(yīng)用前景。