專(zhuān)利名稱(chēng)：經(jīng)改善深沖性能的可彎熱軋薄鋼板的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明與易彎曲的熱軋薄鋼板有關(guān)，鋼板具有不多于35Kgf/mm2的抗拉強(qiáng)度和不少于50%的總延伸率以及改進(jìn)了的深沖性和良好彎曲性能及瓢曲性能。
近來(lái)，在汽車(chē)制造廠(chǎng)、家用電器產(chǎn)品廠(chǎng)等等，都趨向于使用薄的熱軋鋼板而不是冷軋鋼板，這是出于降低成本。不管總樣，一般的熱軋鋼板和冷軋鋼板相比，其深沖性能較差，所以它的應(yīng)用目前受到限制。
鋼板的深沖性取決于原材料及r值的延伸性能。其原因是一般的熱軋鋼板難于用到深沖上，因?yàn)樗怯猛ǔ５姆椒ㄉa(chǎn)的，其r值的范圍最多為1.0，它難于得到象冷軋鋼板不少于1.5的r值。為改進(jìn)熱軋鋼板在深沖性能上的缺陷，其對(duì)策大致分成兩種方法，方法之一是盡可能接近冷軋鋼板的r值，而另一方法是主要改進(jìn)其延伸性能。
關(guān)于第一種方法，日本專(zhuān)利NO.55-97431，NO.60-77927等等所披露建議的方法中，采用通常使用的鋼的化學(xué)成份，并在這樣一種條件下，進(jìn)行最后一道熱軋，即以高壓縮或者高的單位延伸率或者在特別低的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行軋制，并以此來(lái)改善r值。
無(wú)論如何，即使采用上述方法，最后所得到的r值最多是1.0-1.3，達(dá)不到冷軋鋼板的程度，所以到目前還沒(méi)有滿(mǎn)足其深沖性此外，如果打算用上述方法來(lái)得到較高的r值，就基本上需要從常用的范圍向高壓縮方面和高速軋制方面來(lái)改變熱軋條件，從而最終超過(guò)現(xiàn)有熱軋機(jī)選定的軋制條件的范圍。
另一方面，作為當(dāng)今深沖性上延伸性能的一個(gè)改進(jìn)建議，是在常用的易彎曲的熱軋薄鋼板的化學(xué)成份中加入硼(B)，并相應(yīng)調(diào)節(jié)給定范圍內(nèi)的硼/氮(B/N)及錳/硫(Mn/S)的重量比，如在日本專(zhuān)利NO.62-139849披露中所示出的那樣。況且，這樣一種熱軋鋼板的總延伸率最多為48%，即便以熱軋鋼板的最好性能和冷軋鋼板相比，也最多只能等于冷軋鋼板的程度。
為此，本發(fā)明的一個(gè)目的是提供一種具有優(yōu)良的延伸性能的易彎曲的熱軋薄鋼板，它有一個(gè)不多于35Kgf/mm2的抗拉強(qiáng)度和不少于50%的總延伸率以及一種改進(jìn)的深沖性。
這里所用的術(shù)語(yǔ)“抗拉強(qiáng)度”，意思是用JIS NO.5的抗拉試驗(yàn)試樣的抗拉強(qiáng)度，而延伸性能是用一種厚度為1.4mm JIS NO.5的抗拉試驗(yàn)試樣所試得的總延伸值。并且，當(dāng)試樣的厚度不同時(shí)，根據(jù)下列方程，用經(jīng)換算過(guò)的El＊值來(lái)代表總的延伸率El＊＝(1.4/t)Elt…(1)(此處，t是抗拉試驗(yàn)試樣的厚度mm，而Elt是抗拉試驗(yàn)試樣以厚度為t(%)時(shí)的總延伸率)。
已知在冷軋鋼板厚度不大于1mm的情況時(shí)，在軋制成形中的厚度縮小是取決于成形的限度。所以，其深沖性能顯得高，是決定于r值的比率而不取決于延伸性能;而在熱軋鋼板厚度不少于1mm情況時(shí)，厚度減小的影響就減少，所以，在取決于r值的比率來(lái)講，其深沖性能是小的，而以延伸性能的比率來(lái)說(shuō)，就顯得相對(duì)的高。
在上述情況下，發(fā)明者已經(jīng)嘗試過(guò)，用改善延伸性能來(lái)改進(jìn)熱軋薄鋼板的深沖性能，并做了各種研究，從而找到了r值等于一般熱軋鋼板，而其延伸性能顯著高于一般鋼，進(jìn)而就完成了本發(fā)明。
也就是，本發(fā)明立足于一種經(jīng)改善深沖性能的可彎熱軋薄鋼板，它包含C(碳)≯0.10wt%(重量百分率，以下用簡(jiǎn)單的%來(lái)表示)，Mn(錳)＜0.20%，Cr(鉻)為0.10-2.0%，Al(鋁)為0.002-0.100%，其余的是Fe(鐵)和不可避免的雜質(zhì)(第一種發(fā)明)。
再者，本發(fā)明立足于一種經(jīng)改善深沖性能的可彎熱軋薄鋼板，它包含C≯0.1%，Mn＜0.20%，Cr＝0.10-2.02.0%，Al＝0.002-0.100%，至少有Ti(鈦)，Nb(鈮)，和Zr(鋯)之一的總數(shù)為0.005-0.10%，其余的是Fe和不可避免的雜質(zhì)(第二種發(fā)明)。
此時(shí)，本發(fā)明立足于一種改善深沖性能的可彎熱軋薄鋼板，它包含C≯0.10%，Mn＜0.20%，Cr＝＝0.10-2.0%，Al＝0.002-0.100%，B(硼)＝0.0004-0.0100%，其余的是Fe和不可避免的雜質(zhì)(第三種發(fā)明)。
加之，本發(fā)明立足于一種經(jīng)改善深沖性能的可彎熱軋薄鋼板，它包含C≯0.10%，Mn＜0.20%，Cr＝0.10-2.0%，Al＝0.002-0.100%，至少有Ti，Nb和Zr之一的總數(shù)為0.005-0.10%，B(硼)＝0.0004-0.0100%，其余的是Fe和不可避免的雜質(zhì)(第四種發(fā)明)明)。
根據(jù)附圖來(lái)說(shuō)明本發(fā)明，在此

圖1表示本發(fā)明鋼和普通鋼之間在α鐵(純鐵體)的晶體顆粒大小以及鋼板卷溫度上的差別;
圖2是表示用來(lái)測(cè)定極限拉伸比的深擠壓簡(jiǎn)圖;而圖3是根據(jù)本發(fā)明和一般鋼在抗拉強(qiáng)度和總延伸率之間，抗拉強(qiáng)度和極限拉伸比之間的關(guān)系示圖。
按本發(fā)明將具體敘述可彎曲的熱軋薄鋼板如下。
按本發(fā)明，可彎曲的熱軋薄鋼板是一種低碳鋁的鎮(zhèn)靜鋼，其含量C不超過(guò)0.10%，在那里，Cr包括在0.10-2.0%的數(shù)量中，而Mn量控制在小于0.20%的低范圍內(nèi)。按本發(fā)明可彎曲的熱軋薄鋼板的化學(xué)成份范圍取決于下列合金的規(guī)劃意圖，以便保證得到抗拉強(qiáng)度不多于35Kgf/mm2和總延伸率不少于50%的目標(biāo)。
也就是，在通常的軋制條件下進(jìn)行熱軋，為了盡可能把鋼板變成易彎曲的材料，就需要完全消除諸如晶體結(jié)構(gòu)增強(qiáng)、固溶體增強(qiáng)、沉淀彌散硬化等等強(qiáng)度增加的因素，和調(diào)節(jié)晶體顆粒似顯微結(jié)構(gòu)，以便有一個(gè)20-100μm的純鐵體晶體顆粒尺寸。為此目的，按本發(fā)明，如上面所述的規(guī)定其化學(xué)成份的范圍。化學(xué)成份范圍的限定理由說(shuō)明如下。
C(碳)不多于0.10%
C含量應(yīng)不多于0.10%，是為了獲得一種易彎曲的熱軋薄鋼板。當(dāng)C量超過(guò)0.10%時(shí)，其抗拉強(qiáng)度也超過(guò)35Kgf/mm2，因而就不能得到本發(fā)明總延伸率不少于50%的目標(biāo)。況且，C量變小，鋼板就越容易彎曲，也容易得到高的遲伸性能，所以希望C量不多于0.025%。無(wú)論如何，C量的較低限定數(shù)約為0.0010%，這是從煉鋼限定的觀(guān)點(diǎn)上說(shuō)的。即使其含量在0.025-0.10%的范圍內(nèi)，本發(fā)明所要的抗拉強(qiáng)度用后面所述的，以適當(dāng)選擇Mn和Cr的含量來(lái)獲得。
Mn(錳)少于0.20%Mn含量為了有高的延伸性能，需控制到少于0.20%，有如下兩條理由。第一條理由是因?yàn)橛辛薓n，使固溶體增強(qiáng)，就需要抑制抗拉強(qiáng)度的升高;而第二個(gè)理由是防止α鐵晶體顆粒的細(xì)微分離，這種分離是因?yàn)镸n的作用于起始溫度時(shí)因α鐵變化的降低所產(chǎn)生的在Ar3下降點(diǎn)處來(lái)抑制因這種細(xì)微分離造成的抗拉強(qiáng)度升高。當(dāng)錳含量超過(guò)0.20%時(shí)，就抑制不了上述Mn的作用，因此，其抗拉強(qiáng)度至多為35Kgf/mm2，而總延伸率不少于50%的本發(fā)明目的就不能夠達(dá)到。況且，當(dāng)Mn含量少于0.01%時(shí)，會(huì)減低固定S(硫)的作用而造成熱脆性的產(chǎn)生，為此，至少應(yīng)加入約0.01%的錳含量。
Cr(鉻)0.10-2.0%所需的Cr含量要在0.10-2.0%的范圍內(nèi)，為了防止固溶體C的不良影響而優(yōu)化其顯微結(jié)構(gòu)。根據(jù)本發(fā)明，調(diào)整Cr含量至上述范圍的那一點(diǎn)是一個(gè)主要的點(diǎn)。在這方面，將在下面詳細(xì)敘述發(fā)明者研究所得的經(jīng)驗(yàn)。
作為一種生產(chǎn)易彎曲的熱軋薄鋼板所采用的方法，通常有所熟知的，盡可能減少?gòu)?qiáng)度提高元素如C，Mn等等的方法，和一種提高熱軋最終溫度或者提高鋼板卷溫度，以擴(kuò)大純鐵體晶體的顆粒尺寸。不管怎樣，發(fā)明者已經(jīng)找到即使采用這些方法，結(jié)果所得的延伸性能等級(jí)是極限的。由于在顆粒范圍有剩余固溶體C或薄膜似的滲碳體組織，純鐵晶體顆粒尺寸的增大等等。因而只靠這些方法是永遠(yuǎn)得不到本發(fā)明所要的不少于50%的高延伸性能的目的。
為什么固溶物C容易在普通熱軋薄鋼板中降低C含量時(shí)剩下，它的理由是因?yàn)檫@樣的事實(shí)，在鋼中溶解了的C過(guò)飽和度被減到迫使沉淀物成一種稀薄的碳化物，也由于粗晶體顆粒的形成而減少沉淀晶核。尤其是，在C含量低(如0.02%)時(shí)，如果在顆粒周?chē)鷿B碳體的沉淀有所發(fā)展，則在純鐵體晶體顆粒的周?chē)傻谋∧畹臐B碳體就會(huì)降低延伸性能。
作為一種為防止剩余固溶物C或者薄膜狀滲碳體的形成的方法，也有一種所知添加碳化型元素，如Ti(鈦)，Nb(鈮)，Zr(鋯)等等的方法。當(dāng)這種方法特別應(yīng)用到C含量不多于0.0050%的含碳量極低的低碳鋼上時(shí)，會(huì)得出相當(dāng)有效的結(jié)果，但是還沒(méi)有得到延伸性能的明顯改進(jìn)。因?yàn)?，為了充分消除外加碳化型元素固溶物C的不良影響，就需要碳化型元素和C含量的比率至少是10，來(lái)作為一個(gè)極微的百分率，而由外加碳化型元素本身所產(chǎn)生的強(qiáng)度效果，會(huì)通過(guò)固溶物C的壓縮來(lái)產(chǎn)生最終消失這種改進(jìn)了的效果。
發(fā)明者已經(jīng)發(fā)現(xiàn)上述的麻煩可以用有效的Cr(鉻)方便地加以改進(jìn)。
首先，附加的Cr消除了固溶物C的不良影響，并防止了薄膜狀滲碳體的形成。雖然這種現(xiàn)象的詳細(xì)機(jī)理還不清楚，但可作如下推測(cè)。即，Cr(鉻)不象Ti(鈦)，Nb(鈮)，Zr(鋯)，它不是一種堅(jiān)固的碳化型元素，但與Fe或Mn相比，它有力地趨向形成一種碳化物，所以當(dāng)Cr與固溶物C一起存在時(shí)，就要考慮到由兩者原子間的相互影響而保持一種局部地存在著固液物C原子在Cr原子周?chē)臓顟B(tài)。在此情況下，C以同樣的碳化物沉淀狀態(tài)存在著，也就是這樣一種狀態(tài)它一方面，固溶物C的數(shù)量以大部分的基體而減少，使無(wú)固溶體增強(qiáng)，而另一方面，以無(wú)碳化物形成的狀態(tài)來(lái)防止薄膜狀滲碳體的形成。以Cr這種添加物，以機(jī)械特征看來(lái)，很容易保持C的現(xiàn)有狀態(tài)的。眾所周知，Cr本身的固溶體增強(qiáng)量與Mn等相比較是十分小的，所以由添加物Cr升高的強(qiáng)度是很小的，它可產(chǎn)生良好的結(jié)果。
Cr添加物的第二個(gè)效果是它的一個(gè)要點(diǎn)，調(diào)整純鐵體(α-鐵)顆粒的結(jié)構(gòu)，很容易得到所有的良好顆粒尺寸。為了發(fā)展熱軋薄鋼板的易彎曲材料，和改進(jìn)其延伸性能，就要求使純鐵體晶體顆粒大小在無(wú)粒狀表面產(chǎn)生的范圍內(nèi)使其充分變成有規(guī)律的顆粒結(jié)構(gòu)。為了獲得這樣的結(jié)構(gòu)，需要較高的熱軋最終溫度和較高的鋼板卷溫度，但在一般鋼的壓延中存在著一個(gè)問(wèn)題，即它的最佳鋼卷的溫度范圍是十分狹窄的。
在圖1中，示意地表示出一般鋼中的鋼卷溫度和純鐵體晶體顆粒尺寸和按照本發(fā)明的含鉻鋼之間的不同關(guān)系。由圖1可見(jiàn)，在普通鋼中，當(dāng)鋼卷溫度超過(guò)一定值時(shí)，不規(guī)則的顆粒迅速增長(zhǎng)現(xiàn)象導(dǎo)致出現(xiàn)混合的顆粒結(jié)構(gòu)，為此，粗糙的顆粒結(jié)構(gòu)就呈現(xiàn)出粒狀表面。因此，為了避免這一危險(xiǎn)以維持有規(guī)則的顆粒結(jié)構(gòu)，鋼卷溫度可選擇的范圍相對(duì)地低，并且窄，因而最后所得到的純鐵體顆粒尺寸是不適當(dāng)?shù)?。在另一方面，按照本發(fā)明的含鉻鋼中，不規(guī)則的顆粒增長(zhǎng)受到抑制，而晶體顆粒隨著鋼卷溫度的升高一起緩慢增長(zhǎng)，從而容易地得到有最佳顆粒的有規(guī)則的顆粒結(jié)構(gòu)。
為了發(fā)展上述效果，至少要加入的鉻含量為0.10%，在鉻含量超過(guò)2.0%時(shí)，抗拉強(qiáng)度升高，當(dāng)?shù)玫奖景l(fā)明抗拉強(qiáng)度不多于35Kgf/mm2的目的是困難的，所以它的上限定為2.0%。Al(鋁)0.002-0.100%鋁作為脫氧成分以改進(jìn)鋼的純潔，而選定N(氮)來(lái)防止延伸性能在應(yīng)變硬化時(shí)的下降，所以這是本發(fā)明中的一個(gè)主要成分。
為了發(fā)展上述效果，至少要加入的鋁含量為0.002%，而在鋁含量超過(guò)0.100%時(shí)，效果就飽和，還不如增加氮化鋁(AlN)以阻擋純鐵體晶體顆粒的增長(zhǎng)。為此目的，Al的數(shù)量應(yīng)當(dāng)在0.002-0.100%的范圍內(nèi)。
在本發(fā)明中，用調(diào)整C，Mn和Cr的數(shù)量，基本上可達(dá)到目的而深沖性能用后面所說(shuō)的調(diào)整其它化學(xué)成分范圍來(lái)進(jìn)一步加以改進(jìn)。至少有Ti(鈦)、Nb(鈮)和Zr(鋯)之一的總數(shù)是0.005-0.10%。
在第二和第四個(gè)的發(fā)明中，至少有Ti，Nb和Zr之一包括在內(nèi)，其總數(shù)為0.005-0.10%。Ti，Nb和Zr引成一種碳化物來(lái)減少固溶物C，所以在加入適當(dāng)量時(shí)，就能改善其深沖性能。
為了發(fā)展這一效果，在限定C的數(shù)量不多于0.020%之后，上述成分的總數(shù)極微的百分比對(duì)C數(shù)量的比率在1-5的范圍內(nèi)就足夠。無(wú)論如何，當(dāng)比率少于1時(shí)，就不發(fā)展這些成分的效果。而在比率超過(guò)5時(shí)，反而增加抗拉強(qiáng)度而降低延伸性能。所以，至少有Ti，Nb和Zr之一的總數(shù)是0.005-0.1000%。
在第三和第四個(gè)發(fā)明中，B(硼)包括在一個(gè)0.0004-0.0100%的數(shù)值內(nèi)。B通過(guò)N(氮)并作為一個(gè)晶核，為了在BN沉淀時(shí)沉淀過(guò)飽和固溶物C，B可方便地用來(lái)防止應(yīng)變硬化。所以當(dāng)B數(shù)值在合適范圍時(shí)，可改善其深沖性能。當(dāng)B的數(shù)量少于0.0004%時(shí)，就不發(fā)展上述效果，而在超過(guò)0.0100%時(shí)，擔(dān)心會(huì)降低延伸性能。最好B以不多于0.0050%的數(shù)量加入。
N(氮)導(dǎo)致固溶體增強(qiáng)，并通過(guò)應(yīng)變硬化，C也降低，N也形成AIN以阻止純鐵體晶體顆粒的增長(zhǎng)，所以要盡可能減少N的數(shù)量，N的數(shù)量最好不多于20百萬(wàn)分率(20ppm)。
P(磷)容易分離到顆粒范圍內(nèi)而導(dǎo)致第二性的工作脆性，并通過(guò)固溶體的增強(qiáng)而增加基體的強(qiáng)度，所以要盡可能地減少P值，P的數(shù)量最好不多于0.012%。
S(硫)作為一種非金屬夾雜物質(zhì)十分影響延伸性能，并助長(zhǎng)熱脆性及二次工作脆性，所以S的數(shù)量不希望多于0.010%。
按本發(fā)明的易彎曲的熱軋薄鋼板，可以根據(jù)常用方式把有上述化學(xué)成分的鋼熱軋產(chǎn)生。其壓制條件并不特別嚴(yán)格，但最普通的是要在不低于Ar3點(diǎn)的溫度進(jìn)行最后一道軋制，在終軋溫度變得較高情況下，就能得到良好的機(jī)械性能。按本發(fā)明易彎的熱軋薄鋼板，即使其終軋溫度象750℃-Ar3點(diǎn)范圍那樣低，有規(guī)則顆粒的再結(jié)晶純鐵體結(jié)構(gòu)，能夠用調(diào)整最后一道不少于20%的壓縮量來(lái)獲得，從而也能在高溫終軋情況下得到良好的機(jī)械性能。因?yàn)槭钩尚渭冭F體晶體顆粒的再結(jié)晶容易被添加物Cr促成，所以在最后一道以不少于20%的壓縮就會(huì)形成再結(jié)晶。這樣，即使在不高于Ar3點(diǎn)的終軋溫度軋制，也可得到良好的機(jī)械性能，這適合軋制厚度為1.0～2.0mm的薄的熱軋鋼板，近來(lái)有增加這種權(quán)要求的趨勢(shì)。
再說(shuō)，鋼卷溫度希望不低于550℃以軋制易彎的熱軋薄鋼板并改進(jìn)共延伸性能。從機(jī)械性能的角度來(lái)說(shuō)，鋼卷溫度的上限不是特別嚴(yán)格的，但是從酸洗角度來(lái)看，希望不高于750℃。
下面給出本發(fā)明的圖例，但不打算予以限制。
按本發(fā)明在熱軋薄鋼板中，對(duì)那些在本例中所說(shuō)的軋制條件是不特別嚴(yán)格的。
例子在下面表1中所示的一種有表列化學(xué)成分的鋼，在下面表2所示的熱軋條件下熱軋到1.4mm厚的熱軋薄鋼板。然后，測(cè)出與這些熱軋薄鋼板相關(guān)的拉力性能，延伸性能以及極限拉伸比(L.D.R)，所得結(jié)果如表2中所示。
此外，所測(cè)定的拉伸性能及延伸性能的有關(guān)試樣JIS NO.5是從熱軋1.4mm厚的薄鋼板，并經(jīng)過(guò)1.0%的平整壓制后，在它平行于軋制方向上切得的，而極限拉伸比是用一塊經(jīng)過(guò)酸洗深沖后的1.4mm厚的熱軋薄鋼板上切下的試樣中取得其測(cè)量結(jié)果的，深沖圖見(jiàn)圖2所示，其條件見(jiàn)下列表3所示。
表 3自動(dòng)的埃里克森試驗(yàn)機(jī)(西德埃里克森AG公司制造)沖頭直徑dp 33mm沖頭肩徑Pp 5mm沖模肩徑Pd 3mm坯料支座 1噸潤(rùn)滑條件 日本Kosaku ＃720油從圖2可看到，按本發(fā)明的所有鋼顯示其抗拉強(qiáng)度都不多于35Kgf/mm2，而總的延伸率都不少于50%。
為了說(shuō)明按本發(fā)明的鋼和比較上的鋼之間的不同，說(shuō)明抗拉強(qiáng)度與總延伸率以及抗拉強(qiáng)度和極限拉伸比(L.D.R)之間的關(guān)系，見(jiàn)表2、圖3所示，從那里，本發(fā)明鋼和比較上的鋼之間的不同變得顯而易見(jiàn)。
在按第一個(gè)發(fā)明的熱軋薄鋼板中，看不到固溶物C的不良影響，而純鐵體晶體顆?？梢詮钠胀ǖ囊讖潫彳埍′摪宓幕瘜W(xué)成分范圍中除掉錳(Mn)，并加入適量的鉻(Cr)，就能得到最佳的有規(guī)則的顆粒結(jié)構(gòu)。為此，最后所得的薄鋼板與普通鋼板相比較，其延伸性能是容易彎曲的、良好的。所以，這種熱軋薄鋼板顯然適合于深沖。
按第二個(gè)發(fā)明的熱軋薄鋼板中，至少包括鈦、鈮和鋯的一種，此外還有第一個(gè)發(fā)明的化學(xué)成分，所以進(jìn)一步改善了深沖性能。
在第三個(gè)發(fā)明的熱軋薄鋼板中，含有硼，此外還有第一個(gè)發(fā)明的化學(xué)成分，所以進(jìn)一步改善了深沖性能。
在第四個(gè)發(fā)明的熱軋薄鋼板中，至少包括鈦、鈮和鋯的一種，此外還有第一個(gè)發(fā)明的化學(xué)成分，所以其深沖性能更改進(jìn)了。
權(quán)利要求
1.一種經(jīng)改善深沖性能的可彎熱軋薄鋼板，其特征在于包含C(碳)≯0.10wt%(重量百分率)，Mn(錳)＜0.20wt%，Cr(鉻)為0.10-2.0wt%，Al(鋁)為0.002-0.100wt%，其余的是Fe(鐵)和不可避免的雜質(zhì)。
2.一種經(jīng)改善深沖性能的可彎熱軋薄鋼板，其特征在于包含C(碳)≯0.10wt%(重量百分率)，Mn(錳)＜0.20wt%，Cr(鉻)為0.10-2.0wt%，Al(鋁)為0.002-0.100wt%，至少有Ti(鈦)，Nb(鈮)和Zr(鋯)之一的總數(shù)為0.005-0.10wt%，其余的是Fe(鐵)和不可避免的雜質(zhì)。
3.一種經(jīng)改善深沖性能的可彎熱軋薄鋼板，其特征在于包含C(碳)≯0.10wt%，Mn(錳)＜0.20wt%，Cr(鉻)為0.10-2.0wt%，Al(鋁)為0.002-0.100wt%，B(硼)為0.0004-0.0100wt%其余的是Fe(鐵)和不可避免的雜質(zhì)。
4.一種經(jīng)改善深沖性能的可彎熱軋薄鋼板，其特征在于包含C(碳)≯0.10wt%，Mn(錳)＜0.20wt%，Cr(鉻)為0.10-2.0wt%，Al(鋁)為0.002-0.100wt%，至少有Ti(鈦)，Nb(鈮)，和Zr(鋯)之一的總數(shù)為0.005-0.10wt%，B(硼)為0.0004-0.0100wt%，其余的是Fe(鐵)和不可避免的雜質(zhì)。
全文摘要
一種經(jīng)改善深沖性能的可彎熱軋薄鋼板，其特點(diǎn)是C(碳)≯0.1wt％(重量百分率)，Mn(錳)＜0.20wt％，Cr(鉻)為0.10-2.0wt％，Al(鋁)為0.002-0.100wt％，其余的是Fe(鐵)和不可避免的雜質(zhì)，還有包括至少有Ti(鈦)，Nb(鈮)和Zr(鋯)和/或B(硼)之一的特殊數(shù)量。這種熱軋薄鋼板的抗拉強(qiáng)度最多35kgf/mm
文檔編號(hào)C22C38/00GK1055564SQ9010206
公開(kāi)日1991年10月23日 申請(qǐng)日期1990年4月12日 優(yōu)先權(quán)日1988年10月13日
發(fā)明者森田正彥, 喬口耕一, 富樫房夫 申請(qǐng)人:川崎制鐵株式會(huì)社