專利名稱：：廢料熔化方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種廢料熔化方法，更詳細(xì)地說(shuō)，涉及一種以廢料為鐵源、以粉煤為主要熱源和/或高熱量排出氣體源，并把作為廢棄物的合成樹(shù)脂類物質(zhì)作為高熱量排出氣體源并作為一部分熱源加以利用，制造鐵水，而且可以得到作為燃料用氣體的高利用價(jià)值的高熱量排出氣體的廢料熔化方法。
背景技術(shù)：
：近年來(lái)，廢料(生鐵屑、鐵屑)供給不斷地增加，隨著這種增加，從資源的有效利用方面考慮回收成為一個(gè)重要的課題。為此，迫切需要開(kāi)發(fā)以廢料為原料在低費(fèi)用、高生產(chǎn)性的條件下制造鐵水的技術(shù)。以往，利用電爐由廢料生產(chǎn)鐵水，但是，采用電爐方法需要規(guī)模龐大的電力，因此成本高，不能滿足制造費(fèi)用方面的要求。另外，目前利用沖天爐化鐵方法以廢料為原料制造鑄造生鐵，但是，利用這種沖天爐化鐵方法必須使用作為燃料的鑄造用高品位大塊焦炭，這種鑄造用焦炭其成本是高爐用焦炭的4倍左右，因而，由于制造費(fèi)用昂貴，很難通用化。在沖天爐化鐵方法中，為了促使廢料順利熔化，不能讓從風(fēng)口部噴入的熱風(fēng)中的氧由風(fēng)口前部的焦炭迅速消耗，而是在爐下部形成的底焦上部的廢料熔化區(qū)消耗，因?yàn)楸仨氃谠摬糠中纬勺罡邷囟鹊臏囟确植?，這就需要所使用的焦炭比高爐用焦炭反應(yīng)性低，難以燃燒。這樣，與高爐用焦炭相比，必須采用粒度大、反應(yīng)性低的特殊鑄造用焦炭。針對(duì)上述以往的電爐方法及沖天爐化鐵方法，有人提出了一種廢料熔化方法(鋼鐵Vol.79，No.2，P.139～146)，以采用豎爐作為該廢料熔化方法，將作為鐵源的廢料與高爐用焦炭裝入豎爐內(nèi)，并從風(fēng)口部將常溫高富氧空氣與粉煤噴入來(lái)進(jìn)行燃燒，通過(guò)這種燃燒氣體的顯熱熔化廢料，并將空氣從爐身部噴入，使燃燒氣體二次燃燒，促進(jìn)廢料的熔化。另一種廢料熔化方法是，在豎爐的外部設(shè)有粉煤燃燒用燃燒爐，利用該燃燒爐大量燃燒粉煤，將由此產(chǎn)生的高溫燃燒氣體導(dǎo)入裝載有廢料與焦炭的豎爐內(nèi)，在進(jìn)行這種導(dǎo)入的同時(shí)，補(bǔ)充含氧氣體，使燃燒氣體二次燃燒，利用燃燒氣體的顯熱熔化廢料(日本特開(kāi)平1-195225號(hào)公報(bào))。該方案所提出的廢料熔化方法，利用粉煤作為一部分熱源，并且裝入爐內(nèi)的焦炭可使用廉價(jià)的高爐用焦炭，因此具有實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)作業(yè)的可能性。但是，上述兩種廢料熔化方法的任何一種都是打算以降低燃料比來(lái)節(jié)能的技術(shù)，為此目的要進(jìn)行降低燃料比的作業(yè)(燃料比不足300kg/t·pig)，而且還將空氣等含氧氣體噴入由粉煤燃燒生成的燃燒氣體中進(jìn)行二次燃燒，由此達(dá)到在低燃料比下促使廢料熔化的目的。也就是說(shuō)，這些以往的廢料熔化方法的目的是，通過(guò)減少燃料比和利用作為一部分熱源的粉煤實(shí)現(xiàn)廢料熔化的低費(fèi)用，因此，其目的并不在于大量供給粉煤、在高燃料比下作業(yè)、使大量供給的粉煤積極燃燒氣化得到大量的排出氣體(燃料氣體)，另外也不具有實(shí)現(xiàn)此目的應(yīng)有的操作條件及裝置。此外，在上述廢料熔化方法中，為了降低制造成本，利用作為一部分熱源的粉煤，然而，其供給量[粉煤比/焦炭比]的重量比不足1.0(最高0.9左右)，燃料比降低，這意味著焦炭比相對(duì)比較高，因此很難達(dá)到低費(fèi)用化的目的。再者，在這些廢料熔化方法中，為了在低燃料比下操作，還將空氣等含氧氣體噴入粉煤的燃燒氣體中進(jìn)行二次燃燒，而且由于使用了用于粉煤的燃燒或二次燃燒的空氣或富氧空氣，使排出的排出氣體必然含有大量的氮或CO2等。因此利用這種以往技術(shù)的廢料熔化方法，從爐中排出的排出氣體沒(méi)有作為燃料氣體相應(yīng)的利用價(jià)值，因此不是具有例如作為高效率發(fā)電的燃料氣體或加熱爐用燃料氣體可利用的熱量的高熱量氣體。例如，在前一種文獻(xiàn)(鋼鐵Vol.79，No.2，P.139～146)所描述的以往技術(shù)中，與沖天爐化鐵方法相比較可以得到高熱量排出氣體，這種排出氣體可以作為燃料氣體加以有效利用，但是，其排出氣體的熱量不超過(guò)2000kcal/Nm3(約8400kJ/Nm3)左右。另外，在該文獻(xiàn)中，示出了試驗(yàn)的不進(jìn)行二次燃燒的試驗(yàn)例的數(shù)據(jù)，然而，本發(fā)明人經(jīng)過(guò)驗(yàn)算發(fā)現(xiàn)，即便是在這種場(chǎng)合，排出氣體的熱量最高不超過(guò)2300kcal/Nm3。一般來(lái)說(shuō)，加熱爐用或高效率發(fā)電用燃料氣體需要使用2500kcal/Nm3以上的高熱量氣體，因此，從以往技術(shù)得到的排出氣體，不適合用于加熱爐或高效率發(fā)電，其利用價(jià)值很低。而且，為了在低燃料比下操作而產(chǎn)生的排出氣體量很少，排出氣體熱量也很低，因此，不能作為大量地穩(wěn)定地供給高質(zhì)量燃料氣體的技術(shù)。另外，在后一種以往技術(shù)(特開(kāi)平1-195225)中，除溶化爐外，由于必須使用單獨(dú)的粉煤燃燒用燃燒爐，因而設(shè)備費(fèi)用高，而且由于燃燒爐生成的高溫氣體通過(guò)氣體導(dǎo)管導(dǎo)入豎爐，途中會(huì)產(chǎn)生一部分氣體顯熱的損失，由此帶來(lái)經(jīng)濟(jì)方面的問(wèn)題。作為前述沖天爐化鐵方法的改進(jìn)技術(shù)，曾經(jīng)提出了一種從風(fēng)口部將富氧化熱風(fēng)與粉煤一起噴入的方法(KlausScheidingProceedingsoftheEighthJapan-GermanySeminar，Oct.，6，7，1993(Sendai，Japan)，p.22“HotMetalProductionBasedonScrap，CoalandOxygen”)，但是，這種方法的高爐用焦炭也必須使用粒徑大的焦炭，因而也出現(xiàn)了制造成本高的問(wèn)題。另外，與前一種以往技術(shù)同樣，這種技術(shù)不能達(dá)到使大量供給的粉煤燃燒氣體化的目的，也不具有可以實(shí)現(xiàn)這一目的的作業(yè)條件及設(shè)備，再者，需要噴入含有氮的熱風(fēng)等，因而也沒(méi)有希望得到高熱量的排出氣體。在這樣的以往技術(shù)所揭示的廢料熔化方法中，由于基本上通過(guò)降低燃料比而達(dá)到節(jié)能目的的緣故，使得排出氣體的熱量小且排出量少，利用價(jià)值低。雖然利用粉煤作為一部分熱源，但是不能實(shí)現(xiàn)粉煤的高效率燃燒，所以得不到很高的粉煤比相對(duì)于焦炭比的比值，不能充分達(dá)到通過(guò)使用粉煤而低成本化的目的。另一方面，近來(lái)隨著工業(yè)廢棄物和普通廢棄物的塑料等合成樹(shù)脂類物質(zhì)的急劇增加，對(duì)其處理已成為嚴(yán)重問(wèn)題。其中高分子類碳?xì)浠衔锏乃芰先紵龝r(shí)產(chǎn)生的熱量高，焚燒處理時(shí)容易損壞焚燒爐，所以大量處理很困難，目前的現(xiàn)狀是，大都廢棄在垃圾埋放場(chǎng)中。但是，塑料等的廢棄對(duì)于保護(hù)環(huán)境產(chǎn)生不良影響，因此渴望開(kāi)發(fā)一種對(duì)塑料等廢棄物的大量處理的方法。所謂聯(lián)合煉鋼廠的種種設(shè)備排出了大量的粉塵類物質(zhì)，這種粉塵類物質(zhì)是例如高爐粉塵、轉(zhuǎn)爐粉塵、電爐粉塵、沖天爐粉塵、軋制氧化皮、粉碎機(jī)粉塵、鋅粉塵等，從整個(gè)煉鋼廠排出的量很大。這類粉塵大多數(shù)含有富集度比較高的鋅(高爐粉塵時(shí)為1～2％、沖天爐粉塵約為20％)，從環(huán)境污染問(wèn)題方面考慮，是不能丟棄到埋放地上的，也渴望開(kāi)發(fā)一種對(duì)其進(jìn)行大量處理的方法?，F(xiàn)有技術(shù)中，作為處理含鋅粉塵的方法，例如日本特開(kāi)昭53-25221號(hào)公報(bào)及特開(kāi)昭55-125211號(hào)公報(bào)，揭示了一種將含鋅粉塵?；笱b入豎爐內(nèi)，在爐內(nèi)使鋅還原、揮發(fā)后，在排出氣體中讓鋅氧化，形成氧化鋅加以回收的方法。另外，日本特開(kāi)平2-263088號(hào)公報(bào)還公開(kāi)了一種將沖天爐等產(chǎn)生的含鋅粉塵等含有金屬的粉狀物質(zhì)從風(fēng)口等反復(fù)導(dǎo)入沖天爐內(nèi)，由此，使鋅在含有金屬的粉狀物質(zhì)中濃縮的方法。但是，現(xiàn)有技術(shù)中上述方法的前一種方法(特開(kāi)昭53-25221號(hào)公報(bào)及特開(kāi)昭55-125211號(hào)公報(bào))，由于需要將含鋅粉塵?；墓に?，因而在處理成本方面導(dǎo)致不能使粉塵類物質(zhì)大量處理的問(wèn)題。另外，作為現(xiàn)有技術(shù)方法的一般高爐及沖天爐，其爐頂溫度大約為200～250℃，因此，爐內(nèi)金屬鋅蒸汽凝結(jié)的溫度區(qū)(400～800℃)處在遠(yuǎn)比爐頂部更下方的爐身部。這樣，上述任何一種現(xiàn)有技術(shù)的方法，因大多數(shù)金屬鋅蒸汽在到達(dá)爐頂部前先凝結(jié)而帶來(lái)了鋅附著、堆積在爐內(nèi)壁上而使耐火材料容易脫落的問(wèn)題。另一方面，廢料熔化方法的主要原材料是廢料，廢料中含有大量的以鍍鋅鋼板等形式存在的含鋅材料，該原材料中的鋅蓄積在爐內(nèi)，與上述同樣會(huì)堆積、附著在爐內(nèi)壁上，或者金屬鋅蒸汽隨排出氣體排到爐外，凝結(jié)后很容易引起堆積、附著在排出氣體管等的內(nèi)壁上等的問(wèn)題發(fā)生。因此不讓包含在原材料中的鋅蓄積在爐內(nèi)而是將其適當(dāng)回收乃是廢料熔化技術(shù)中的重大課題。但是，前述現(xiàn)有技術(shù)的廢料熔化方法，對(duì)于鋅的這種處理都沒(méi)有任何特殊的對(duì)策。鑒于上述原因，本發(fā)明的目的是針對(duì)上述現(xiàn)有的廢料熔化技術(shù)所存在的問(wèn)題，而提供一種新穎的廢料熔化方法，這種廢料熔化方法不僅能高效率地熔化廢料、制造鐵水，而且能夠大量地制造出作為燃料用氣體的利用價(jià)值高的高熱量排出氣體，并且在考慮高熱量排出氣體的利用價(jià)值的場(chǎng)合，與現(xiàn)有技術(shù)相比可以在相當(dāng)?shù)偷闹圃斐杀鞠伦鳂I(yè)，而且，利用合成樹(shù)脂類物質(zhì)作為高熱量排出氣體源和/或熱源的一部分，由此，可有效地利用和大量處理作為廢棄物的合成樹(shù)脂類物質(zhì)。本發(fā)明的另一目的是提供一種可有效地利用和大量處理從煉鋼廠等排出的粉塵類物質(zhì)，同時(shí)，包含在廢料及粉塵類物質(zhì)中的鋅不會(huì)積蓄在爐內(nèi)。而是將其在高富集度的狀態(tài)下從爐內(nèi)適當(dāng)?shù)鼗厥盏膹U料熔化方法。發(fā)明的公開(kāi)本發(fā)明者發(fā)現(xiàn)，對(duì)于以用上述廢料為原料制造鐵水和在低成本下實(shí)現(xiàn)高熱量排出氣體的生產(chǎn)的目的，通過(guò)采用下述①～③的手段，將大量的粉煤噴入，在高燃料比、高粉煤比下作業(yè)可以實(shí)現(xiàn)。①?gòu)娘L(fēng)口部的燃燒器噴入粉煤與氧。②利用使粉煤與氧快速接觸、混合的特定方法將兩者噴入，實(shí)現(xiàn)粉煤的快速燃燒。特別是通過(guò)讓大部分粉煤的燃燒在風(fēng)口部的燃燒器內(nèi)部進(jìn)行，實(shí)現(xiàn)粉煤的穩(wěn)定高效率燃燒，而對(duì)爐內(nèi)狀況不產(chǎn)生任何影響。③不有意讓粉煤燃燒所產(chǎn)生的燃燒氣體二次燃燒。同時(shí)，本發(fā)明還對(duì)廢料熔化中以合成樹(shù)脂類物質(zhì)作為熱源及一部分高熱量排出氣體源，將其裝入爐內(nèi)進(jìn)行了探討，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，在上述以①～③構(gòu)成為特點(diǎn)的廢料熔化方法中，借助于通過(guò)燃燒器將粉煤與合成樹(shù)脂材料向爐內(nèi)的噴入或者將合成樹(shù)脂材料向爐頂?shù)难b入或者進(jìn)行這兩方面的作業(yè)，可實(shí)現(xiàn)合成樹(shù)脂材料的有效燃燒氣體化或者熱分解，從而達(dá)到合成樹(shù)脂材料作為廢棄物的大量處理和作為高熱量排出氣體源和/或熱源有效利用的目的。另一方面，對(duì)于廢料熔化方法中最初預(yù)測(cè)的合成樹(shù)脂材料裝入爐內(nèi)的問(wèn)題，也就是說(shuō)，由一般廢棄物中合成樹(shù)脂材料的約占20％的聚氯乙烯材料燃燒所產(chǎn)生的HCl的排出及由合成樹(shù)脂材料的熱分解所產(chǎn)生的焦油狀物質(zhì)對(duì)排氣配管等的堵塞問(wèn)題可以得以避免，同時(shí)，可以大量裝入和處理合成樹(shù)脂材料，實(shí)際上達(dá)到了將合成樹(shù)脂材料作為高熱量排出氣體源和/或一部分熱源而大量利用的目的。進(jìn)一步，在上述廢料熔化方法中，即使從風(fēng)口部噴入大量粉塵類物質(zhì)，也不會(huì)帶來(lái)任何問(wèn)題，使粉塵類物質(zhì)可在原有形式下作為鐵源、熱源或副原料源而大量地加以利用。特別是，通過(guò)將爐頂溫度控制在預(yù)定的范圍內(nèi)，從風(fēng)口部反復(fù)導(dǎo)入在系統(tǒng)內(nèi)回收的含鋅粉塵(從該爐排出氣體中回收的含鋅粉塵)，使包含在廢料和粉塵中的鋅富集在回收粉塵中，從而在高富集度下回收鋅，而不會(huì)產(chǎn)生爐內(nèi)鋅附著、堆積在爐內(nèi)壁的問(wèn)題。本發(fā)明由于有上述的發(fā)現(xiàn)，因此具有下述特征。本發(fā)明是采用在風(fēng)口部設(shè)有燃燒器的豎爐(ashaftfurnace)實(shí)施的廢料熔化方法，從爐頂部將至少作為鐵源的廢料和焦炭供給豎爐的爐內(nèi)，另外，通過(guò)設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器至少供給粉煤與氧，從風(fēng)口部供給粉煤與氧的方法和將合成樹(shù)脂材料裝入爐內(nèi)的方法分別有多種形式，因此，通過(guò)將其組合可以得到本發(fā)明的各種形式。首先，從風(fēng)口部噴入粉煤等(作為燃料，除粉煤之外還有噴入合成樹(shù)脂材料等的情況，在本文中統(tǒng)稱為“粉煤等”)與氧的方法具有下述幾種形式。(A)將粉煤等與氧從設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器噴入爐內(nèi)，將粉煤等從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將氧噴入，使粉煤等與氧混合，由此，在風(fēng)口前部形成的燃燒區(qū)，使粉煤等快速燃燒。(B)將粉煤等與氧從設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器噴入爐內(nèi)，將氧從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將粉煤等噴入，再?gòu)钠渲車鷮⒀鯂娙耄狗勖旱扰c氧混合，由此，在風(fēng)口前部形成的燃燒區(qū)，使粉煤等快速燃燒。(C)在燃燒器前端開(kāi)口部的里面設(shè)有預(yù)燃燒室的燃燒器配置在風(fēng)口部，利用該燃燒器將粉煤等與氧噴入，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，將粉煤等從燃燒器的徑向中心或其附近噴入燃燒器的預(yù)燃燒室內(nèi)，并從其周圍將氧噴入，使粉煤等與氧混合，由此，使粉煤等在預(yù)燃燒室內(nèi)快速燃燒，將其燃燒氣體從燃燒器前端開(kāi)口部導(dǎo)入爐內(nèi)。(D)在燃燒器前端開(kāi)口部的里面設(shè)有預(yù)燃燒室的燃燒器配置在風(fēng)口部，利用該燃燒器將粉煤等與氧噴入，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，將氧從燃燒器的徑向中心或其附近噴入燃燒器的預(yù)燃燒室內(nèi)，并從其周圍將粉煤等噴入，再?gòu)钠渲車鷮⒀鯂娙耄狗勖旱扰c氧混合，由此，在風(fēng)口前部形成燃燒區(qū)，使粉煤等在此快速燃燒。接著，將合成樹(shù)脂材料裝入爐內(nèi)的方法具有下述的形式。①將合成樹(shù)脂材料從爐頂部裝入。②與粉煤一樣，將合成樹(shù)脂材料從設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器噴入爐內(nèi)。③在利用具有上述(C)、(D)敘述的具有預(yù)燃燒室的燃燒器的場(chǎng)合，與粉煤一樣，將合成樹(shù)脂材料噴入預(yù)燃燒室內(nèi)，或者從任何裝入部將合成樹(shù)脂材料裝入預(yù)燃燒室。因此本發(fā)明通過(guò)將有關(guān)粉煤等與氧的噴入方法的上述(A)～(D)的形式與有關(guān)合成樹(shù)脂材料裝入爐內(nèi)的方法的上述①～③的形式進(jìn)行任意的組合，可以得到各種形式。進(jìn)一步，本發(fā)明在進(jìn)行粉塵類物質(zhì)處理的場(chǎng)合，利用上述燃燒器(包括內(nèi)部帶有預(yù)燃燒室的燃燒器)和/或風(fēng)口部的其它噴入裝置，將粉塵類物質(zhì)噴入爐內(nèi)。因此，本發(fā)明通過(guò)將上述(A)～(D)的形式與①～③的形式以及上述粉塵類物質(zhì)噴入的形式進(jìn)行任意的組合可以得到種種形式。在本發(fā)明中，將上述(A)～(D)與①～③的組合形成的基本形式在下文給出。(1)一種廢料熔化方法，其改進(jìn)是，將作為鐵源的廢料與焦炭裝入豎爐內(nèi)，將粉煤、粉粒狀或細(xì)片狀合成樹(shù)脂材料及氧從設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，將粉煤與合成樹(shù)脂材料從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將氧噴入，使粉煤及合成樹(shù)脂材料與氧混合，由此，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料在風(fēng)口前部形成的燃燒區(qū)快速燃燒，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體回收。(2)一種廢料熔化方法，其改進(jìn)是，將作為鐵源的廢料與焦炭裝入豎爐內(nèi)，將粉煤、粉粒狀或細(xì)片狀合成樹(shù)脂材料及氧從設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，將氧從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將粉煤與合成樹(shù)脂材料噴入，還從其周圍將氧噴入，使粉煤及合成樹(shù)脂材料與氧混合，由此，在風(fēng)口前部形成的燃燒區(qū)，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料快速燃燒，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體回收。(3)一種廢料熔化方法，是利用在風(fēng)口部設(shè)有燃燒器的豎爐進(jìn)行廢料熔化的方法，所述燃燒器在該燃燒器的前端開(kāi)口部的里面設(shè)有預(yù)燃燒室，其改進(jìn)是，將作為鐵源的廢料與焦炭裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧噴入前述燃燒器的預(yù)燃燒室中，并將粉粒狀或細(xì)片狀或塊狀合成樹(shù)脂材料噴入或裝入，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，至少將粉煤從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將氧噴入，使兩者混合，由此，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料在預(yù)燃燒室內(nèi)快速燃燒，該燃燒氣體從燃燒器前端開(kāi)口部導(dǎo)入爐內(nèi)，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體回收。(4)一種廢料熔化方法，是利用在風(fēng)口部設(shè)有燃燒器的豎爐進(jìn)行的廢料熔化方法，所述燃燒器在該燃燒器的前端開(kāi)口部的里面設(shè)有預(yù)燃燒室，其改進(jìn)是，將作為鐵源的廢料與焦炭裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧噴入前述燃燒器的預(yù)燃燒室中，并將粉粒狀或細(xì)片狀或塊狀合成樹(shù)脂材料噴入或裝入，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，將氧從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并至少將粉煤從其周圍噴入，而且還從其周圍將氧噴入，使粉煤與氧混合，由此，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料在預(yù)燃燒室內(nèi)快速燃燒，該燃燒氣體從燃燒器前端開(kāi)口部導(dǎo)入爐內(nèi)，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體回收。(5)一種廢料熔化方法，其改進(jìn)是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧從設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，將粉煤從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將氧噴入，使兩者混合，由此，在風(fēng)口前部形成燃燒區(qū)，使粉煤在此快速燃燒，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。(6)一種廢料熔化方法，其改進(jìn)是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧從設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，將氧從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將粉煤噴入，再?gòu)钠渲車鷮⒀鯂娙耄狗勖号c氧混合，由此，在風(fēng)口前部形成燃燒區(qū)，使粉煤在此快速燃燒，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。(7)一種廢料熔化方法，其改進(jìn)是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤、粉粒狀或細(xì)片狀的合成樹(shù)脂材料與氧從設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，將粉煤與合成樹(shù)脂材料從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將氧噴入，使粉煤、合成樹(shù)脂材料與氧混合，由此，在風(fēng)口前部形成的燃燒區(qū)，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料快速燃燒，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。(8)一種廢料熔化方法，其改進(jìn)是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤、粉粒狀或細(xì)片狀的合成樹(shù)脂材料與氧從設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，將氧從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將粉煤與合成樹(shù)脂材料噴入，再?gòu)钠渲車鷮⒀鯂娙?，使粉煤、合成?shù)脂材料與氧混合，由此，在風(fēng)口前部形成的燃燒區(qū)，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料快速燃燒，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。(9)一種廢料熔化方法，是利用在風(fēng)口部設(shè)有燃燒器的豎爐進(jìn)行的廢料熔化方法，所述燃燒器在該燃燒器的前端開(kāi)口部的里面設(shè)有預(yù)燃燒室，其改進(jìn)是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧噴入前述燃燒器的預(yù)燃燒室中，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，將粉煤從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將氧噴入，使兩者混合，由此，使粉煤在預(yù)燃燒室內(nèi)快速燃燒，該燃燒氣體從燃燒器前端開(kāi)口部導(dǎo)入爐內(nèi)，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。(10)一種廢料熔化方法，是利用在風(fēng)口部設(shè)有燃燒器的豎爐進(jìn)行的廢料熔化方法，所述燃燒器在該燃燒器的前端開(kāi)口部的里面設(shè)有預(yù)燃燒室，其改進(jìn)是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧噴入前述燃燒器的預(yù)燃燒室中，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，將氧從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將粉煤噴入，再?gòu)钠渲車鷮⒀鯂娙耄狗勖号c氧混合，由此，使粉煤在預(yù)燃燒室內(nèi)快速燃燒，該燃燒氣體從燃燒器前端開(kāi)口部導(dǎo)入爐內(nèi)，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。(11)一種廢料熔化方法，是利用在風(fēng)口部設(shè)有燃燒器的豎爐進(jìn)行的廢料熔化方法，所述燃燒器在該燃燒器的前端開(kāi)口部的里面設(shè)有預(yù)燃燒室，其改進(jìn)是，并將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧噴入前述燃燒器的預(yù)燃燒室中，并將粉粒狀或細(xì)片狀或塊狀合成樹(shù)脂材料噴入或裝入，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，至少將粉煤從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將氧噴入，使兩者混合，由此，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料在預(yù)燃燒室內(nèi)快速燃燒，該燃燒氣體從燃燒器前端開(kāi)口部導(dǎo)入爐內(nèi)，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。(12)一種廢料熔化方法，是利用在風(fēng)口部設(shè)有燃燒器的豎爐進(jìn)行的廢料熔化方法，所述燃燒器在該燃燒器的前端開(kāi)口部的里面設(shè)有預(yù)燃燒室，其改進(jìn)是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧噴入前述燃燒器的預(yù)燃燒室中，并將粉粒狀或細(xì)片狀或塊狀的合成樹(shù)脂材料噴入或裝入，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，將氧從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍至少將粉煤噴入，再?gòu)钠渲車鷮⒀鯂娙?，使粉煤與氧混合，由此，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料在預(yù)燃燒室內(nèi)快速燃燒，該燃燒氣體從燃燒器前端開(kāi)口部導(dǎo)入爐內(nèi)，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。上述(1)～(4)、(7)、(8)、(11)及(12)的廢料熔化方法，由燃燒器對(duì)合成樹(shù)脂材料的噴入或者將合成樹(shù)脂材料向預(yù)燃燒室內(nèi)的噴入或裝入可以不連續(xù)的或間歇地進(jìn)行的，另外，這時(shí)合成樹(shù)脂材料的噴入或裝入可以與粉煤的噴入同時(shí)進(jìn)行，也可以暫時(shí)代替粉煤的噴入(也就是說(shuō)，暫時(shí)停止粉煤的噴入)來(lái)進(jìn)行。換句話說(shuō)，本發(fā)明的方法包括了通過(guò)燃燒器將合成樹(shù)脂材料的噴入或裝入等各種情況。另外，在上述(5)～(12)的廢料熔化方法中，爐頂溫度最好控制在400～600℃的范圍。在上述(3)、(11)的廢料熔化方法中，粉粒狀或細(xì)片狀的合成樹(shù)脂材料從燃燒器的徑向中心或其附近噴入預(yù)燃燒室內(nèi)，另外在上述(4)、(12)的廢料熔化方法中，將粉粒狀或細(xì)片狀的合成樹(shù)脂材料從燃燒器的徑向中心或其附近噴入氧的周圍噴入預(yù)燃燒室內(nèi)，這樣，上述的方法分別可以高效率地燃燒合成樹(shù)脂材料。在本發(fā)明中，裝入豎爐的焦炭可以利用高爐用焦炭。另外，在本發(fā)明中可以實(shí)現(xiàn)粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料的大量噴入及其高效率燃燒，在用燃燒器只供給粉煤的場(chǎng)合，從供給燃燒器的粉煤比PC(kg/t·pig)與氧流量O2(Nm3/t·pig)之比[PC/O2]的值在0.7kg/Nm3以上，再者，在用燃燒器供給粉煤、合成樹(shù)脂材料的場(chǎng)合，從燃燒器供給的粉煤比PC(kg/t·pig)及合成樹(shù)脂材料比SR(kg/t·pig)與氧流量O2(Nm3/t·pig)之比[(PC+SR)/O2]的值在0.7kg/Nm3以上。還有，在本發(fā)明中，燃料比為300kg/t·pig以上，而且從燃燒器僅供給粉煤的場(chǎng)合，粉煤比(kg/t·pig)與從爐頂裝入的焦炭比(kg/t·pig)的重量比[粉煤比/焦炭比]的值為1.0以上，在從燃燒器供給粉煤、合成樹(shù)脂材料的場(chǎng)合，粉煤比(kg/t·pig)及合成樹(shù)脂材料比(kg/t·pig)與從爐頂裝入的焦炭比(kg/t·pig)的重量比[(粉煤比+合成樹(shù)脂材料比)/焦炭比]的值為1.0以上，由此可以高效率地熔化廢料，同時(shí)，可穩(wěn)定地制造、供給大量的高熱量的排出氣體。上述(1)、(5)及(7)的廢料熔化方法，在從粉煤或粉煤與合成樹(shù)脂材料的噴入部(以下稱作固體燃料噴入部)的周圍噴入氧的過(guò)程中，再?gòu)囊原h(huán)狀包圍著固體燃料噴入部的氧噴入部噴入氧，或者從以適當(dāng)間隔配置在固體燃料噴入部周圍的多個(gè)氧噴入部噴入氧。另外，固體燃料噴入部在燃燒器徑向的位置可以處于從燃燒器的中心稍稍偏離的位置，重要的是從燃燒器徑向中心或其附近噴入粉煤或粉煤與合成樹(shù)脂材料，從其周圍噴入氧即可。另外，在上述(2)、(6)及(8)的廢料熔化方法中，在從燃燒器徑向中心或其附近噴入氧的周圍噴入粉煤或粉煤與合成樹(shù)脂材料的過(guò)程中，可以從以環(huán)狀地圍繞該氧噴入部周圍的固體燃料噴入部將粉煤或粉煤與合成樹(shù)脂材料噴入、或者從以適當(dāng)間隔配置在氧噴入部周圍的多個(gè)固體燃料噴入部將粉煤或粉煤及合成樹(shù)脂材料噴入。另外，再?gòu)墓腆w燃料噴入部的周圍將氧噴入，在這期間，從以環(huán)狀地圍繞固體燃料噴入部周圍的氧噴入部噴入氧，或者從以適當(dāng)間隔配置在固體燃料噴入部周圍的多個(gè)氧噴入部噴入氧。再者，氧噴入部在燃燒器徑向的位置(固體燃料噴入部?jī)?nèi)側(cè)的氧噴入部的位置)可以處于從燃燒器的中心稍稍偏離的位置，重要的是從燃燒器徑向中心或其附近噴入氧，從其周圍噴入粉煤或粉煤與合成樹(shù)脂材料即可。在上述(3)、(9)、(11)的廢料熔化方法中，在從燃燒器預(yù)燃燒室內(nèi)的固體燃料噴入部周圍噴入氧的過(guò)程中，從以環(huán)狀地圍繞固體燃料噴入部周圍的氧噴入部噴入氧，或者從以適當(dāng)間隔配置在固體燃料噴入部周圍的多個(gè)氧噴入部噴入氧。另外，固體燃料噴入部在燃燒器徑向的位置可以處于從燃燒器的中心稍稍偏離的位置，重要的是從燃燒器徑向中心或其附近噴入粉煤或粉煤與合成樹(shù)脂材料，從其周圍噴入氧即可。在上述(4)、(10)、(12)的廢料熔化方法中，從燃燒器預(yù)燃燒室內(nèi)的燃燒器徑向中心或其附近噴入氧的周圍將粉煤或粉煤與合成樹(shù)脂材料噴入，在這期間，從以環(huán)狀地圍繞氧噴入部周圍的固體燃料噴入部噴入粉煤或粉煤與合成樹(shù)脂材料，或者從以適當(dāng)間隔配置在氧噴入部周圍的多個(gè)固體燃料噴入部噴入粉煤或粉煤與合成樹(shù)脂材料。另外，再?gòu)墓腆w燃料噴入部的周圍噴入氧，在這期間，可以從以環(huán)狀地圍繞固體燃料噴入部周圍的氧噴入部噴入氧，或者從以適當(dāng)間隔配置在固體燃料噴入部周圍的多個(gè)氧噴入部噴入氧。再者，氧噴入部在燃燒器徑向的位置(固體燃料噴入部?jī)?nèi)側(cè)的氧噴入部的位置)可以處于從燃燒器的中心稍稍偏離的位置，重要的是從燃燒器徑向中心或其附近噴入氧，從其周圍噴入粉煤或粉煤與合成樹(shù)脂材料即可。還有，在上述(1)～(4)、(7)、(8)、(11)及(12)的各廢料熔化方法中，從燃燒器噴入的粉煤與合成樹(shù)脂材料，也可以從分別的噴入部(噴入孔)噴入。噴入的粉煤粒度并沒(méi)有特殊的限定，例如可以采用粒度為74μm以下的占80％以上的粉煤。噴入的粉粒狀或細(xì)片狀的合成樹(shù)脂材料包括經(jīng)過(guò)對(duì)塊狀(包括板狀)合成樹(shù)脂材料進(jìn)行粉碎處理而得到的物質(zhì)，對(duì)薄膜狀合成樹(shù)脂材料經(jīng)過(guò)破碎處理而得到的細(xì)小片物質(zhì)，將合成樹(shù)脂材料熔化或者半熔化然后再進(jìn)行加工處理(粉碎處理或剪斷處理)而得到的粉粒狀物質(zhì)或通過(guò)將合成樹(shù)脂材料半熔化-急冷處理使其凝結(jié)、固化而得到的粉粒狀物質(zhì)。其粒度沒(méi)有特殊的限定，可以采用比較粗的粒徑的物質(zhì)，但通常粒徑在10mm以下，最好是6mm以下。而且，上述(3)、(4)、(11)及(12)的廢料熔化方法，由于采用了帶有預(yù)燃燒室的燃燒器，合成樹(shù)脂材料的燃燒性能良好，因此，也可以將塊狀的合成樹(shù)脂材料裝入燃燒器的預(yù)燃燒室內(nèi)。在上述(1)～(12)的任一種的廢料熔化方法中，可以通過(guò)燃燒器和/或風(fēng)口部的其它噴入裝置將粉塵類物質(zhì)噴入爐內(nèi)。這種粉塵類物質(zhì)包括例如高爐粉塵、轉(zhuǎn)爐粉塵、電爐粉塵、沖天化鐵爐粉塵、軋制氧化皮、粉碎機(jī)粉塵、鋅粉塵及從這些爐排出氣體回收的粉塵中的一種或兩種以上的粉塵等。特別是將爐頂溫度控制在400～800℃，同時(shí)將從這些爐排出氣體回收的含鋅粉塵作為噴入爐內(nèi)的粉塵類物質(zhì)的至少一部分加以利用。此外，粉塵類物質(zhì)向爐內(nèi)的噴入是非連續(xù)的或間歇地進(jìn)行。再者，在本發(fā)明中，也可以將廢料與其它鐵源及裝入物裝入爐內(nèi)。附圖的簡(jiǎn)單說(shuō)明圖1是用于實(shí)施本發(fā)明廢料熔化方法的豎爐的一構(gòu)成例的簡(jiǎn)圖。圖2是表示豎爐風(fēng)口部一構(gòu)成例(斷面結(jié)構(gòu))及根據(jù)本發(fā)明的方法噴入粉煤與氧的方法說(shuō)明圖。圖3是表示豎爐風(fēng)口部一構(gòu)成例(斷面結(jié)構(gòu))及根據(jù)本發(fā)明的方法噴入粉煤及合成樹(shù)脂材料與氧的方法說(shuō)明圖。圖4是表示豎爐風(fēng)口部另一構(gòu)成例(斷面結(jié)構(gòu))及根據(jù)本發(fā)明的方法噴入粉煤等與氧的方法說(shuō)明圖。圖5是表示在圖2及圖3的燃燒器中在燃燒器徑向噴入粉煤等與氧的形式的一個(gè)例子說(shuō)明圖。圖6是表示在圖2及圖3的燃燒器中在燃燒器徑向噴入粉煤等與氧的形式的另一個(gè)例子說(shuō)明圖。圖7是表示在圖4的燃燒器中在燃燒器徑向噴入粉煤等與氧的形式的一個(gè)例子說(shuō)明圖。圖8是表示在圖4的燃燒器中在燃燒器徑向噴入粉煤等與氧的形式的另一個(gè)例子說(shuō)明圖。圖9是表示在圖4的燃燒器中在燃燒器徑向噴入粉煤等與氧的形式的再一個(gè)例子說(shuō)明圖。圖10是表示豎爐風(fēng)口部另一構(gòu)成例(斷面結(jié)構(gòu))及根據(jù)本發(fā)明的方法噴入粉煤等與氧的方法說(shuō)明圖。圖11是表示豎爐風(fēng)口部再一構(gòu)成例(斷面結(jié)構(gòu))及根據(jù)本發(fā)明的方法噴入粉煤等與氧的方法說(shuō)明圖。圖12是表示在圖10的燃燒器中在燃燒器徑向噴入粉煤等與氧的形式的一個(gè)例子說(shuō)明圖。圖13是表示在圖10的燃燒器中在燃燒器徑向噴入粉煤等與氧的形式的另一個(gè)例子說(shuō)明圖。圖14是表示在圖11的燃燒器中在燃燒器徑向噴入粉煤等與氧的形式的一個(gè)例子說(shuō)明圖。圖15是表示在圖11的燃燒器中在燃燒器徑向噴入粉煤等與氧的形式的另一個(gè)例子說(shuō)明圖。圖16是表示在圖11的燃燒器中在燃燒器徑向噴入粉煤等與氧的形式的再一個(gè)例子說(shuō)明圖。圖17是表示本發(fā)明爐頂溫度與爐頂氣體中的焦油濃度的關(guān)系曲線圖。圖18是表示根據(jù)本發(fā)明的方法進(jìn)行粉煤與氧的噴入時(shí)粉煤燃燒率隨時(shí)間變化的曲線圖。圖19是表示根據(jù)本發(fā)明的方法進(jìn)行粉煤與氧的噴入時(shí)風(fēng)口部附近理想的燃燒狀況說(shuō)明圖。圖20是表示本發(fā)明爐頂溫度與基于粉塵中鋅的含量的鋅回收率的關(guān)系曲線圖。圖21是在根據(jù)實(shí)施例1的圖2、圖4及圖10的噴入方式的本發(fā)明方法和圖22噴入方式的比較中，投入的粉煤量PC(kg/h)與氧流量O2(Nm3/h)之比[PC/O2]與爐頂干氣體中C濃度的關(guān)系曲線圖。圖22是表示以往方式的風(fēng)口部斷面結(jié)構(gòu)的說(shuō)明圖。實(shí)施發(fā)明的最優(yōu)形式本發(fā)明的廢料熔化方法是以為了在廢料熔化中有效地得到高熱量排出氣體，通過(guò)將粉煤或者將粉煤+合成樹(shù)脂材料大量地供給，提高燃料比并且提高相對(duì)于焦炭的粉煤比例或粉煤+合成樹(shù)脂材料的比例而進(jìn)行作業(yè)為前提的。為此，通過(guò)實(shí)施特定的噴入及燃燒方法，即通過(guò)風(fēng)口部的燃燒器將粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料連同氧(基本上是純氧)噴入，并使粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料與氧快速接觸并混合得到燃燒氣體化，使粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料高效率燃燒(特別是不影響爐內(nèi)狀況等的粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料的穩(wěn)定高效率燃燒)，進(jìn)一步通過(guò)將由此產(chǎn)生的燃燒氣體(包括在噴入合成樹(shù)脂材料時(shí)的一部分合成樹(shù)脂材料熱分解形成的氣體)不有意二次燃燒而排出爐外，可以達(dá)到有效地燃燒大量供給的粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料、降低排出氣體中的低熱量成分的目的，實(shí)現(xiàn)在低費(fèi)用下廢料的熔化和高熱量氣體的回收。另外，將作為高熱量排出氣體源的一部分的合成樹(shù)脂材料裝入爐頂，將其熱分解氣體與粉煤等的燃燒氣體一起回收，由此可以使排出氣體高熱量化。并且，通過(guò)將作為上述熱源及高熱量排出氣體源的一部分的合成樹(shù)脂材料供給爐內(nèi)，可以實(shí)現(xiàn)主要作為廢棄物的合成樹(shù)脂材料的大量處理和有效利用，從而可以降低粉煤使用量，進(jìn)一步降低廢料熔化的成本。進(jìn)一步，通過(guò)將從鐵源、熱源或副原料源等所得到的各種粉塵的一種或兩種以上經(jīng)過(guò)風(fēng)口部吹入，可以實(shí)現(xiàn)粉塵類的大量處理和有效利用。另外，將從該爐的排出氣體回收的含鋅的粉塵經(jīng)風(fēng)口部吹入，至少可以利用一部分粉塵之類物質(zhì)，把該排出氣體回收粉塵循環(huán)導(dǎo)入爐內(nèi)，可以使包含在廢料或粉塵類物質(zhì)中的鋅富集在回收的粉塵中，由此，通過(guò)對(duì)含有富鋅粉塵形式的回收實(shí)現(xiàn)鋅的再循環(huán)。以下根據(jù)附圖詳細(xì)敘述本發(fā)明。圖1是表示利用本發(fā)明的廢料熔化方法的豎爐一構(gòu)成例的簡(jiǎn)圖，1是豎爐的本體，2是風(fēng)口部，3是爐頂部。在該豎爐1的爐頂部3的上部相連設(shè)置有原料裝載裝置4，而該原料裝載裝置4與爐內(nèi)可以用開(kāi)閉裝置5隔斷，高溫爐頂氣體可以通過(guò)導(dǎo)管6完全回收。從豎爐1的爐頂部3將作為鐵源的廢料及焦炭裝入原料裝載裝置4中，并從風(fēng)口部2通過(guò)燃燒器將粉煤與氧供給爐內(nèi)。從爐頂部裝入的焦炭可以采用一般高爐用的焦炭(通常粒度為20～80mm)。裝入爐內(nèi)的焦炭起著保持充填爐內(nèi)的廢料的作用，同時(shí)作為一部分用于廢料熔化的熱源。但是，在本發(fā)明中從風(fēng)口部噴入的粉煤(在噴入合成樹(shù)脂材料的情況下是粉煤與合成樹(shù)脂材料)作為熱源占有更大的比重。合成樹(shù)脂材料向爐內(nèi)的供給是從風(fēng)口部2或爐頂部3或者兩方面進(jìn)行的，從風(fēng)口部2供給的合成樹(shù)脂材料作為熱源及高熱量氣體源消耗，另外從爐頂部3供給的合成樹(shù)脂材料主要作為高熱源而消耗。一般來(lái)說(shuō)，從風(fēng)口部通過(guò)燃燒器供給的合成樹(shù)脂材料，為提高燃燒性能采用粉粒狀或細(xì)片狀物質(zhì)。與之相比，從爐頂部裝入的合成樹(shù)脂材料的形狀、形態(tài)可以是任意的。圖2示出了通過(guò)設(shè)置在風(fēng)口部2上的燃燒器8A將粉煤與氧噴入爐內(nèi)的方法的一個(gè)例子。7是爐壁。從這樣的風(fēng)口部2將粉煤與氧噴入時(shí)，合成樹(shù)脂材料是從爐頂部3裝入爐內(nèi)的。在圖2中，從設(shè)置于風(fēng)口部2上的燃燒器8A，經(jīng)過(guò)燃燒器徑向中央或其周圍的固體燃料噴入部a將粉煤PC噴入爐內(nèi)，并且經(jīng)過(guò)固體燃料噴入部a周圍的氧噴入部b將氧O2(冷氧也可)噴入爐內(nèi)。這時(shí)，由于粉煤PC噴入爐內(nèi)時(shí)其周圍由氧O2包圍著，因此與氧的接觸非常好，粉煤與氧在風(fēng)口前部混合，使粉煤快速燃燒，在風(fēng)口前部形成了燃燒區(qū)及燃燒空窩(raceway)，所以，即使每單位氧量噴入大量的粉煤，使[PC/O2]的比例十分大，也能夠?qū)⒎勖鹤兂筛咝实娜紵龤怏w。并且，作為噴入粉煤PC時(shí)的送氣用氣體可以采用通常的少量的N2等。圖3示出了通過(guò)設(shè)置在風(fēng)口部2的燃燒器將粉煤+合成樹(shù)脂材料與氧噴入爐內(nèi)的方法的一個(gè)例子。在圖3中，從設(shè)置于風(fēng)口部2上的燃燒器8A，經(jīng)過(guò)燃燒器徑向中央或其近旁的固體燃料噴入部a將粉煤PC與粉粒狀或細(xì)片狀的合成樹(shù)脂材料SR噴入爐內(nèi)，并且經(jīng)過(guò)固體燃料噴入部a周圍的氧噴入部b將氧O2(冷氧也可)噴入爐內(nèi)。這時(shí)，由于粉煤PC及合成樹(shù)脂材料SR噴入爐內(nèi)時(shí)其周圍由氧O2包圍著，因此與氧的接觸非常好，粉煤及合成樹(shù)脂材料與氧在風(fēng)口前部混合，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料快速燃燒，在風(fēng)口前部形成了燃燒區(qū)及燃燒空窩，所以，即使每單位氧量噴入大量的粉煤+合成樹(shù)脂材料，使[(PC+SR)/O2]的比例十分大，也能夠?qū)⒎勖杭昂铣蓸?shù)脂材料變成高效率的燃燒氣體。并且，作為噴入粉煤PC及合成樹(shù)脂材料SR時(shí)的送氣用氣體可以采用通常的少量的N2等。與圖2、圖3所示的本發(fā)明的噴入方法相比較，在采用圖22所示的公知的吹管方式將粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料噴入并且將非氧氣的熱風(fēng)或富氧空氣噴入的場(chǎng)合，由于不能充分地保證氧與粉煤或與粉煤+合成樹(shù)脂材料的接觸，因而就不能高效率地燃燒粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料，不能實(shí)現(xiàn)粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料的大量(高粉煤比)噴入。由于與氧一起噴入的粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料能快速地燃燒，因而在風(fēng)口前部形成約2000℃高溫燃燒區(qū)，用其熱量熔化廢料，將熔化的鐵水排到爐外。通過(guò)粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料的快速燃燒生成的還原性燃燒氣體，一面用其顯熱熔化及預(yù)熱廢料，一面經(jīng)過(guò)豎爐上升，從爐上部作為排出氣體排出，但是，在本發(fā)明中，由粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料燃燒生成的燃燒氣體不有意使之二次燃燒，而排出爐外。也即是說(shuō)，不將空氣或富氧空氣供給到以往技術(shù)中的爐身部進(jìn)行燃燒氣體的二次燃燒。由于合成樹(shù)脂材料比粉煤的燃燒性差，通常，所有合成樹(shù)脂材料不能在燃燒區(qū)中完全燃燒，但是，通過(guò)將這些未燃燒的合成樹(shù)脂材料在爐內(nèi)迅速熱分解變成氣體，該高熱量氣體同上述燃燒氣體一起排到爐外，作為燃料用氣體回收。另外，從固體燃料噴入部a對(duì)合成樹(shù)脂材料的噴入，可以連續(xù)地實(shí)施或不連續(xù)地實(shí)施或間歇地實(shí)施，而且，這時(shí)的合成樹(shù)脂材料的噴入可以與粉煤的噴入同時(shí)進(jìn)行，或者暫時(shí)代替粉煤的噴入。關(guān)于這方面與后述的圖4、圖10、圖11等的方法相同。另一方面，在合成樹(shù)脂材料從爐頂3裝入的場(chǎng)合，裝入爐頂?shù)暮铣蓸?shù)脂材料大部分由燃燒氣體的顯熱在爐上部分解氣化，生成高熱量氣體。該高熱量氣體與上述燃燒氣體一起排到爐外，并作為燃料用氣體回收。在此，在將比較大量的合成樹(shù)脂材料裝入爐頂?shù)膱?chǎng)合，會(huì)引起因合成樹(shù)脂材料分解物生成的焦油狀物質(zhì)附著、堆積在排氣配管等上而堵塞配管的問(wèn)題；另外還會(huì)出現(xiàn)因裝入的合成樹(shù)脂材料在爐上部不能順利、迅速地?zé)岱纸舛璧K排氣的高熱量化的問(wèn)題；并且還會(huì)引起因合成樹(shù)脂材料在底焦內(nèi)發(fā)生熔著明顯地妨礙爐內(nèi)氣體的流動(dòng)以及、因成為霧狀的合成樹(shù)脂材料排到爐外凝結(jié)在配管上堵塞配管的問(wèn)題。為了避免上述問(wèn)題的發(fā)生，最好將爐頂溫度控制在400～600℃的范圍。也即是說(shuō)，在爐頂溫度為400℃以下時(shí)，由于爐上部的合成樹(shù)脂材料的熱分解不能順利、迅速進(jìn)行，就會(huì)引起上述問(wèn)題的發(fā)生。另一方面，在爐頂溫度超過(guò)600℃時(shí)，會(huì)大量生成焦油狀物質(zhì)，引起排氣配管等堵塞的問(wèn)題發(fā)生。圖17示出了爐頂溫度與爐頂氣體中的焦油濃度的關(guān)系，從圖中可以看出，爐頂溫度為600℃以下時(shí)可以降低爐頂氣體中的焦油濃度。于是，通過(guò)將爐頂溫度控制在400～600℃的范圍，可以使合成樹(shù)脂材料在爐上部順利、迅速熱分解，生成以氣體狀低級(jí)碳?xì)浠衔餅橹黧w的高熱量氣體。在本發(fā)明中，由于從風(fēng)口部噴入的燃燒用氣體是氧(基本上是純氧)；可以有效地使每單位氧量中的大量粉煤燃燒氣體化；裝入爐頂?shù)暮铣蓸?shù)脂材料的熱分解可以得到高熱量的氣體；在粉煤與合成樹(shù)脂材料一起噴入時(shí)通過(guò)其燃燒或熱分解可以得到高熱量的氣體；不使上述的燃燒氣體二次燃燒；由此，可以得到CO、H2或低級(jí)碳?xì)浠衔锏母邿崃砍煞值暮新屎芨?因此CO2、N2的含量非常少)的高熱量排出氣體(2700kcal/Nm2以上)。在本發(fā)明中，由于粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料可以高效地燃燒，因此，可以在[PC/O2]或[(PC+SR)/O2]為0.7kg/Nm3以上(最好在1.0kg/Nm3以上)的條件下穩(wěn)定作業(yè)，并且可以在[PC/O2]或[(PC+SR)/O2]的化學(xué)計(jì)算的燃燒極限為[PC/O2]＝1.4kg/Nm3、[(PC+SR)/O2]＝1.4kg/Nm3的程度下噴入粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料。因此，可以從大量供給的粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料有效地燃燒得到大量的高熱量排出氣體，同時(shí)，可以在焦炭比相對(duì)于粉煤比或粉煤+合成樹(shù)脂材料的比例比較低的條件下作業(yè)。圖4是表示本發(fā)明廢料熔化方法的粉煤(或粉煤+合成樹(shù)脂材料)與氧的噴入方法另一例子的說(shuō)明圖，從設(shè)置于風(fēng)口部2上的燃燒器8B，經(jīng)過(guò)燃燒器徑向中央或其近旁的氧噴入部b′將氧O2(冷氧也可)噴入爐內(nèi)，從氧噴入部b′周圍的固體燃料噴入部a將粉煤PC噴入爐內(nèi)，并從固體燃料噴入部a周圍的氧噴入部b將氧O2(冷氧也可)噴入爐內(nèi)。也就是說(shuō)，粉煤PC其內(nèi)側(cè)與外側(cè)由氧O2以?shī)A層形式噴入。由此，在粉煤PC與氧O2在風(fēng)口前部混合，使粉煤快速燃燒，在風(fēng)口前部形成了燃燒區(qū)及燃燒空窩。在該方法中，與圖2及圖3所示的方法相比較，由于粉煤與氧可以更好的接觸，因而具有粉煤(在下文敘述的噴入粉煤+合成樹(shù)脂材料的場(chǎng)合，是指粉煤及合成樹(shù)脂材料)燃燒效率更高的優(yōu)點(diǎn)。另外，該方法與圖3的方法一樣，可以從固體燃料噴入部a將粉煤PC以及粉粒狀或細(xì)片狀的合成樹(shù)脂材料SR噴入爐內(nèi)，該合成樹(shù)脂材料SR的至少一部分可以與粉煤一起迅速燃燒。圖5及圖6示出了根據(jù)圖2及圖3的廢料熔化方法在燃燒器徑向噴入粉煤PC(在進(jìn)行合成樹(shù)脂材料噴入的場(chǎng)合是指粉煤PC及合成樹(shù)脂材料SR)與氧O2的形式，其中圖5表示的是從燃燒器的徑向中心或其附近的固體燃料噴入部a將粉煤PC(或粉煤PC+合成樹(shù)脂材料SR)噴入并從環(huán)狀地圍繞著該固體燃料噴入部a的周圍的氧噴入部b將氧O2噴入的例子，而圖6示出了從以適當(dāng)間隔配置在固體燃料噴入部a周圍的多個(gè)氧噴入部b噴入氧O2的例子。圖7至圖9示出了根據(jù)圖4的廢料熔化方法在燃燒器徑向噴入粉煤PC(在進(jìn)行合成樹(shù)脂材料噴入的場(chǎng)合是指粉煤PC及合成樹(shù)脂材料SR)與氧O2的形式，其中圖7表示的是從燃燒器徑向中心或其附近的氧噴入部b′將氧O2噴入、從以環(huán)狀地圍繞該氧噴入部b′周圍的固體燃料噴入部a將粉煤PC(或粉煤PC+合成樹(shù)脂材料SR)噴入、并從環(huán)狀地圍繞著該固體燃料噴入部a的周圍的氧噴入部b將氧O2噴入的例子。圖8示出了從以環(huán)狀地圍繞燃燒器徑向中心或其附近的氧噴入部b′周圍的多個(gè)固體燃料噴入部a將粉煤PC(或粉煤PC+合成樹(shù)脂材料SR)噴入、并從以適當(dāng)間隔配置在固體燃料噴入部a周圍的多個(gè)氧噴入部b噴入氧O2的例子。另外，圖9示出了從以適當(dāng)間隔配置在燃燒器徑向中心或其附近的氧噴入部b′周圍的多個(gè)固體燃料噴入部a將粉煤PC(或粉煤PC+合成樹(shù)脂材料SR)噴入、并從以適當(dāng)間隔配置在固體燃料噴入部a周圍的多個(gè)氧噴入部b噴入氧O2的例子。圖10及圖11是根據(jù)本發(fā)明的廢料熔化方法噴入粉煤(或粉煤+合成樹(shù)脂材料)與氧的方法再一例子的說(shuō)明圖，該方法與圖2～圖4的廢料熔化方法相比較，其優(yōu)點(diǎn)是可以使粉煤(在噴入合成樹(shù)脂材料時(shí)是指粉煤及合成樹(shù)脂材料)的高效率燃燒更穩(wěn)定。圖10所示的噴入方法，在風(fēng)口部2上設(shè)置有燃燒器8C，在該燃燒器的前端開(kāi)口部10內(nèi)設(shè)有粉煤預(yù)燃燒室9，在該燃燒器8C的粉煤預(yù)燃燒室9內(nèi)，從燃燒器徑向中心或其附近所配置的固體燃料噴入部a將粉煤PC(或粉煤PC+合成樹(shù)脂材料SR)噴入，并且從配置在固體燃料噴入部a周圍的氧噴入部b噴入氧O2(可以是冷氧)。這時(shí)，粉煤PC在由氧O2圍繞其周圍的形式下噴入，因此可與氧良好地接觸，通過(guò)粉煤與氧在預(yù)燃燒室9內(nèi)迅速混合，在粉煤預(yù)燃燒室9快速點(diǎn)火燃燒。由此生成的燃燒氣體從燃燒器前端開(kāi)口部8導(dǎo)入爐內(nèi)，利用其顯熱使廢料熔化，熔化的鐵水排到爐外。另外，如前述那樣，不有意使燃燒氣體二次燃燒，而是作為燃料用氣體排出到爐外。這樣，在該方法中，由于粉煤是在燃燒器內(nèi)部燃燒，不影響爐內(nèi)狀況，可以使粉煤穩(wěn)定、高效率地燃燒。另外，在圖11所示的噴入方法中，在風(fēng)口部2上設(shè)置有燃燒器8D，在該燃燒器的前端開(kāi)口部10內(nèi)設(shè)有粉煤預(yù)燃燒室9，在該燃燒器8D的粉煤預(yù)燃燒室9內(nèi)，從燃燒器徑向中心或其附近所配置的氧噴入部b′將氧O2噴入，從圍繞氧噴入部b′的固體燃料噴入部a將粉煤PC(或粉煤PC+合成樹(shù)脂材料SR)噴入，并且從配置在固體燃料噴入部a周圍的氧噴入部b噴入氧O2。在這種方法中，由于粉煤PC是在其內(nèi)側(cè)與外側(cè)由氧O2夾層的形式下噴入的，因此與圖10的方法相比較，其優(yōu)點(diǎn)是粉煤與氧的接觸狀態(tài)更好一些，由此可進(jìn)一步提高粉煤的燃燒效率。在此，對(duì)采用圖10及圖11方法的燃燒器的結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡(jiǎn)要說(shuō)明，首先，圖10所示的燃燒器8C的燃燒器本體12由筒狀水冷式套管13及貫穿該套管13的固體燃料供給管14和氧供給管15等構(gòu)成。前述各供給管的端部在燃燒器本體12的前面(水冷式套管13的前面)形成開(kāi)口，由此形成固體燃料噴入部a及氧噴入部b。前述預(yù)燃燒室9在燃燒器本體12與燃燒器前端開(kāi)口部10之間做成筒狀，其內(nèi)壁上張貼有非金屬制成的耐火材料16，前述燃燒器使用的過(guò)程中，耐火材料16保持紅熱，由其輻射熱點(diǎn)燃供給預(yù)燃燒室內(nèi)的粉煤及合成樹(shù)脂材料。另外，為了確保噴射到爐內(nèi)的燃燒氣體的氣體流速，將預(yù)燃燒室9的燃燒器前端側(cè)做成錐狀。在預(yù)燃燒室9的外側(cè)設(shè)有水冷式套管17，并且，在燃燒器前端設(shè)置有水冷結(jié)構(gòu)的風(fēng)口18。該風(fēng)口18設(shè)置成保護(hù)燃燒器前端不受高溫爐內(nèi)氣氛影響的結(jié)構(gòu)，但是，在這種場(chǎng)合也可以不設(shè)成這種結(jié)構(gòu)。另外，由于在預(yù)燃燒室9內(nèi)的粉煤與氧混合的快速化，使粉煤有效地快速燃燒，所以，前述固體燃料噴入部a及氧噴入部b的結(jié)構(gòu)做成使兩者的孔軸向延長(zhǎng)線交點(diǎn)p位于預(yù)燃燒室9的出口前端或更靠近燃燒器內(nèi)側(cè)的位置。進(jìn)一步，整個(gè)燃燒器以其前端側(cè)向下傾斜、其軸線相對(duì)于水平方向成θ角的形式安裝在爐壁7上。以該傾角θ的安裝，可以使粉煤等的灰分熔融所產(chǎn)生的爐渣經(jīng)過(guò)燃燒器前端開(kāi)口部10從爐內(nèi)順利地排出。為了使預(yù)燃燒器9內(nèi)的爐渣朝燃燒器前端開(kāi)口部10的方向順利地流下，該傾角θ的大小最好是，使預(yù)燃燒室里面的錐部成水平狀或其前端側(cè)向下傾斜。此外，在圖11所示的燃燒器中，各噴入部a、b、b′分別由穿過(guò)水冷式套管13的固體燃料供給管14及氧供給管15、15′的前端開(kāi)口形成。其它結(jié)構(gòu)與圖10相同，用同一符號(hào)表示，其詳細(xì)說(shuō)明省略。在圖10及圖11所示的方法中，可以從固體燃料噴入部a噴入粉煤PC+粉粒狀或細(xì)片狀合成樹(shù)脂材料SR，至少該合成樹(shù)脂材料的一部分可與粉煤一起迅速燃燒。圖12及圖13示出了根據(jù)圖10所示的廢料熔化方法在燃燒器徑向噴入粉煤PC(在噴入合成樹(shù)脂材料時(shí)是指粉煤PC及合成樹(shù)脂材料SR)與氧O2的形式，其中圖12表示的是從燃燒器的徑向中心或其附近的固體燃料噴入部a將粉煤PC(或粉煤PC+合成樹(shù)脂材料SR)噴入并從環(huán)狀地圍繞著該固體燃料噴入部a的周圍的氧噴入部b將氧O2噴入的例子，而圖13示出了從以適當(dāng)間隔配置在固體燃料噴入部a周圍的多個(gè)氧噴入部b噴入氧O2的例子。圖14至圖16示出了根據(jù)圖11所示的廢料熔化方法在燃燒器徑向噴入粉煤PC(在噴入合成樹(shù)脂材料時(shí)是指粉煤PC及合成樹(shù)脂材料SR)與氧O2的形式，其中圖14表示的是從燃燒器徑向中心或其附近的氧噴入部b′將氧O2噴入、從以環(huán)狀地圍繞該氧噴入部b′周圍的固體燃料噴入部a將粉煤PC(或粉煤PC+合成樹(shù)脂材料SR)噴入、并從環(huán)狀地圍繞著該固體燃料噴入部a的周圍的氧噴入部b將氧O2噴入的例子。圖15示出了從以環(huán)狀地圍繞燃燒器徑向中心或其附近的氧噴入部b′周圍的固體燃料噴入部a將粉煤PC(或粉煤PC+合成樹(shù)脂材料SR)噴入、并從以適當(dāng)間隔配置在固體燃料噴入部a周圍的多個(gè)氧噴入部b噴入氧O2的例子。另外，圖16示出了從以適當(dāng)間隔配置在燃燒器徑向中心或其附近的氧噴入部b′周圍的多個(gè)固體燃料噴入部a將粉煤PC(或粉煤PC+合成樹(shù)脂材料SR)噴入、并從以適當(dāng)間隔配置在固體燃料噴入部a周圍的多個(gè)氧噴入部b噴入氧O2的例子。另外，在圖10、圖11所示的具有預(yù)燃燒室9的燃燒器，代替粉粒狀或細(xì)片狀合成樹(shù)脂材料的噴入，或者與粉粒狀或細(xì)片狀合成樹(shù)脂材料噴入的同時(shí)，將塊狀合成樹(shù)脂材料裝入預(yù)燃燒室9中，這樣，至少一部分合成樹(shù)脂材料可以燃燒。在這種場(chǎng)合，塊狀合成樹(shù)脂材料通過(guò)另外設(shè)置在燃燒器上的裝入口裝入預(yù)燃燒室9中。在預(yù)燃燒室9內(nèi)點(diǎn)火并燃燒粉煤PC(或粉煤PC+合成樹(shù)脂材料SR)時(shí)，通常要用以油或LPG等作為燃料的圖中未示的點(diǎn)火燃燒器。另外如果由耐火材料構(gòu)成預(yù)燃燒室9的內(nèi)壁，僅在操作初期使用點(diǎn)火燃燒器(引燃燃燒器)，在燃燒器內(nèi)部預(yù)熱或點(diǎn)火并燃燒粉煤，這樣在后續(xù)的正常操作中，利用赤熱的耐火材料的輻射熱可以自然將粉煤等點(diǎn)燃。在本發(fā)明中，利用燃燒器8A～8D將合成樹(shù)脂材料的噴入或?qū)⒑铣蓸?shù)脂材料向預(yù)燃燒室9內(nèi)的噴入或裝入，可以非連續(xù)地或間歇地實(shí)施。另外，此時(shí)合成樹(shù)脂材料的噴入或裝入也可以與粉煤的噴入同時(shí)進(jìn)行，或者在暫時(shí)代替粉煤噴入(也就是說(shuō)暫時(shí)停止粉煤的噴入)的情況下進(jìn)行。另外，通過(guò)燃燒器8A～8D噴入的粉煤及合成樹(shù)脂材料，也可以用其它的噴入部件(噴入孔)噴入。圖18示出了利用圖2及圖10所示方法分別快速燃燒粉煤時(shí)在[PC/O2]＝1.2kg/N3下的粉煤燃燒率隨時(shí)間變化的調(diào)查結(jié)果。根據(jù)兩種方法中的任何一種方法都可以得到較高的粉煤燃燒率。但是，可以看出采用圖2所示方法燃燒率隨時(shí)間稍有變動(dòng)，這是因?yàn)轱L(fēng)口前部燃燒空間的裝入物(例如焦炭的充填層)等狀況變動(dòng)所引起的，這對(duì)粉煤的燃燒性有影響，應(yīng)加以考慮。與此相比，根據(jù)圖10的方法，由于供給的大部分粉煤在預(yù)燃燒室中燃燒氣化，因此，粉煤的燃燒基本不會(huì)影響爐內(nèi)狀況，可以得到穩(wěn)定的高數(shù)值的粉煤燃燒率。圖19示出了根據(jù)圖2及圖10所示方法，分別在風(fēng)口部附近的粉煤的理想燃燒狀況。據(jù)此，采用圖2所示方法時(shí)在風(fēng)口前部形成燃燒區(qū)，在其外側(cè)形成所謂的燃燒空窩。與之相比，采用圖10所示的方法時(shí)，噴入預(yù)燃燒室9內(nèi)的氧基本全部在該預(yù)燃燒室9內(nèi)快速消耗，結(jié)果，可以將粉煤的燃燒氣體(在燃燒器內(nèi)產(chǎn)生CO2的物質(zhì)、導(dǎo)入爐內(nèi)的燃燒氣體中的CO2的含量非常少，大部分是CO)導(dǎo)入爐內(nèi)。由此，基本不會(huì)在風(fēng)口前部形成圖2所示的燃燒區(qū)(氧化區(qū))，而只形成燃燒空窩。根據(jù)前述的本發(fā)明的方法，可以將大量的粉煤高效率地燃燒氣化，由此可以在焦炭比相對(duì)于粉煤比的比值較低的條件下作業(yè)，特別是在圖10及圖11所示的方法中，由于供給的氧大部分在預(yù)燃燒室內(nèi)快速消耗掉，因而在風(fēng)口前部基本上不形成燃燒區(qū)，或者雖然形成，但只限于形成極狹窄的區(qū)域。由此可抑制風(fēng)口前部焦炭的消耗(燃燒)，有助于減少焦炭比。在本發(fā)明的廢料熔化方法中，從風(fēng)口部通過(guò)燃燒器和/或其它噴入機(jī)構(gòu)將粉塵類物質(zhì)噴入爐內(nèi)，作為鐵源、熱源、副原料源、高熱量排出氣體源等在爐內(nèi)加以使用。例如包含在大多數(shù)粉塵中的鐵成分(氧化鐵)可以作為爐的鐵源，包含在粉碎機(jī)粉塵等的合成樹(shù)脂類物質(zhì)可以作為熱源或高熱量排出氣體源加以利用。噴入爐內(nèi)的粉塵類物質(zhì)，是例如高爐粉塵、轉(zhuǎn)爐粉塵、電爐粉塵、沖天化鐵爐粉塵、軋制氧化皮、粉碎機(jī)粉塵、鋅粉塵(從鍍鋅設(shè)備排出的粉塵)、從這些爐排出的氣體中回收的含鋅粉塵等。含有這些中的一種或兩種以上的粉塵類物質(zhì)可以從風(fēng)口部噴入。另外，這些粉塵類物質(zhì)，當(dāng)從該爐的排出氣體回收的含鋅粉塵反復(fù)導(dǎo)入爐內(nèi)，這樣，可以將爐內(nèi)的鋅富集在回收粉塵中，在高富集度狀態(tài)下回收鋅，對(duì)此將在下文進(jìn)行詳述。大多數(shù)粉塵類物質(zhì)與粉煤及粉粒狀或細(xì)片狀的合成樹(shù)脂材料相比較，不需要太多地考慮其燃燒性，因此從風(fēng)口部噴入的形式是任意的，由此得出，可以利用進(jìn)行粉煤等噴入的燃燒器(圖2～圖16所示的燃燒器8A～8D)向爐內(nèi)噴入，也可以利用其它噴入機(jī)構(gòu)向爐內(nèi)噴入。例如在采用圖2所示的燃燒器的場(chǎng)合，粉塵類物質(zhì)的噴入可以與從固體燃料噴入部a噴入粉煤PC一起噴入，也可以通過(guò)另外設(shè)置的噴入部噴入。粉塵類物質(zhì)向爐內(nèi)的噴入可以連續(xù)地或間歇地進(jìn)行。另外，在通過(guò)上述燃燒器8A～8D噴入的場(chǎng)合，粉塵類物質(zhì)的噴入是與粉煤和/或合成樹(shù)脂材料的噴入同時(shí)進(jìn)行的，也可以在暫時(shí)代替粉煤和/或合成樹(shù)脂材料的噴入(也就是說(shuō)，暫時(shí)停止粉煤和/或合成樹(shù)脂材料的噴入)的情況下進(jìn)行。換句話說(shuō)，本發(fā)明通過(guò)燃燒器和/或其它噴入手段噴入粉塵類物質(zhì)意味著包括上述的各種情況。另外，在粉塵中合成樹(shù)脂類物質(zhì)和未燃燒的炭(粉煤)的含量比較高的場(chǎng)合，為了確保合成樹(shù)脂類物質(zhì)和未燃燒的炭的燃燒性，最好采用上述的燃燒器用與粉煤同樣的方法噴入將粉塵噴入。下文詳細(xì)敘述將合成樹(shù)脂裝入爐頂以及將粉煤+合成樹(shù)脂材料從風(fēng)口部噴入時(shí)的作用和影響。在本發(fā)明中將合成樹(shù)脂材料裝入爐頂，而且還要根據(jù)需要通過(guò)設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器并采用特定方法噴入或裝入合成樹(shù)脂材料，由此可以將合成樹(shù)脂材料作為高熱量排氣源以及一部分熱源加以利用。合成樹(shù)脂材料這樣的利用成為可能的主要原因是，采用前述①～③構(gòu)成的廢料熔化方法以及將比較大量的粉煤的噴入。也就是說(shuō)，一般來(lái)說(shuō)，將比較大量的合成樹(shù)脂材料裝入爐頂或從風(fēng)口部噴入豎爐內(nèi)時(shí)，需要考慮以下幾個(gè)問(wèn)題(1)一般來(lái)說(shuō)，作為廢棄物的或工業(yè)廢棄物的合成樹(shù)脂材料中氯乙烯所占的比率達(dá)到20％，在這種條件下將合成樹(shù)脂材料噴入爐內(nèi)時(shí)，由氯乙烯材料燃燒產(chǎn)生大量的HCl，該大量的HCl混入排出氣體中，會(huì)顯著降低燃料氣體的質(zhì)量。(2)未燃燒的合成樹(shù)脂材料一旦在爐內(nèi)熱分解，該分解物(氣體)彼此會(huì)在爐頂部或排氣管系統(tǒng)內(nèi)二次反應(yīng)生成焦油的前驅(qū)物，由此生成的焦油狀物質(zhì)會(huì)粘附、堆積在排氣配管內(nèi)表面堵塞配管。(3)大量噴入的合成樹(shù)脂材料在風(fēng)口部或風(fēng)口前部未能快速燃燒時(shí)，未燃燒的合成樹(shù)脂材料在底焦內(nèi)熔化，會(huì)嚴(yán)重地阻礙爐內(nèi)的通氣，結(jié)果，有礙于豎爐的作業(yè)。但是，根據(jù)本發(fā)明的廢料熔化方法，可以在不發(fā)生上述問(wèn)題的前提下將合成樹(shù)脂材料裝入爐內(nèi)。即是說(shuō)，首先關(guān)于上述(1)的問(wèn)題，利用本發(fā)明的方法，基于下述理由，可以有效地降低排出氣體中的HCl。為了降低HCl在排出氣體中的濃度，最有效的方法是捕集包含在排出氣體中粉塵里的CaO、Na2O、Fe等HCl捕集成分中的HCl。在本發(fā)明的方法中，由于可以高效率地燃燒粉煤，因此，即使大量進(jìn)行粉煤的噴入，與粉煤噴入的量相比較，包含在排出氣體中的未燃燒的炭量很少，所以，爐頂氣體中粉塵的含量比較少。但是，由于爐頂氣體中HCl捕集成分的量與粉煤的噴入量成比例，粉煤大量噴入時(shí)，根據(jù)本發(fā)明的方法，爐頂氣體中HCl捕集成分的量比較大，這樣，從上述HCl捕集成分得到的HCl捕集率比較高。根據(jù)上述本發(fā)明的方法，粉煤的燃燒效率比較高，雖然，排出氣體中的未燃燒的炭量與粉煤的噴入量相比比較少，排出氣體中還是含有相當(dāng)量的未燃燒炭。由于未燃燒的炭對(duì)排出氣體中的HCl具有大量且強(qiáng)烈地吸收(物理吸收)作用，因而在極短的時(shí)間內(nèi)與排出氣體的接觸，降低了氣體中的HCl濃度。物理吸收到未燃燒炭的表面的HCl與包含在粉塵中的HCl捕集成分(CaO、Na2O、Fe等)逐漸反應(yīng)，固著在粉塵中。也就是說(shuō)，物理吸收到未燃燒炭上的HCl，根據(jù)隨著時(shí)間的推移和化學(xué)反應(yīng)，吸收到HCl捕集成分中，最終作為CaCl2、NaCl、FeCl2等的氯化物而固著。并且，這些氯化物作為粉塵的一部分與排出氣體分離。特別是在本發(fā)明中，由于不有意在爐身部或爐頂部進(jìn)行二次燃燒，因而有利于吸附著HCl的未燃燒的炭通過(guò)爐身部或爐頂部，而不會(huì)造成損失。由此，利用未燃燒的炭可以有效地進(jìn)行HCl的吸附，同時(shí)，一旦未燃燒的炭吸收了HCl，HCl就不會(huì)再次轉(zhuǎn)移向氣體側(cè)。為了利用上述的降低HCl的機(jī)構(gòu)而有效地減少排出氣體中的HCl，需要保證與向爐內(nèi)供給的合成樹(shù)脂材料量(更準(zhǔn)確地說(shuō)是氯乙烯材料的供給量)相適應(yīng)的HCl捕集成分及未燃燒的炭量，因此，最好將相當(dāng)于合成樹(shù)脂材料的爐頂裝入量+噴入量的相當(dāng)量的粉煤噴入。具體說(shuō)，最好是將相當(dāng)于合成樹(shù)脂材料的[爐頂裝入量+噴入量]的1/10以上重量的粉煤噴入，而且，粉煤的噴入量(重量)最好在氯乙烯材料的[爐頂裝入量+噴入量]以上。關(guān)于上述(2)的問(wèn)題，由于根據(jù)本發(fā)明的方法，較多量的粉煤是從風(fēng)口部噴入的，通常爐頂氣體中氫的濃度為5％以上。并且，由于該氫的存在使合成樹(shù)脂材料的分解物穩(wěn)定化，因而，可以抑制通過(guò)分解物彼此間的二次反應(yīng)生成的焦油前驅(qū)物，結(jié)果，避免了成為引起堵塞配管等麻煩的主要原因的焦油狀或蠟狀物質(zhì)的生成。進(jìn)一步，關(guān)于上述(3)的問(wèn)題，在本發(fā)明中，采用了可使粉煤高效率燃燒的特殊的噴入方法(由前述①、②構(gòu)成的噴入方法)，合成樹(shù)脂材料也基本按照這種方法噴入，因此也能有效地燃燒，結(jié)果，噴入的合成樹(shù)脂材料中有相當(dāng)一部分在風(fēng)口部或風(fēng)口前部快速燃燒。減少了爐下部未燃燒的合成樹(shù)脂材料的殘存率，合成樹(shù)脂材料在底焦內(nèi)熔化、阻礙爐內(nèi)通氣性的問(wèn)題不會(huì)發(fā)生。根據(jù)本發(fā)明的廢料熔化方法，不會(huì)因向爐內(nèi)噴入合成樹(shù)脂材料而產(chǎn)生鐵水制造方法中大的瓶徑問(wèn)題。因此，首先在廢料熔化中將合成樹(shù)脂材料向爐內(nèi)噴入成為可能，其目的是，以廢料與粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料為主要原料，在低成本下制造出鐵水和高熱量的排出氣體，對(duì)此，通過(guò)大量噴入粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料，在高燃料比的作業(yè)下利用上述①～③的手段所達(dá)到的本發(fā)明的方法可以實(shí)現(xiàn)。如前述，本發(fā)明的方法與傳統(tǒng)的方法相比，是以能保持高的燃燒比、并且能噴入大量的粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料為前提的。實(shí)際作業(yè)中所允許的基準(zhǔn)范圍如下燃料比為300kg/t·pig以上；在僅將粉煤從燃燒器噴入的場(chǎng)合，粉煤比(kg/t·pig)與裝入爐頂?shù)慕固勘?kg/t·pig)的重量之比[粉煤比/焦炭比]為1.0以上；在將粉煤+合成樹(shù)脂材料從燃燒器噴入的場(chǎng)合，粉煤比(kg/t·pig)+合成樹(shù)脂材料比(kg/t·pig)與裝入爐頂?shù)慕固勘?kg/t·pig)的重量之比〔(粉煤比+合成樹(shù)脂材料比)/焦炭比〕為1.0以上，由此，可以高效率地制造出鐵水并可穩(wěn)定地提供大量的上述高熱量排出氣體。另外，上述這些比值的上限根據(jù)操作水平、燃料成本與需要回收的氣體的平衡等來(lái)確定，一般來(lái)說(shuō)，實(shí)際上可以考慮的上限是，燃料比為500kg/t·pig；[粉煤比/焦炭比]及[(粉煤比+合成樹(shù)脂材料比)/焦炭比]為2.5左右。如上述，本發(fā)明的方法與傳統(tǒng)方法相比較，由于是以在比較高的燃料比下進(jìn)行作業(yè)為前提的，因此，與傳統(tǒng)方法相比較燃料本身費(fèi)用高，但是，本發(fā)明可以大量使用比用作燃料的焦炭更便宜的粉煤(并且可以使用合成樹(shù)脂材料作為燃料的一部分)，從而相對(duì)減少了焦炭比，能以廉價(jià)的粉煤和作為廢棄物的合成樹(shù)脂材料為原料大量地制造出利用價(jià)值高的高熱量排出氣體，因此，本發(fā)明從總體上說(shuō)，與傳統(tǒng)的方法相比較，可以在制造或作業(yè)費(fèi)用相當(dāng)?shù)偷臈l件下實(shí)施。另外，本發(fā)明的方法將粉煤(和合成樹(shù)脂材料)與氧同時(shí)噴入，有助于保證鐵水的有效利用率和質(zhì)量。也就是說(shuō)，假設(shè)將僅將作為熱源的焦炭裝入爐內(nèi)，并從風(fēng)口部只將氧噴入，這時(shí)，在風(fēng)口前部形成向內(nèi)的長(zhǎng)氧區(qū)，經(jīng)過(guò)該長(zhǎng)氧區(qū)流動(dòng)的鐵水很容易被氧化，導(dǎo)致鐵作為FeO轉(zhuǎn)移向爐渣中，降低了鐵的有效利用率。另外，由于氧化物懸浮在鐵水成分中，這樣，降低了鐵水的質(zhì)量。相比之下，在本發(fā)明中的方法中，由于粉煤在風(fēng)口前部快速消耗氧，形成的氧化區(qū)很小，因而，不會(huì)發(fā)生上述鐵水爐渣的氧化問(wèn)題。特別是如圖10及圖11所示的本發(fā)明的方法，由于粉煤在預(yù)燃燒室內(nèi)快速消耗氧，因而在風(fēng)口前部幾乎不會(huì)形成燃燒區(qū)或僅形成極有限的狹窄區(qū)域。所以，基本不會(huì)出現(xiàn)鐵水爐渣的氧化問(wèn)題。以上作用可以通過(guò)特別是在[PC/O2]或[(PC+SR)/O2]為0.7kg/Nm3以上時(shí)，最好是1.0kg/Nm3以上時(shí)可以有效地得到。在本發(fā)明的方法中，由于粉煤(及合成樹(shù)脂材料)快速燃燒，并將由此產(chǎn)生的燃燒氣體供到風(fēng)口前部以順利地熔化廢料，因此，與沖天爐化鐵方法不同，它不需特殊的鑄造用焦炭來(lái)控制爐內(nèi)的溫度分布。盡管本發(fā)明的方法需要焦炭在熔化區(qū)下部形成燃燒空窩并保持充填的廢料，但是可以利用高爐用焦炭達(dá)到此目的。此外，隨著粉煤燃燒氣化而生成的主要由煤灰渣組成的爐渣，易于熔化，并從爐下部的鐵水中分離出來(lái)堆積在爐上部，在出鐵的同時(shí)很容易從高爐中排出，使作業(yè)無(wú)阻礙。本發(fā)明的方法除了用燃燒器噴入粉煤(和合成樹(shù)脂材料)與氧外，也能通過(guò)相同的燃燒器等將作為冷卻劑的水蒸汽或氮?dú)獾冗m當(dāng)?shù)貒娙胍哉{(diào)整燃燒溫度。根據(jù)本發(fā)明，雖然從燃燒器噴入的氧氣的純度是越純?cè)胶茫?，使用工業(yè)用氧的氧氣的純度為99％以上(通常，一般市售的工業(yè)用氧純度為99.8～99.9％左右，從煉鋼廠的制氧車間得到的氧氣純度大約為99.5％)，一般來(lái)說(shuō)，這種程度的氧氣純度就足以滿足要求。就本發(fā)所明得到的作用及效果方面而言，純度低于95％的氧氣不能充分保證噴入的粉煤(和合成樹(shù)脂材料)與氧接觸，會(huì)對(duì)粉煤(和合成樹(shù)脂材料)的燃燒效率產(chǎn)生不良影響，另外還會(huì)使排出氣體中的低熱量氣體成分增加，導(dǎo)致本發(fā)明的目的難以實(shí)現(xiàn)。因此在本發(fā)明中，從風(fēng)口部噴入的氧的純度應(yīng)在95％以上。下文敘述在本發(fā)明的方法中，從風(fēng)口部噴入粉塵類物質(zhì)所產(chǎn)生的作用及影響。如上述，在本發(fā)明的方法中，從風(fēng)口部噴入的粉塵類物質(zhì)是作為爐內(nèi)的鐵源、熱源、副原料源或高熱量排出氣體源等，通常，從聯(lián)合煉鋼廠排出的粉塵類物質(zhì)中多含有大量的金屬氧化物(主要為氧化鐵)。當(dāng)把含有大量的金屬氧化物的粉塵從風(fēng)口部噴入爐內(nèi)時(shí)，由于金屬氧化物還原作用的影響，降低了風(fēng)口前部的溫度，所以有減少粉煤燃燒性的擔(dān)心。本發(fā)明人的試驗(yàn)表明，根據(jù)一定的操作條件，當(dāng)以氧化鐵為主要成分的粉塵以50kg/t的速度從風(fēng)口部噴入時(shí)，風(fēng)口前部的溫度降低約20～30℃。為了補(bǔ)償因噴入上述的粉塵類物質(zhì)對(duì)風(fēng)口前部的溫度的降低，有必要增加供給到風(fēng)口前部的氧(O2)量。但是，根據(jù)傳統(tǒng)的廢料熔化方法，在將空氣或富氧空氣從風(fēng)口部噴入的方法中，為了確保供給到風(fēng)口前部的氧量，需要噴入大量的空氣(或富氧空氣)，結(jié)果，更進(jìn)一步降低了回收的的排出氣體的熱量，另外，增大了排出氣體量，使作業(yè)變動(dòng)大。關(guān)于這方面，在本發(fā)明的廢料熔化方法中，由于只把氧從風(fēng)口前部噴入，因此，很容易保證風(fēng)口部有充足的氧，排出氣體量也不會(huì)過(guò)度增大。此外，為了避免合成樹(shù)脂材料象粉煤那樣由灰渣產(chǎn)生熔融爐渣，在采用配有預(yù)燃燒室的燃燒器方法中，由合成樹(shù)脂材料代替一部分粉煤，對(duì)粉塵類物質(zhì)的大量噴入(當(dāng)通過(guò)同一燃燒器噴入粉塵時(shí))非常有利。即是說(shuō)，在向預(yù)燃燒室大量噴入作為基本的非燃燒性的粉塵類物質(zhì)時(shí)，該粉塵和由粉煤的灰分生成的熔融爐渣大量存在于預(yù)燃燒室內(nèi)，結(jié)果，雖有影響粉煤等的燃燒性的可能，但是，在利用合成樹(shù)脂材料代替一部分粉煤或者暫時(shí)替代全部的粉煤噴入預(yù)燃燒室的場(chǎng)合，由于可以減少或暫時(shí)消除由粉煤燃燒而生成的熔融爐渣，因而可以大量噴入粉塵類物質(zhì)。下文敘述通過(guò)噴入粉塵類物質(zhì)，在高濃度下回收存在于爐內(nèi)的鋅的方法。為了從含鋅原材料中精煉金屬鋅，從經(jīng)濟(jì)的觀點(diǎn)出發(fā)，原材料中的鋅濃度至少需要在50wt％左右。但是，一般來(lái)說(shuō)，從爐等排出的粉塵類物質(zhì)含有的鋅，其最高的鋅富集度也只不過(guò)是化鐵爐粉塵的20％左右，因此，從這種粉塵中直接回收鋅是很困難的。另一方面，在作為廢料熔化的主要原材料的廢料中，所含鋅的濃度比較高，在如上述的廢料熔化過(guò)程中，需要將鋅在爐外適當(dāng)?shù)鼗厥?，而不讓鋅堆積在爐中。根據(jù)本發(fā)明的廢料熔化方法，通過(guò)將爐頂溫度控制在400～800℃條件下，將從該爐排出氣體中的回收的含鋅粉塵作為噴入爐內(nèi)的至少一部分粉塵類物質(zhì)使用，也就是說(shuō)，反復(fù)將回收粉塵送入爐內(nèi)，以將鋅富集在回收粉塵中。用這種方法，能在高濃度狀態(tài)下回收廢料和粉塵中的鋅(即作為含鋅濃度高的粉塵回收)。為了通過(guò)上述方法使鋅富集，必須使鋅從爐內(nèi)的廢料或粉塵之類的物質(zhì)中蒸發(fā)，生成金屬鋅蒸汽，有效地在爐頂部凝結(jié)在粉塵表面。通過(guò)將廢料或粉塵之類的物質(zhì)導(dǎo)入爐內(nèi)，在爐內(nèi)溫度約為800～900℃溫度范圍內(nèi)(稍低于沸點(diǎn)907℃)，包含在這些物質(zhì)中的鋅蒸發(fā)，生成金屬鋅蒸汽。該金屬鋅蒸汽隨爐內(nèi)氣體流一起上升，在溫度約為400～800℃的范圍凝結(jié)。換句話說(shuō)，金屬鋅蒸汽通過(guò)將爐頂溫度控制在該400～800℃的溫度范圍時(shí)便可以在爐頂部凝結(jié)在粉塵表面上，把鋅俘獲在粉塵中。特別是本發(fā)明的方法，由于將氧從風(fēng)口部噴入，因而與噴入空氣或富氧空氣的方法相比較，排出氣體量更少，由此，與噴入空氣或富氧空氣的方法相比較，爐頂部的粉塵濃度更高，而且氣體流速低，粉塵在爐頂部停留的時(shí)間長(zhǎng)。這樣，在如上所述的爐頂溫度控制條件下，金屬鋅蒸汽可以在爐頂部與粉塵有效接觸，由粉塵對(duì)鋅的俘獲可以更有效地進(jìn)行。如果爐頂部的溫度低于400℃時(shí)，由于金屬鋅蒸汽產(chǎn)生凝結(jié)的溫度區(qū)處于爐身部，因而鋅會(huì)在爐身部?jī)?nèi)凝結(jié)并粘附、堆積在爐內(nèi)壁面上等。相反，如果爐頂部的溫度高于800℃，金屬鋅蒸汽在不凝結(jié)的情況下排到爐外，并且在排氣管內(nèi)凝結(jié)，粘附、堆積在管內(nèi)壁面等上，產(chǎn)生配管堵塞等故障。圖20示出了通過(guò)粉塵回收鋅的回收率和爐頂溫度之間的關(guān)系。從圖中可以看出，在爐頂部的溫度為400～800℃范圍時(shí)，可以得到高的鋅回收率，特別是在450～750℃的范圍內(nèi)，鋅的回收率最高。因此，希望將爐頂部的溫度控制在400～800℃，最好在450～750℃的范圍。另外，由于本發(fā)明的方法不進(jìn)行傳統(tǒng)技術(shù)廢料熔化方法那樣的在爐內(nèi)的二次燃燒，因此，可以很容易將爐頂溫度控制在400～800℃的范圍。根據(jù)上述的本發(fā)明的方法，通過(guò)從排出氣體中回收含鋅粉塵，并反復(fù)將該回收粉塵從風(fēng)口部導(dǎo)入爐內(nèi)，可以使存在于爐內(nèi)的鋅富集在回收粉塵中。從而通過(guò)將回收粉塵的一部分適當(dāng)?shù)嘏诺较到y(tǒng)外，可以在高富集度狀態(tài)下有效地回收爐內(nèi)的鋅。基于這種特征，本發(fā)明的方法可以毫無(wú)問(wèn)題地將含高鋅的廢料作為鐵源加以利用。排出氣體中粉塵的回收，是通過(guò)在爐頂氣體的排氣管上安裝袋式集塵器或旋風(fēng)集塵器來(lái)實(shí)現(xiàn)的。所回收的含鋅粉塵，至少一部分反復(fù)從風(fēng)口部噴入爐內(nèi)，并且一部分作為含鋅富集度高的粉塵適當(dāng)?shù)嘏诺较到y(tǒng)外，作為鋅的原材料使用。根據(jù)上述的本發(fā)明，不僅通過(guò)廢料熔化可有效地制造出鐵水，還能作為燃料用氣體，得到大量的利用價(jià)值高的高熱量排出氣體，另外，由于可以將一般煤粉碎所得到的廉價(jià)粉煤作為主要熱源來(lái)使用，將合成樹(shù)脂材料作為高熱量排出氣體源及一部分熱源來(lái)使用，通過(guò)提高[PC/O2]比值或[(PC+SR)/O2]比值，可以在少量氧的前提下使大量粉煤及合成樹(shù)脂材料燃燒氣體化，可用簡(jiǎn)單的設(shè)備實(shí)施等。因此，可以在以廢料、粉煤及合成樹(shù)脂材料作為主要原材料的前提下，低成本地制造出鐵水和高熱量燃料用氣體。特別是，在考慮提高粉煤比+合成樹(shù)脂材料比、大量制造出利用價(jià)值高的高熱量排出氣體的場(chǎng)合，與傳統(tǒng)技術(shù)相比，大幅度地降低了生產(chǎn)成本和作業(yè)成本，而且，可以進(jìn)行作為廢棄物的合成樹(shù)脂類的大量處理和有效利用。進(jìn)一步，也可以大量處理和有效地利用煉鋼廠排出的粉塵類物質(zhì)，同時(shí)不會(huì)使包含在廢料和粉塵類物質(zhì)中的鋅堆積在爐內(nèi)，在高富集度狀態(tài)下從爐內(nèi)適當(dāng)回收鋅。實(shí)施例1利用圖1所示爐體上設(shè)有圖2所示結(jié)構(gòu)的風(fēng)口部的廢料熔化用試驗(yàn)爐(爐的容積為2.5m3，生鐵生產(chǎn)量為10噸/日)、圖1所示爐體上設(shè)有圖4所示結(jié)構(gòu)的風(fēng)口部的廢料熔化用試驗(yàn)爐(爐的容積為2.5m3，生鐵生產(chǎn)量為10噸/日)及圖1所示爐體上設(shè)有圖10所示結(jié)構(gòu)的風(fēng)口部的廢料熔化用試驗(yàn)爐(爐的容積為2.5m3，生鐵生產(chǎn)量為10噸/日)，并在用本發(fā)明的方法改變[PC/O2]比值的情況下熔化廢料，制造鐵水。在本實(shí)施例中，通過(guò)將粉煤和常溫氧(冷氧)從燃燒器噴入爐內(nèi)或噴入燃燒器的預(yù)燃燒室中，并且，將氮和/或水蒸汽作為冷卻劑噴入，來(lái)調(diào)整風(fēng)口前部的燃燒溫度，將其保持在2000℃。在該例中，僅把粉煤從風(fēng)口部噴入來(lái)調(diào)整其燃燒性，將合成樹(shù)脂材料以10kg/t·pig的比例裝入爐頂。另外，作為比較法是，用圖1的爐體上配有圖22所示的風(fēng)口部的試驗(yàn)爐，在改變[PC/O2]比值的情況下熔化廢料，制造鐵水。根據(jù)圖22的公知的沖天爐化鐵方法，利用富氧的熱風(fēng)，通過(guò)吹管20將粉煤噴入，利用溫度為800℃的熱風(fēng)，調(diào)整富氧化量及粉煤量，改變[PC/O2]比值。而且，在本實(shí)施例中，使用的粉煤粒度小于74μm的占75％，并具有表1所示的工業(yè)分析值，將這種粉煤噴入，另外作為焦炭使用高爐用焦炭。為了明確本發(fā)明方法及比較法噴入粉煤的界限，逐次采集爐頂氣體中的粉塵，測(cè)定粉塵中的C濃度(％)。其結(jié)果用圖21示出。圖21示出了投入粉煤量PC(kg/h)與氧流量(Nm3/h)之比[PC/O2]和爐頂干粉塵中C含量的關(guān)系，在比較法中，[PC/O2]的值為0.7kg/Nm3以上時(shí)，爐頂粉塵中的C濃度急劇增加。這是因?yàn)閇PC/O2]處于該區(qū)域時(shí)粉煤在風(fēng)口前部不能充分燃燒，而從爐頂未燃燒地原封不動(dòng)地排出的原因，這樣，噴入的粉煤作為燃料不能充分利用。另一方面，可以看出，在采用圖2結(jié)構(gòu)的本發(fā)明方法①中，[PC/O2]達(dá)到1.4kg/Nm3左右，爐頂干氣體中的C含量低，因此即使大量噴入粉煤，粉煤可高效率地燃燒，在爐內(nèi)燃燒氣化。另外，還可以得出，在采用圖4結(jié)構(gòu)的本發(fā)明方法②中，可以更進(jìn)一步提高粉煤的燃燒效率。再者，還可以看出，在采用圖10結(jié)構(gòu)的本發(fā)明方法③中，粉煤燃燒的效率最高。并且，[PC/O2]所取值1.4kg/Nm3大約是的化學(xué)計(jì)算的上限，而在本發(fā)明方法中，[PC/O2]達(dá)到1.4kg/Nm3附近時(shí)爐頂干氣體中的C含量的急劇增加并不是本發(fā)明方法的極限。從本實(shí)施例可以明顯地看出，根據(jù)本發(fā)明的方法，從風(fēng)口部噴入的粉煤與氧在風(fēng)口前部快速混合，使粉煤迅速燃燒，因而，即使[PC/O2]值比較高，粉煤也可以高效率地燃燒、燃燒氣體化。另外，可以肯定，本發(fā)明的方法對(duì)于廢料熔化及鐵水的生產(chǎn)不會(huì)產(chǎn)生任何障礙。實(shí)施例2分別利用與實(shí)施例1相同的備有圖2及圖3所示風(fēng)口部的試驗(yàn)爐、備有圖4所示的風(fēng)口部的試驗(yàn)爐、備有圖10所示的風(fēng)口部的試驗(yàn)爐及圖22所示的風(fēng)口部的試驗(yàn)爐，熔化廢料制造鐵水。粉煤及焦炭用與實(shí)施例1相同的物質(zhì)，另外還使用作為粉粒狀合成樹(shù)脂材料的平均粒徑為0.2～1mm的物質(zhì)。在該實(shí)施例中，將二次燃燒用空氣導(dǎo)入一些比較例的爐身部，使燃燒氣體二次燃燒。各實(shí)施例的制造條件及其結(jié)果在表2～10中示出。在表2～10中，No.1是不噴入粉煤及合成樹(shù)脂材料(僅從風(fēng)口部噴入氧)、焦炭作為全部熱源的操作例(粉煤比0)，No.2～No.4表示的是從燃燒器噴入氧、粉煤和少量粉粒狀合成樹(shù)脂材料的操作例，從No.2→No.4粉煤比+合成樹(shù)脂材料比依次增加。在不進(jìn)行粉煤及合成樹(shù)脂材料噴入的No.1中，由于燃燒空窩內(nèi)的氧化區(qū)較大的影響使?fàn)t渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量下降，鐵利用率降低。另外，該No.1由于以焦炭作為全部熱源，制造成本自然就高。No.2由于噴入了粉煤，[(PC+SR)/O2]值比較低，雖不象No.1那樣，但爐渣中的FeO變高，另外，在該操作例中，[(粉煤比+合成樹(shù)脂材料比)/焦炭比]的比值大約為0.36，焦炭比相對(duì)較高一些，因此，出現(xiàn)了制造費(fèi)用方面的問(wèn)題。相比之下，在No.3、No.4中，由于爐渣中的FeO低，因而鐵水的質(zhì)量及鐵利用率比較高。另外，在這些操作例No.3、No.4中，盡管噴入了大量的超過(guò)焦炭比的粉煤+合成樹(shù)脂材料，也能使其高效率地燃燒，因而可以大量地得到2700kcal/Nm3以上的高熱量排出氣體。No.5、No.6是利用備有圖4所示結(jié)構(gòu)的風(fēng)口部的試驗(yàn)爐、No.7、No.8是利用備有圖10所示結(jié)構(gòu)的風(fēng)口部的試驗(yàn)爐、在基本對(duì)應(yīng)于No.3、No.4的條件下，從燃燒器噴入氧、粉煤、及少量粉粒狀合成樹(shù)脂材料的操作例。這些操作例與No.3、No.4相比較，可以提高粉煤及合成樹(shù)脂材料的燃燒性，其結(jié)果是減少了焦炭比，更進(jìn)一步減少了爐頂粉塵的產(chǎn)生量。No.9～No.15表示從風(fēng)口部噴入的合成樹(shù)脂材料比與No.3、No.4相比較增加了且從No.9→No.15包含在合成樹(shù)脂材料中的氯乙烯樹(shù)脂的比率逐漸變高的操作例，任何一個(gè)操作例都抑制了排出氣體中的HCl，降低了其濃度。No.16～No.18及No.19～No.21分別表示采用備有圖4所示結(jié)構(gòu)的風(fēng)口部的試驗(yàn)爐及備有圖10所示結(jié)構(gòu)的風(fēng)口部的試驗(yàn)爐并在基本對(duì)應(yīng)于上述No.10、No.12、No.14的條件下進(jìn)行操作的操作例，任何一個(gè)操作例都抑制了排出氣體中的HCl，降低了其濃度。No.22～No.24表示合成樹(shù)脂材料比相對(duì)于粉煤比大幅度增加的操作例，由于這些操作例隨著粉煤的大量噴入，降低排出氣體中的HCl濃度的效果相對(duì)地下降了，因而與No.10～No.21相比較，排出氣體中的HCl的濃度上升了。No.25表示采用以往結(jié)構(gòu)的噴入風(fēng)口噴入粉煤及適量的合成樹(shù)脂材料(以下簡(jiǎn)稱粉煤等)和氧的操作例。由于粉煤等的燃燒效率低，因而[(PC+SR)/O2]的值不能上升，這是由于相對(duì)粉煤等需要大量的焦炭的緣故，這會(huì)導(dǎo)致制造成本高。另外，由于不能充分保證粉煤等與氧在風(fēng)口前部的接觸，因而爐渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量及鐵利用率下降。No.26表示采用以往結(jié)構(gòu)的噴入風(fēng)口將富氧空氣與粉煤等同時(shí)噴入的操作例。在該操作例中，除采用以往結(jié)構(gòu)的噴入風(fēng)口之外，由于還以富氧空氣作為噴入氣體，但也不能充分保證粉煤等與氧的接觸，因而粉煤等的燃燒效率比No.25更低，需要提高焦炭比，結(jié)果提高了成本。另外，由于使用了富氧空氣(66％O2)，使排出氣體的熱量降低(不足2500kcal/Nm3)。而且，由于象上述那樣不能充分保證粉煤等與氧的接觸，因而爐渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量及鐵利用率下降。No.27表示采用以往結(jié)構(gòu)的噴入風(fēng)口、將富氧空氣與粉煤等同時(shí)噴入、并將二次燃燒用空氣導(dǎo)入爐身部的操作例。該操作例與No.26比較，因而與可以降低燃料比的No.26同樣的理由，使粉煤等的燃燒效率降低，由于需要的焦炭比高，結(jié)果提高了成本。另外，由于使用了富氧空氣(66％O2)，通過(guò)粉煤等的燃燒所產(chǎn)生的燃燒氣體再二次燃燒，因此，使排出氣體的熱量極低(不足1800kcal/Nm3)。而且，由于與No.26相同，不能充分保證粉煤等與氧的接觸，因而爐渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量及鐵利用率下降。No.28表示采用相當(dāng)于本發(fā)明方法的風(fēng)口噴入的方式、將富氧空氣從粉煤等的周圍噴入的操作例。在該操作例中，由于以富氧空氣作為噴入氣體，因此不能充分保證粉煤等與氧的接觸，使粉煤等的燃燒效率降低，因而不得不提高焦炭比，導(dǎo)致制造成本高。另外，由于使用了富氧空氣(69％O2)，因此，使排出氣體的熱量降低(不足2400kcal/Nm3)。而且，由于使用了富氧空氣，不能充分保證粉煤等與氧的接觸，因而與No.3、No.4相比較，爐渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量及鐵利用率下降。No.29表示采用相當(dāng)于本發(fā)明方法的風(fēng)口噴入的方式、將富氧空氣從粉煤等的周圍噴入、并將二次燃燒用空氣導(dǎo)入爐身部的操作例。該操作例與No.28比較，因而與可以降低燃料比的No.28同樣的理由，使粉煤等的燃燒效率降低，由于需要的焦炭比高，結(jié)果提高了制造成本。另外，由于使用了富氧空氣(62％O2)，通過(guò)粉煤等的燃燒所產(chǎn)生的燃燒氣體再二次燃燒，因此，使排出氣體的熱量極低(不足1800kcal/Nm3)。而且，由于與No.28相同，不能充分保證粉煤等與氧的接觸，因而與No.3、No.4相比較，爐渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量及鐵利用率下降。No.30與No.31在低燃料比條件下的操作例。其中No.30表示采用相當(dāng)于本發(fā)明方法的風(fēng)口噴入的方式、將富氧空氣從粉煤等的周圍噴入的操作例。在該操作例中，由于以富氧空氣作為噴入氣體，因此不能充分保證粉煤等與氧的接觸，使粉煤等的燃燒效率降低，因而不得不提高焦炭比，導(dǎo)致制造成本高。另外，由于使用了富氧空氣(63％O2)，因此，使排出氣體的熱量降低(不足2300kcal/Nm3)，進(jìn)而在低燃燒比下操作，使排出氣體量減少。而且，由于使用了富氧空氣，不能充分保證粉煤等與氧的接觸，因而與No.3、No.4相比較，爐渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量及鐵利用率下降。No.31表示采用相當(dāng)于本發(fā)明方法的風(fēng)口噴入的方式、將富氧空氣從粉煤等的周圍噴入、并將二次燃燒用空氣導(dǎo)入爐身部的操作例。該操作例與No.30比較，因而與可以降低燃料比的No.30同樣的理由，使粉煤等的燃燒效率降低，由于需要的焦炭比高，結(jié)果提高了制造成本。另外，由于使用了富氧空氣(63％O2)，通過(guò)粉煤等的燃燒所產(chǎn)生的燃燒氣體再二次燃燒，因此，使排出氣體的熱量極低(不足1800kcal/Nm3)，進(jìn)而在低燃燒比下操作，使排出氣體量減少。而且，由于與No.30相同，不能充分保證粉煤等與氧的接觸，因而與No.3、No.4相比較，爐渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量及鐵利用率下降。No.32、No.33表示采用相當(dāng)于本發(fā)明方法的風(fēng)口噴入的方式、將粉煤與較大量的合成樹(shù)脂材料噴入、并將二次燃燒用空氣導(dǎo)入爐身部的操作例。在這些操作例中，通過(guò)二次燃燒，消除了排出氣體中未燃燒的炭，結(jié)果使大部分吸附在未燃燒的炭中的HCl釋放，再次轉(zhuǎn)移到排出的氣體中，顯著地增加了排出氣體中HCl的濃度。實(shí)施例3分別采用與實(shí)施例2相同的試驗(yàn)爐，熔化廢料，制造鐵水。采用與實(shí)施例1相同的焦炭和粉煤，另外，從風(fēng)口部噴入的粉粒狀合成樹(shù)脂材料的平均粒徑為0.2～1mm。而且在該實(shí)施例中，一些比較例也將二次燃燒用空氣導(dǎo)入爐身部、使燃燒氣體再二次燃燒。各實(shí)施例的制造條件及其結(jié)果在表11～24中示出。在表11～24中，No.1及No.2表示不噴入粉煤及合成樹(shù)脂材料(僅從風(fēng)口部噴入氧)、焦炭作為全部熱源的操作例(粉煤比0)。其中No.1是不將合成樹(shù)脂材料裝入爐頂?shù)牟僮骼?，No.2是將合成樹(shù)脂材料裝入爐頂?shù)牟僮骼?。另一方面，No.3～No.5表示將合成樹(shù)脂材料裝入爐頂、并從燃燒器噴入氧、并噴入粉煤、而且從No.3→No.5粉煤比依次增加的操作例。No.6～No.8表示將合成樹(shù)脂材料裝入爐頂、并從燃燒器噴入氧、并噴入粉煤及合成樹(shù)脂材料、而且從No.6→No.8粉煤比+合成樹(shù)脂材料比依次增加的操作例。在不從風(fēng)口部進(jìn)行粉煤及合成樹(shù)脂材料噴入的No.1、No.2中，由于燃燒空窩內(nèi)的氧化區(qū)較大的影響使?fàn)t渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量下降，鐵利用率降低。另外，由于以焦炭作為全部熱源，制造成本自然就變高。再者，由于No.1不將合成樹(shù)脂材料裝入爐頂，因而相對(duì)減少了排出氣體的發(fā)熱量。No.3及No.6由于噴入了粉煤，[PC/O2]、[(PC+SR)/O2]值比較低，雖不象No.1或No.2那樣，但爐渣中的FeO變高。另外，在這些操作例中，[粉煤比/焦炭比]、[(粉煤比+合成樹(shù)脂材料比)/焦炭比]的比值大約為0.42～0.43，焦炭比相對(duì)較高一些，因此，產(chǎn)生了制造費(fèi)用方面的問(wèn)題。相比之下，在No.4、No.5及No.7、No.8中，由于爐渣中的FeO低，因而鐵水的質(zhì)量及鐵利用率比較高。另外，在這些操作例中，盡管噴入了大量的超過(guò)焦炭比的粉煤+合成樹(shù)脂材料，也能使其高效率地燃燒，因而可以大量地得到4000kcal/Nm3以上的高熱量排出氣體。No.9～No.12是利用備有圖4所示結(jié)構(gòu)的風(fēng)口部的試驗(yàn)爐、No.13～No.16是利用備有圖10所示結(jié)構(gòu)的風(fēng)口部的試驗(yàn)爐、在基本對(duì)應(yīng)于No.4、No.5、No.7、No.8的條件下，從燃燒器噴入氧與粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料的操作例。這些操作例與No.4、No.5、No.7、No.8相比較，可以提高從風(fēng)口部噴入的粉煤及合成樹(shù)脂材料的燃燒性，其結(jié)果是減少了焦炭比，更進(jìn)～步減少了爐頂粉塵的產(chǎn)生量。No.17～No.19表示從爐頂裝入的合成樹(shù)脂材料比與No.4、No.9、No.13相比較增加了的操作例，且與No.4、No.9、No.13相比較，可以得到高熱量的排出氣體。No.20～No.22表示爐頂溫度較No.4、No.9、No.13更低一些的操作例。由于爐頂溫度低，因而降低了爐頂氣體中的焦油濃度，又因?yàn)榻档土搜b入爐頂?shù)暮铣蓸?shù)脂材料在爐上部的熱分解性，因而，與No.4等比較，減少了排出氣體發(fā)熱量。另外，No.23～No.25表示與No.17～No.19相比爐頂溫度更低的操作例.這些操作例可以得到與上述相似的趨勢(shì)。No.26～No.28表示采用從風(fēng)口部噴入粉煤+合成樹(shù)脂材料的方式、爐頂溫度與No.7、No.11、No.15相比更低的操作例，這些操作例可以得到與上述相似的趨勢(shì)。No.29～No.31表示裝入爐頂?shù)暮铣蓸?shù)脂材料中含有氯乙烯樹(shù)脂的操作例，任何一個(gè)操作例都抑制了排出氣體中的HCl，降低了其濃度。No.32～No.35表示大幅度增加相對(duì)粉煤比的爐頂裝入及風(fēng)口噴入的合成樹(shù)脂材料比的總計(jì)量的操作例。由于這些操作例隨著粉煤的大量噴入，降低排出氣體中的HCl濃度的效果相對(duì)地下降了，因而與No.7、No.8、No.11、No.12、No.15、No.16相比較，排出氣體中的HCl的濃度上升了，但是，排出氣體中HCl濃度的上升不會(huì)帶來(lái)什么問(wèn)題。No.36、No.37表示采用以往結(jié)構(gòu)的噴入風(fēng)口噴入粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料(以下簡(jiǎn)稱粉煤等)和氧的操作例。由于粉煤等的燃燒效率低，因而[PC/O2]、[(PC+SR)/O2]的值不能上升，這是由于粉煤等需要大量的焦炭的緣故，但是這會(huì)導(dǎo)致制造成本高。另外，由于不能充分保證粉煤等與氧在風(fēng)口前部的接觸，因而爐渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量及鐵利用率下降。No.38、No.39表示采用以往結(jié)構(gòu)的噴入風(fēng)口將富氧空氣與粉煤等同時(shí)噴入的操作例。在這些操作例中，除采用以往結(jié)構(gòu)的噴入風(fēng)口之外，由于還以富氧空氣作為噴入氣體，但也不能充分保證粉煤等與氧的接觸，因而粉煤等的燃燒效率比No.36、No.37更低，不得不提高焦炭比，結(jié)果提高了成本。另外，由于使用了富氧空氣(66％O2)，使排出氣體的熱量降低(不足3000kcal/Nm3)。而且，由于象上述那樣不能充分保證粉煤等與氧的接觸，因而爐渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量及鐵利用率下降。No.40、No.41表示采用以往結(jié)構(gòu)的噴入風(fēng)口、將富氧空氣與粉煤等同時(shí)噴入、同時(shí)將二次燃燒用空氣導(dǎo)入爐身部的操作例。這些操作例與No.38、No.39比較，因而與可以降低燃料比的No.38、No.39同樣的理由，使粉煤等的燃燒效率降低，由于需要的焦炭比高，結(jié)果提高了成本。另外，由于使用了富氧空氣(66％O2)，通過(guò)粉煤等的燃燒所產(chǎn)生的燃燒氣體再二次燃燒，因此，使排出氣體的熱量極低(不足2000kcal/Nm3)。而且，由于與No.38、No.39相同，不能充分保證粉煤等與氧的接觸，因而爐渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量及鐵利用率下降。No.42、No.43表示采用相當(dāng)于本發(fā)明方法的風(fēng)口噴入的方式、將富氧空氣從粉煤等的周圍噴入的操作例。在這些操作例中，由于以富氧空氣作為噴入氣體，因此不能充分保證粉煤等與氧的接觸，使粉煤等的燃燒效率降低，因而需要高的焦炭比，導(dǎo)致制造成本高。另外，由于使用了富氧空氣(69％O2)，因此，使排出氣體的熱量降低(不足2900kcal/Nm3)。而且，由于使用了富氧空氣，不能充分保證粉煤等與氧的接觸，因而與No.4、No.5或No.7、No.8相比較，爐渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量及鐵利用率下降。No.44、No.45表示采用相當(dāng)于本發(fā)明方法的風(fēng)口噴入的方式、將氧從粉煤等的周圍噴入、同時(shí)將二次燃燒用空氣導(dǎo)入爐身部的操作例。在這些操作例中，通過(guò)二次燃燒，消除了排出氣體中未燃燒的炭，結(jié)果使大部分吸附在未燃燒的炭中的HCl釋放，再次轉(zhuǎn)移到排出的氣體中，相比于氯乙烯材料裝入量，增加了排出氣體HCl的濃度。No.46、No.47表示采用相當(dāng)于本發(fā)明方法的風(fēng)口噴入的方式、將富氧空氣從粉煤等的周圍噴入、并將二次燃燒用空氣導(dǎo)入爐身部的操作例。這些操作例與No.42、No.43相比較，因而與降低了燃料比的No.42、No.43同樣的理由，使粉煤等的燃燒效率降低，由于需要的焦炭比高，結(jié)果提高了制造成本。另外，由于使用了富氧空氣(62％O2)，通過(guò)粉煤等的燃燒所產(chǎn)生的燃燒氣體再二次燃燒，因此，使排出氣體的熱量極低(不足1500kcal/Nm3)。而且，由于與No.42、No.43相同，不能充分保證粉煤等與氧的接觸，因而與No.4、No.5或No.7、No.8相比較，爐渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量及鐵利用率下降。No.48～No.51表示在低燃料比條件下的操作例。其中No.48、No.49表示采用相當(dāng)于本發(fā)明方法的風(fēng)口噴入的方式、將富氧空氣從粉煤等的周圍噴入的操作例。在這些操作例中，由于以富氧空氣作為噴入氣體，因此不能充分保證粉煤等與氧的接觸，使粉煤等的燃燒效率降低，因而需要高的焦炭比，導(dǎo)致制造成本高。另外，由于使用了富氧空氣(63％O2)，因此，使排出氣體的熱量降低(不足2700kcal/Nm3)，進(jìn)而在低燃燒比下操作，使排出氣體量減少。而且，由于使用了富氧空氣，不能充分保證粉煤等與氧的接觸，因而與No.4、No.5或No.7、No.8相比較，爐渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量及鐵利用率下降。No.50、No.51表示采用相當(dāng)于本發(fā)明方法的風(fēng)口噴入的方式、將富氧空氣從粉煤等的周圍噴入、并將二次燃燒用空氣導(dǎo)入爐身部的操作例。這些操作例與No.48、No.49比較，因而與降低了燃料比的No.48、No.49同樣的理由，使粉煤等的燃燒效率降低，由于需要的焦炭比高，結(jié)果提高了制造成本。另外，由于使用了富氧空氣(63％O2)，通過(guò)粉煤等的燃燒所產(chǎn)生的燃燒氣體再二次燃燒，因此，使排出氣體的熱量極低(不足1700kcal/Nm3)，進(jìn)而在低燃燒比下操作，使排出氣體量減少。而且，由于與No.48、No.49相同，不能充分保證粉煤等與氧的接觸，因而與No.4、No.5或No.7、No.8相比較，爐渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量及鐵利用率下降。實(shí)施例4分別利用與實(shí)施例2相同的試驗(yàn)爐，熔化廢料、制造鐵水。粉煤及焦炭用與實(shí)施例1相同的物質(zhì)，另外還使用從風(fēng)口部噴入的作為粉粒狀合成樹(shù)脂材料的平均粒徑為0.2～1mm的物質(zhì)。粉塵類物質(zhì)的噴入是從與粉煤等相同的風(fēng)口部實(shí)現(xiàn)的，粉塵采用表25所示組分的高爐粉塵。另外在該實(shí)施例中，將二次燃燒用空氣導(dǎo)入一些比較例的爐身部，使燃燒氣體二次燃燒。各實(shí)施例的制造條件及其結(jié)果在表26～46中示出。No.1及No.2是不噴入粉煤及合成樹(shù)脂材料(僅從風(fēng)口部噴入氧)、焦炭作為全部熱源的操作例(粉煤比0)。其中No.1是不將合成樹(shù)脂材料裝入爐頂?shù)牟僮骼?，No.2是將合成樹(shù)脂材料裝入爐頂?shù)牟僮骼?。在不進(jìn)行粉煤及合成樹(shù)脂材料噴入的No.1、No.2中，由于燃燒空窩內(nèi)的氧化區(qū)較大的影響使?fàn)t渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量下降，鐵利用率降低。另外，該No.1、No.2由于以焦炭作為全部熱源，制造成本自然就高。No.3～No.25表示的是從風(fēng)口部噴入合成樹(shù)脂材料的本發(fā)明例。No.26～No.58表示的是合成樹(shù)脂材料裝入爐頂或裝入爐頂并從風(fēng)口部噴入的本發(fā)明例。首先，敘述No.3～No.5的從燃燒器噴入氧、并噴入粉煤和少量粉粒狀的合成樹(shù)脂材料操作例，從No.3→No.5的操作例中，粉煤比+合成樹(shù)脂材料比依次增加。No.3由于噴入了粉煤，[(PC+SR)/O2]值比較低，雖不象No.1那樣，但爐渣中的FeO變高，另外，在該操作例中，[(粉煤比+合成樹(shù)脂材料比)/焦炭比]的比值大約為0.36，焦炭比相對(duì)較高一些，因此，出現(xiàn)了制造費(fèi)用方面的問(wèn)題。相比之下，在No.4、No.5中，由于爐渣中的FeO低，因而鐵水的質(zhì)量及鐵利用率比較高。另外，在這些操作例No.4、No.5中，盡管噴入了大量的超過(guò)焦炭比的粉煤+合成樹(shù)脂材料，也能使其高效率地燃燒，因而可以得到大量的2700kcal/Nm3以上的高熱量排出氣體。No.6、No.7是表示利用備有圖4所示結(jié)構(gòu)的風(fēng)口部的試驗(yàn)爐、No.8、No.9是表示利用備有圖10所示結(jié)構(gòu)的風(fēng)口部的試驗(yàn)爐、并在基本對(duì)應(yīng)于No.4、No.5的條件下，從燃燒器噴入氧、粉煤及少量粉粒狀合成樹(shù)脂材料的操作例。這些操作例與No.4、No.5相比較，可以提高粉煤及合成樹(shù)脂材料的燃燒性，其結(jié)果是減少了焦炭比，更進(jìn)一步減少了爐頂粉塵的產(chǎn)生量。No.10～No.16表示從風(fēng)口部噴入的合成樹(shù)脂材料比與No.4、No.5相比較增加了且從No.10→No.16包含在合成樹(shù)脂材料中的氯乙烯樹(shù)脂的比率逐漸變高的操作例，任何一個(gè)操作例都抑制了排出氣體中的HCl，降低了其濃度。No.17～No.19及No.20～No.22分別表示采用備有圖4所示結(jié)構(gòu)的風(fēng)口部的試驗(yàn)爐及備有圖10所示結(jié)構(gòu)的風(fēng)口部的試驗(yàn)爐并在基本對(duì)應(yīng)于上述No.11、No.13、No.15的條件下進(jìn)行操作的操作例，任何一個(gè)操作例都抑制了排出氣體中的HCl，降低了其濃度。No.23～No.25表示合成樹(shù)脂材料比相對(duì)于粉煤比大幅度增加的操作例，由于這些操作例隨著粉煤的大量噴入，降低排出氣體中的HCl濃度的效果相對(duì)地下降了，因而與No.11～No.22相比較，排出氣體中的HCl的濃度上升了。另一方面，No.26～No.28表示將合成樹(shù)脂材料裝入爐頂、并從燃燒器噴入氧并噴入粉煤、且從No.26→No.28粉煤比依次增加的操作例。No.29～No.31表示將合成樹(shù)脂材料裝入爐頂、并從燃燒器噴入氧并噴入粉煤及合成樹(shù)脂材料、且從No.29→No.31粉煤比+合成樹(shù)脂材料比依次增加的操作例No.26及No.29雖噴入了粉煤，但[PC/O2]、[(PC+SR)/O2]值比較低，雖不象No.2那樣，但爐渣中的FeO變高，另外，在這些操作例中，[粉煤比/焦炭比]、[(粉煤比+合成樹(shù)脂材料比)/焦炭比]的比值大約為0.42～0.43，焦炭比相對(duì)較高一些，因此，出現(xiàn)了制造費(fèi)用方面的問(wèn)題。相比之下，在No.27、No.28及No.30、No.31中，由于爐渣中的FeO低，因而鐵水的質(zhì)量及鐵利用率比較高。另外，在這些操作例中，盡管噴入了大量的超過(guò)焦炭比的粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料，也能使其高效率地燃燒，因而可以得到大量的4000kcal/Nm3以上的高熱量排出氣體。No.32～No.35及No.36～No.39分別表示的是利用備有圖4所示結(jié)構(gòu)的風(fēng)口部的試驗(yàn)爐及利用備有圖10所示結(jié)構(gòu)的風(fēng)口部的試驗(yàn)爐、并在基本對(duì)應(yīng)于上述No.27、No.28、No.30、No.31的條件下，從燃燒器噴入氧與粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料的操作例。這些操作例與上述No.27、No.28、No.30、No.31相比較，可以提高從風(fēng)口部噴入的粉煤及合成樹(shù)脂材料的燃燒性，其結(jié)果是減少了焦炭比，更進(jìn)一步減少了爐頂粉塵的產(chǎn)生量。No.40～No.42表示從爐頂裝入的合成樹(shù)脂材料比與No.27、No.32、No.36相比較增加了的操作例，且與No.27、No.32、No.36相比較，可以得到高熱量的排出氣體。No.43～No.45表示爐頂溫度較No.27、No.32、No.36更低一些的操作例。由于爐頂溫度低，因而降低了爐頂氣體中的焦油濃度，又因?yàn)榻档土搜b入爐頂?shù)暮铣蓸?shù)脂材料在爐上部的熱分解性，因而，與No.27等比較，減少了排出氣體的熱量。另外，No.46～No.48表示與No.40～No.42相比爐頂溫度更低的操作例。這些操作例可以得到與上述相似的趨勢(shì)。No.49～No.51表示采用從風(fēng)口部噴入粉煤+合成樹(shù)脂材料的方式、爐頂溫度與No.30、No.34、No.38相比更低的操作例，這些操作例可以得到與上述相似的趨勢(shì)。No.52～No.54表示裝入爐頂?shù)暮铣蓸?shù)脂材料中含有氯乙烯樹(shù)脂的操作例，任何一個(gè)操作例都抑制了排出氣體中的HCl，降低了其濃度。No.55～No.58表示大幅度增加相對(duì)粉煤比的爐頂裝入及風(fēng)口噴入的合成樹(shù)脂材料比的總計(jì)量的操作例。由于這些操作例隨著粉煤的大量噴入，降低排出氣體中的HCl濃度的效果相對(duì)地下降了，因而與No.30、No.31、No.34、No.35、No.38、No.39相比較，排出氣體中的HCl的濃度上升了，但是，排出氣體中HCl濃度的上升不會(huì)帶來(lái)什么特殊問(wèn)題。No.59、No.60表示采用以往結(jié)構(gòu)的噴入風(fēng)口噴入粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料(以下簡(jiǎn)稱粉煤等)和氧的操作例。由于粉煤等的燃燒效率低，因而[PC+O2]、[(PC+SR)/O2]的值不會(huì)上升，因此與粉煤等相比需要大量的焦炭的緣故，但是這會(huì)導(dǎo)致制造成本高。另外，由于不能充分保證粉煤等與氧在風(fēng)口前部的接觸，因而爐渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量及鐵利用率下降。No.61、No.62表示采用以往結(jié)構(gòu)的噴入風(fēng)口將富氧空氣與粉煤等同時(shí)噴入的操作例。在這些操作例中，除采用以往結(jié)構(gòu)的噴入風(fēng)口之外，由于還以富氧空氣作為噴入氣體，但也不能充分保證粉煤等與氧的接觸，因而粉煤等的燃燒效率比No.59、No.60更低，不得不提高焦炭比，結(jié)果提高了成本。另外，由于使用了富氧空氣(66％O2)，使排出氣體的熱量降低(不足3000kcal/Nm3)。而且，由于象上述那樣不能充分保證粉煤等與氧的接觸，因而爐渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量及鐵利用率下降。No.63、No.64表示采用以往結(jié)構(gòu)的噴入風(fēng)口、將富氧空氣與粉煤等同時(shí)噴入、并將二次燃燒用空氣導(dǎo)入爐身部的操作例。這些操作例與No.61、No.62比較，因而與降低了燃料比的No.61、No.62同樣的理由，使粉煤等的燃燒效率降低，由于需要的焦炭比高，結(jié)果提高了成本。另外，由于使用了富氧空氣(66％O2)，通過(guò)粉煤等的燃燒所產(chǎn)生的燃燒氣體再二次燃燒，因此，使排出氣體的熱量極低(不足2000kcal/Nm3)。而且，由于與No.61、No.62相同，不能充分保證粉煤等與氧的接觸，因而爐渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量及鐵利用率下降。No.65、No.66表示采用相當(dāng)于本發(fā)明方法的風(fēng)口噴入的方式、將富氧空氣從粉煤等的周圍噴入的操作例。在這些操作例中，由于以富氧空氣作為噴入氣體，因此不能充分保證粉煤等與氧的接觸，使粉煤等的燃燒效率降低，因而需要高的焦炭比，導(dǎo)致制造成本高。另外，由于使用了富氧空氣(69％O2)，因此，使排出氣體的熱量降低(不足2900kcal/Nm3)。而且，由于使用了富氧空氣，不能充分保證粉煤等與氧的接觸，因而與No.27、No.28或No.30、No.31相比較，爐渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量及鐵利用下降。No.67、No.68表示采用相當(dāng)于本發(fā)明方法的風(fēng)口噴入的方式、將氧從粉煤等的周圍噴入、并將二次燃燒用空氣導(dǎo)入爐身部的操作例。在這些操作例中，通過(guò)二次燃燒，消除了排出氣體中未燃燒的炭，結(jié)果使大部分吸附在未燃燒的炭中的HCl釋放，再次轉(zhuǎn)移到排出的氣體中，相比于氯乙烯材料裝入量，增加了排出氣體中HCl的濃度。No.69、No.70表示采用相當(dāng)于本發(fā)明方法的風(fēng)口噴入的方式、將富氧空氣從粉煤等的周圍噴入、并將二次燃燒用空氣導(dǎo)入爐身部的操作例.這些操作例與No.65、No.66相比較，因而與降低了燃料比的No.65、No.66同樣的理由，使粉煤等的燃燒效率降低，由于需要的焦炭比高，結(jié)果提高了制造成本。另外，由于使用了富氧空氣(62％O2)，通過(guò)粉煤等的燃燒所產(chǎn)生的燃燒氣體再二次燃燒，因此，使排出氣體的熱量極低(不足1500kcal/Nm3)。而且，由于與No.65、No.66相同，不能充分保證粉煤等與氧的接觸，因而與No.27、No.28或No.30、No.31相比較，爐渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量及鐵利用率下降。No.70～No.74表示在低燃料比條件下的操作例。其中No.71、No.72表示采用相當(dāng)于本發(fā)明方法的風(fēng)口噴入的方式、將富氧空氣從粉煤等的周圍噴入的操作例。在這些操作例中，由于以富氧空氣作為噴入氣體，因此不能充分保證粉煤等與氧的接觸，使粉煤等的燃燒效率降低，因而需要高的焦炭比，導(dǎo)致制造成本高。另外，由于使用了富氧空氣(63％O2)，因此，使排出氣體的熱量降低(不足2700kcal/Nm3)，進(jìn)而在低燃燒比下操作，使排出氣體量減少。而且，由于使用了富氧空氣，不能充分保證粉煤等與氧的接觸，因而與No.27、No.28或No.30、No.31相比較，爐渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量及鐵利用率下降。No.73、No.74表示采用相當(dāng)于本發(fā)明方法的風(fēng)口噴入的方式、將富氧空氣從粉煤等的周圍噴入、并將二次燃燒用空氣導(dǎo)入爐身部的操作例。這些操作例與No.71、No.72比較，因而與降低了燃料比的No.71、No.72同樣的理由，使粉煤等的燃燒效率降低，由于需要的焦炭比高，結(jié)果提高了制造成本。另外，由于使用了富氧空氣(63％O2)，通過(guò)粉煤等的燃燒所產(chǎn)生的燃燒氣體再二次燃燒，因此，使排出氣體的熱量極低(不足1700kcal/Nm3)，進(jìn)而在低燃燒比下操作，使排出氣體量減少。而且，由于與No.71、No.72相同，不能充分保證粉煤等與氧的接觸，因而與No.27、No.28或No.30、No.31相比較，爐渣中的FeO變高，鐵水質(zhì)量及鐵利用率下降。此外，本發(fā)明在以上實(shí)施例中，當(dāng)觀察到Zn有向爐頂粉塵集中的傾向時(shí)，將爐頂溫度控制在400～800℃，這使回收粉塵(爐頂粉塵)中的Zn富集度較噴入粉塵(高爐粉塵)的Zn富集度足夠地高，很明顯，可以適當(dāng)?shù)胤@或濃縮包含在裝入爐頂?shù)膹U料或噴入粉塵中的Zn。而且，不會(huì)發(fā)生因配管堵塞等造成的故障，使作業(yè)順利進(jìn)行。相比之下，當(dāng)爐頂溫度為250℃時(shí)，Zn不能充分濃縮，回收粉塵(爐頂粉塵)中的Zn富集度與噴入粉塵(高爐粉塵)的Zn富集度幾乎一樣。另外，因?yàn)樽鳂I(yè)中Zn附著在爐內(nèi)的原因會(huì)使空氣壓力發(fā)生變動(dòng)。實(shí)施例5根據(jù)上述試驗(yàn)爐所得到的操作數(shù)據(jù)，在實(shí)際機(jī)器上模擬根據(jù)本發(fā)明的方法的操作。這種模擬是在假設(shè)廢料熔化爐的生產(chǎn)量為3000ton/day的條件下進(jìn)行的。其結(jié)果在表47中示出。產(chǎn)業(yè)上利用可能性本發(fā)明利用作為廢棄物的廢料及合成樹(shù)脂材料制造鐵水及高熱量排出氣體，并可以作為聯(lián)合煉鋼廠的鐵水制造設(shè)備。表1>表21PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料噴入比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.26～No.31表示加入空氣的氧量。表3No.5678分類發(fā)明例發(fā)明例發(fā)明例發(fā)明例風(fēng)口部結(jié)構(gòu)圖4圖4圖10圖10從爐頂裝入焦炭比(kg/t·pig)192105192100轉(zhuǎn)爐爐渣比(kg/t·pig)121120122119硅石比(kg/t·pig)4347風(fēng)口噴入粉煤(kg/t·pig)198250197252合成樹(shù)脂材料(kg/t·pig)氯乙烯樹(shù)脂----氯乙烯樹(shù)脂以外10101010PC+SR/O2*1(kg/Nm3)1.01.41.01.4送風(fēng)氧*2(Nm3/t·pig)210188207188空氣(Nm3/t·pig)----蒸汽(kg/t·pig)48184716風(fēng)口前部溫度(℃)2200220022002200二次燃燒用空氣(Nm3/t·pig)----爐頂爐頂溫度(℃)250250250250排出氣體量(Nm3/t·pig)715636712635排出氣體組分CO(％)72.170.172.070.0CO2(％)----H2(％)24.123.523.824.3CH4(％)----C2(％)----C3(％)----C4(％)----N2(％)3.86.44.25.7HCl(ppm)----排出氣體發(fā)熱量(kcal/Nm3)2798272127882740鐵渣爐渣比(kg/t·pig)116115114114爐渣中的FeO(％)1.70.81.70.6爐渣中的CaO+MgO/SiO21.11.11.11.1爐渣溫度(℃)1535154015451540鐵水溫度(℃)1510151015201520爐頂粉塵產(chǎn)生量(kg/t·pig)16.017.815.617.6焦油濃度(wt％)0.91.11.10.8焦油產(chǎn)生量(kg/t·pig)0.140.200.170.14氣體狀焦油濃度(mg/Nm3)19292523</table></tables>*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料噴入比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.26～No.31表示加入空氣的氧量。表4*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料噴入比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.26～No.31表示加入空氣的氧量。表5No.13141516分類發(fā)明例發(fā)明例發(fā)明例發(fā)明例風(fēng)口部結(jié)構(gòu)圖3圖3圖3圖4從爐頂裝入焦炭比(kg/t·pig)191190192193轉(zhuǎn)爐爐渣比(kg/t·pig)122124123121硅石比(kg/1·pig)5554風(fēng)口噴入粉煤(kg/t·pig)12414093140合成樹(shù)脂材料(kg/t·pig)氯乙烯樹(shù)脂30505010氯乙烯樹(shù)脂以外70508070PC+SR/O2*1(kg/Nm3)1.01.11.01.0送風(fēng)氧*2(Nm3/t·pig)228224224224空氣(Nm3/t·pig)----蒸汽(kg/t·pig)9998風(fēng)口前部溫度(℃)2300230023002300二次燃燒用空氣(Nm3/t·pig)----爐頂爐頂溫度(℃)250250250250排出氣體量(Nm3/t·pig)685680714674排出氣體組分CO(％)69.772.577.375.4CO2(％)0.10.30.20.1H2(％)26.523.618.721.0CH4(％)----C2(％)----C3(％)----C4(％)----N2(％)3.73.63.83.5HCl(ppm)7672排出氣體發(fā)熱量(kcal/Nm3)2788279828222818鐵渣爐渣比(kg/t·pig)961009098爐渣中的FeO(％)0.81.01.30.9爐渣中的CaO+MgO/SiO21.11.11.11.1爐渣溫度(℃)1535154015301550鐵水溫度(℃)1505150515001525爐頂粉塵產(chǎn)生量(kg/t·pig)17.117.514.217.4焦油濃度(wt％)1.72.42.41.1焦油產(chǎn)生量(kg/t·pig)0.290.420.340.19氣體狀焦油濃度(mg/Nm3)8914016558</table></tables>*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料噴入比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.26～No.31表示加入空氣的氧量。表61PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料噴入比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.26～No.31表示加入空氣的氧量。表7No.21222324分類發(fā)明例發(fā)明例發(fā)明例發(fā)明例風(fēng)口部結(jié)構(gòu)圖10圖3圖3圖3從爐頂裝入焦炭比(kg/t·pig)190193193193轉(zhuǎn)爐爐渣比(kg/t·pig)124122122122硅石比(kg/t·pig)5565風(fēng)口噴入粉煤(kg/t·pig)140694622合成樹(shù)脂材料(kg/t·pig)氯乙烯樹(shù)脂50202020氯乙烯樹(shù)脂以外50125140155PC+SR/O2*1(kg/Nm3)1.11.00.90.9送風(fēng)氧*2(Nm3/t·pig)224223223223空氣(Nm3/t·pig)----蒸汽(kg/t·pig)9989風(fēng)口前部溫度(℃)2300230023002300二次燃燒用空氣(Nm3/t·pig)----爐頂爐頂溫度(℃)250250250250排出氣體量(Nm3/t·pig)680710729738排出氣體組分CO(％)72.473.775.778.9CO2(％)0.10.20.30.2H2(％)24.222.620.717.4CH4(％)----C2(％)----C3(％)----C4(％)----N2(％)3.33.53.33.5HCl(ppm)2275395排出氣體發(fā)熱量(kcal/Nm3)2810280828192831鐵渣爐渣比(kg/t·pig)99827773爐渣中的FeO(％)0.81.31.21.8爐渣中的CaO+MgO/SiO21.11.11.11.1爐渣溫度(℃)1540154015451530鐵水溫度(℃)1505151015201500爐頂粉塵產(chǎn)生量(kg/t·pig)16.915.014.714.4焦油濃度(wt％)1.92.82.63.7焦油產(chǎn)生量(kg/t·pig)0.320.420.380.53氣體狀焦油濃度(mg/Nm3)157218251315</table></tables>*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料噴入比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.26～No.31表示加入空氣的氧量。表8No.252627分類比較例比較例比較例風(fēng)口部結(jié)構(gòu)圖22圖22圖22從爐頂裝入焦炭比(kg/t·pig)298322275轉(zhuǎn)爐爐渣比(kg/t·pig)121124110硅石比(kg/t·pig)655風(fēng)口噴入粉煤(kg/t·pig)1059081合成樹(shù)脂材料(kg/t·pig)氯乙烯樹(shù)脂---氯乙烯樹(shù)脂以外505050PC+SR/O2*1(kg/Nm3)0.70.70.8送風(fēng)氧*2(Nm3/t·pig)221174142空氣(Nm3/t·pig)-131105蒸汽(kg/t·pig)733926風(fēng)口前部溫度(℃)220022002200二次燃燒用空氣(Nm3/t·pig)--100爐頂爐頂溫度(℃)250250285排出氣體量(Nm3/t·pig)734704690排出氣體組分CO(％)75.567.048.6CO2(％)-0.110.1H2(％)21.818.111.7CH4(％)---C2(％)---C3(％)---C4(％)---N2(％)2.714.829.6HCl(ppm)---排出氣體發(fā)熱量(kcal/Nm3)284024891768鐵渣爐渣比(kg/t·pig)120119113爐渣中的FeO(％)4.14.54.6爐渣中的CaO+MgO/SiO21.11.11.1爐渣溫度(℃)153515401550鐵水溫度(℃)150015101515爐頂粉塵產(chǎn)生量(kg/t·pig)14.614.213.5焦油濃度(wt％)1.50.70.8焦油產(chǎn)生量(kg/t·pig)0.220.100.11氣體狀焦油濃度(mg/Nm3)672133</table>*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料噴入比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.26～No.31表示加入空氣的氧量表9*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料噴入比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.26～No.31表示加入空氣的氧量。表10</tables>*1PC粉煤比(kg/t.pig)SR合成樹(shù)脂材料噴入比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.26～No.31表示加入空氣的氧量表11No.1234分類比較例比較例發(fā)明例發(fā)明例風(fēng)口部結(jié)構(gòu)圖2圖2圖2圖2從爐頂裝入焦炭比(kg/t·pig)420404282191轉(zhuǎn)爐爐渣比(kg/t·pig)120120120120硅石比(kg/t·pig)---5合成樹(shù)脂材料(kg/t·pig)氯乙烯樹(shù)脂----氯乙烯樹(shù)脂以外-202020風(fēng)口噴入粉煤(kg/t·pig)--120216合成樹(shù)脂材料(kg/t·pig)氯乙烯樹(shù)脂----氯乙烯樹(shù)脂以外----PC/O2*1(kg/Nm3)--0.611.02PC+SR/O2*1(kg/Nm3)----送風(fēng)氧*2(Nm3/t·pig)221222197212空氣(Nm3/t·pig)----蒸汽(kg/t·pig)1281296638風(fēng)口前部溫度(℃)2300230023002300二次燃燒用空氣(Nm3/t·pig)----爐頂爐頂溫度(℃)510510510510排出氣體量(Nm3/t·pig)760765643668排出氣體組分CO(％)79.872.070.571.0CO2(％)----H2(％)14.717.914.315.0CH4(％)-2.44.85.0C2(％)-0.71.41.5C3(％)-1.23.13.0C4(％)-0.6O.71.0N2(％)5.55.25.23.5HCl(ppm)----排出氣體發(fā)熱量(kcal/Nm3)2788336839684098鐵渣爐渣比(kg/t·pig)126124114117爐渣中的FeO(％)4.84.71.30.9爐渣中的CaO+MgO/SiO21.11.11.11.1爐渣溫度(℃)1540153015251535鐵水溫度(℃)1515151015001500爐頂粉塵產(chǎn)生量(kg/t·pig)13.012.913.220.1焦油濃度(wt％)1.06.94.80.9焦油產(chǎn)生量(kg/t·pig)0.10.90.20.1氣體狀焦油濃度(mg/Nm3)50857732645</table></tables>*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料噴入比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.38～No.43，No.45～No.51中表示加入空氣的氧量表121PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料噴入比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.38～No.43，No.46～No.51中表示加入空氣的氧量表13No.9101112分類發(fā)明例發(fā)明例發(fā)明例發(fā)明例風(fēng)口部結(jié)構(gòu)圖4圖4圖4圖4從爐頂裝入焦炭比(kg/t·pig)190257193264轉(zhuǎn)爐爐渣比(kg/t·pig)120120120120硅石比(kg/t·pig)5544合成樹(shù)脂材料(kg/t·pig)氯乙烯樹(shù)脂----氯乙烯樹(shù)脂以外20202020風(fēng)口噴入粉煤(kg/t·pig)218282133175合成樹(shù)脂材料(kg/t·pig)氯乙烯樹(shù)脂----氯乙烯樹(shù)脂以外--80105PC/O2*1(kg/Nm3)1.021.38--PC+SR/O2*1(kg/Nm3)--1.001.36送風(fēng)氧*2(Nm3/t·pig)212204214205空氣(Nm3/t·pig)----蒸汽(kg/t·pig)38787風(fēng)口前部溫度(℃)2300230023002300二次燃燒用空氣(Nm3/t·pig)----爐頂爐頂溫度(℃)510510510510排出氣體量(Nm3/t·pig)670622688631排出氣體組分CO(％)70.562.064.961.5CO2(％)----H2(％)15.022.025.226.8CH4(％)4.35.04.95.0C2(％)1.21.70.90.9C3(％)2.93.01.82.1C4(％)1.11.00.20.3N2(％)5.05.32.13.4HCl(ppm)----排出氣體發(fā)熱量(kcal/Nm3)3985403635993637鐵渣爐渣比(kg/t·pig)117114108101爐渣中的FeO(％)1.00.80.90.9爐渣中的CaO+MgO/SiO21.11.11.11.1爐渣溫度(℃)1545153515401545鐵水溫度(℃)1515150015051520爐頂粉塵產(chǎn)生量(kg/t·pig)19.019.213.316.8焦油濃度(wt％)0.20.10.10.2焦油產(chǎn)生量(kg/t·pig)0.040.020.010.03氣體狀焦油濃度(mg/Nm3)300299431459</table></tables>*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料噴入比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.38～No.43，No.46～No.51中表示加入空氣的氧量表14</tables>*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料噴入比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.38～No.43，No.46～No.51中表示加入空氣的氧量表15*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料噴入比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.38～No.43，No.46～No.51中表示加入空氣的氧量表17*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料噴入比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/i·pig)*2No.38～No.43，No.46～No.51中表示加入空氣的氧量表18</tables>*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料噴入比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.38～No.43，No.46～No.51中表示加入空氣的氧量表19表21<tablesid="table21"num="021"><tablewidth="745">No.36373839分類比較例比較例比較例比較例風(fēng)口部結(jié)構(gòu)圖22圖22圖22圖22從爐頂裝入焦炭比(kg/t·pig)288288303305轉(zhuǎn)爐爐渣比(kg/t·pig)120121122120硅石比(kg/t·pig)5654合成樹(shù)脂材料(kg/t·pig)氯乙烯樹(shù)脂---氯乙烯樹(shù)脂以外20202020風(fēng)口噴入粉煤(kg/t·pig)15710514190合成樹(shù)脂材料(kg/t·pig)氯乙烯樹(shù)脂----氯乙烯樹(shù)脂以外-50-50PC/O2*1(kg/Nm3)0.71-0.70-PC+SR/O2*1(kg/Nm3)-0.70-0.80送風(fēng)氧*2(Nm3/t·pig)222221174175空氣(Nm3/t·pig)--131131蒸汽(kg/t·pig)65523212風(fēng)口前部溫度(℃)2300230023002300二次燃燒用空氣(Nm3/t·pig)----爐頂爐頂溫度(℃)510510510510排出氣體量(Nm3/t·pig)713713685680排出氣體組分CO(％)70.670.367.759.9CO2(％)----H2(％)15.215.213.221.2CH4(％)5.14.82.11.2C2(％)0.71.20.70.4C3(％)2.83.00.90.8C4(％)0.20.60.20.2N2(％)5.44.915.216.3HCl(ppm)----排出氣體發(fā)熱量(kcal/Nm3)3710390629152743鐵渣爐渣比(kg/t·pig)125120123119爐渣中的FeO(％)3.94.14.04.5爐渣中的CaO+MgO/SiO21.11.11.11.1爐渣溫度(℃)1535154015451550鐵水溫度(℃)1500151015101520爐頂粉塵產(chǎn)生量(kg/t·pig)15.014.614.514.3焦油濃度(wt％)0.91.71.12.4焦油產(chǎn)生量(kg/t·pig)0.10.20.20.3氣體狀焦油濃度(mg/Nm3)75715415758</table></tables>*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料噴入比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.38～No.43，No.46～No.51中表示加入空氣的氧量表22</tables>*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料噴入比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.38～No.43，No.46～No.51中表示加入空氣的氧量表24</tables>*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料噴入比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.38～No.43，No.46～No.51中表示加入空氣的氧量表261PC粉煤比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料噴入比(kg/t·pig)*2No.61～No.66，No.69～No.74中表示加入空氣的氧量表27*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.61～No.66，No.69～No.74中表示加入空氣的氧量表28PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.61～No.66，No.69～No.74中表示加入空氣的氧量表31</tables>*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2Na61～Na66，Na69～Na74中表示加入空氣的氧量表32表34</tables>*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2Na61～Na66，Na69～Na74中表示加入空氣的氧量<p>表36</tables>*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.61～No.66，No.69～No.74中表示加入空氣的氧量。表37*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2Na61～Na66，Na69～Na74中表示加入空氣的氧量.表38No.434445分類發(fā)明例發(fā)明例發(fā)明例風(fēng)口部結(jié)構(gòu)圖3圖4圖10從爐頂裝入焦炭比(kg/t·pig)181180180轉(zhuǎn)爐爐渣比(kg/t·pig)121120120硅石比(kg/t·pig)544合成樹(shù)脂材料(kg/t·pig)氯乙烯樹(shù)脂---氯乙烯樹(shù)脂以外202020風(fēng)口噴入粉煤(kg/t·pig)214212214合成樹(shù)脂材料(kg/t·pig)氯乙烯樹(shù)脂---氯乙烯樹(shù)脂以外---粉塵類(kg/t·pig)454545PC/O2*1(kg/Nm3)1.011.001.00PC+SR/O2*1(kg/Nm3)---送風(fēng)氧*2(Nm3/t·pig)212212213空氣(Nm3/t·pig)---蒸汽(kg/t·pig)434343風(fēng)口前部溫度(℃)220022002200二次燃燒用空氣(Nm3/t·pig)---爐頂爐頂溫度(℃)250250250排出氣體量(Nm3/t·pig)682682685排出氣體組分CO(％)72.576.374.5CO2(％)---H2(％)13.813.214.7CH4(％)4.93.93.6C2(％)0.90.90.3C3(％)2.71.21.1C4(％)0.50.60.1N2(％)4.73.95.7HCl(ppm)---排出氣體發(fā)熱量(kcal/Nm3)381035353241鐵渣爐渣比(kg/t·pig)124125124爐渣中的FeO(％)1.11.00.9爐渣中的CaO+MgO/SiO21.11.11.1爐渣溫度(℃)152515351540鐵水溫度(℃)149015051515爐頂粉塵產(chǎn)生量(kg/t·pig)25.024.223.9C含有量(wt％)27.727.327.5T.Fe含有量(wt％)26.626.526.3Zn含有量(wt％)3.43.43.5焦油濃度(wt％)1.30.9-焦油產(chǎn)生量(kg/t·pig)0.10.2-氣體狀焦油濃度(mg/Nm3)1125230</table></tables>*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.61～No.66，No.69～No.74中表示加入空氣的氧量。表40*PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2Na61～Na66，Na69～Na74中表示加入空氣的氧量表42Na55565758分類發(fā)明例發(fā)明例發(fā)明例發(fā)明例風(fēng)口部結(jié)構(gòu)圖3圖3圖4圖10從爐頂裝入焦炭比(kg/t·pig)187185185184轉(zhuǎn)爐爐渣比(kg/t·pig)121120120122硅石比(kg/t·pig)5445合成樹(shù)脂材料(kg/t·pig)氯乙烯樹(shù)脂----氯乙烯樹(shù)脂以外20202020風(fēng)口噴入粉煤(kg/t·pig)69464646合成樹(shù)脂材料(kg/t·pig)氯乙烯樹(shù)脂20202020氯乙烯樹(shù)脂以外125140140140粉塵類(kg/t·pig)45454545PC/O2*1(kg/Nm3)---PC+SR/O2*1(kg/Nm3)0.950.920.920.92送風(fēng)氧*2(Nm3/t·pig)225224224223空氣(Nm3/t·pig)----蒸汽(kg/t·pig)9888風(fēng)口前部溫度(℃)2300230023002300二次燃燒用空氣(Nm3/t·pig)----爐頂爐頂溫度(℃)510510510510排出氣體量(Nm3/t·pig)720719719715排出氣體組分CO(％)57.660.762.664.2CO2(％)----H2(％)27.925.223.724.5CH4(％)4.74.54.65.1C2(％)1.11.01.01.3C3(％)2.92.72.52.2C4(％)0.60.50.40.6N2(％)5.25.45.22.1HCl(ppm)7867105127排出氣體發(fā)熱量(kcal/Nm3)3805372736843834鐵渣爐渣比(kg/t·pig)103979696爐渣中的FeO(％)1.31.31.21.8爐渣中的CaO+MgO/Si021.11.11.11.1爐渣溫度(℃)1535154515401535鐵水溫度(℃)1505152015101510爐頂粉塵產(chǎn)生量(kg/t·pig)21.921.621.320.8C含有量(wt％)27.727.627.527.2T.Fe含有量(wt％)25.525.624.925.0Zn含有量(wt％)4.64.64.74.7焦油濃度(wt％)2.82.12.23.0焦油產(chǎn)生量(kg/t·pig)0.40.30.30.4氣體狀焦油濃度(mg/Nm3)375357404389</table></tables>*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2Na61～Na66，Na69～Na74中表示加入空氣的氧量。表43</tables>*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.61～No.66，No.69～No.74中表示加入空氣的氧量。表44</tables>*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2Na61～Na66，Na69～Na74中表示加入空氣的氧量。表45<tablesid="table45"num="045"><tablewidth="746">No.67686970分類比較例比較例比較例比較例風(fēng)口部結(jié)構(gòu)圖3圖3圖3圖3從爐頂裝入焦炭比(kg/t·pig)169169144146轉(zhuǎn)爐爐渣比(kg/t·pig)120121120120硅石比(kg/t·pig)3444合成樹(shù)脂材料(kg/t·pig)氯乙烯樹(shù)脂44--氯乙烯樹(shù)脂以外16162020風(fēng)口噴入粉煤(kg/t·pig)205156199148合成樹(shù)脂材料(kg/t·pig)氯乙烯樹(shù)脂-10--氯乙烯樹(shù)脂以外-40-50粉塵類(kg/t·pig)45454545PC/O2*1(kg/Nm3)1.03-1.00-PC+SR/O2*1(kg/Nm3)-1.03-1.00送風(fēng)氧*2(Nm3/t·pig)200202175175空氣(Nm3/t·pig)--112112蒸汽(kg/t·pig)351511-風(fēng)口前部溫度(℃)2300230023002300二次燃燒用空氣(Nm3/t·pig)100100100100爐頂爐頂溫度(℃)550550550550排出氣體量(Nm3/t·pig)720728752766排出氣體組分CO(％)42.156.145.542.9CO2(％)27.520.529.129.2H2(％)6.112.33.15.9CH4(％)1.20.1--C2(％)0.1---C3(％)0.2---C4(％)----N2(％)22.811.022.322.0HCl(ppm)33120--排出氣體發(fā)熱量(kcal/Nm3)1588202014541447鐵渣爐渣比(kg/t·pig)124123119116爐渣中的FeO(％)1.61.71.51.7爐渣中的CaO+MgO/SiO21.11.11.11.1爐渣溫度(℃)1535154515401540鐵水溫度(℃)1510151515051510爐頂粉塵產(chǎn)生量(kg/t·pig)20.920.421.121.3C含有量(wt％)26.727.026.827.0T.Fe含有量(wt％)27.527.127.026.6Zn含有量(wt％)4.44.54.44.5焦油濃度(wt％)0.3---焦油產(chǎn)生量(kg/t·pig)0.01---氣體狀焦油濃度(mg/Nm3)54796989</table></tables>*1PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.61～No.66，No.69～No.74中表示加入空氣的氧量。表461PC粉煤比(kg/t·pig)SR合成樹(shù)脂材料比(kg/t·pig)O2氧流量(Nm3/t·pig)*2No.61～No.66，No.69～No.74中表示加入空氣的氧量。表47</tables>*1石灰石(CaO源)、硅石(SiO2源)、蛇紋巖(MgO源)但是，轉(zhuǎn)爐爐渣不用于減少P值*2粉煤、合成樹(shù)脂材料的輸送氣體*3相當(dāng)于高爐*4考慮到熔點(diǎn)、粘度、脫硫、處理，將爐渣堿度設(shè)定成與高爐爐渣等同。權(quán)利要求1.一種廢料熔化方法，其特征是，將作為鐵源的廢料與焦炭從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤、粉粒狀或細(xì)片狀合成樹(shù)脂材料及氧從設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，將粉煤與合成樹(shù)脂材料從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將氧噴入，使粉煤及合成樹(shù)脂材料與氧混合，由此，在風(fēng)口前部形成燃燒區(qū)，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料在此快速燃燒，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體回收。2.一種廢料熔化方法，其特征是，將作為鐵源的廢料與焦炭從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤、粉粒狀或細(xì)片狀合成樹(shù)脂材料及氧從設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，將氧從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將粉煤與合成樹(shù)脂材料噴入，還從其周圍將氧噴入，使粉煤及合成樹(shù)脂材料與氧混合，由此，在風(fēng)口前部形成燃燒區(qū)，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料在此快速燃燒，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體回收。3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的廢料熔化方法，其特征是，經(jīng)過(guò)燃燒器對(duì)合成樹(shù)脂材料的噴入是不連續(xù)地或間歇地進(jìn)行的，而且合成樹(shù)脂材料的噴入與粉煤的噴入同時(shí)進(jìn)行，或者暫時(shí)代替粉煤的噴入來(lái)進(jìn)行。4.一種廢料熔化方法，是利用在風(fēng)口部設(shè)有燃燒器的豎爐進(jìn)行的廢料熔化方法，所述燃燒器在該燃燒器的前端開(kāi)口部的里面設(shè)有預(yù)燃燒室，其特征是，將作為鐵源的廢料與焦炭從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧噴入前述燃燒器的預(yù)燃燒室中，并將粉粒狀或細(xì)片狀或塊狀合成樹(shù)脂材料噴入或裝入，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，至少將粉煤從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將氧噴入，使兩者混合，由此，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料在預(yù)燃燒室內(nèi)快速燃燒，該燃燒氣體從燃燒器前端開(kāi)口部導(dǎo)入爐內(nèi)，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體回收。5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的廢料熔化方法，其特征是，粉粒狀或細(xì)片狀合成樹(shù)脂材料是從燃燒器的徑向中心或其附近噴入預(yù)燃燒室內(nèi)的。6.一種廢料熔化方法，是利用在風(fēng)口部設(shè)有燃燒器的豎爐進(jìn)行的廢料熔化方法，所述燃燒器在該燃燒器的前端開(kāi)口部的里面設(shè)有預(yù)燃燒室，其特征是，將作為鐵源的廢料與焦炭從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧噴入前述燃燒器的預(yù)燃燒室中，并將粉粒狀或細(xì)片狀或塊狀合成樹(shù)脂材料噴入或裝入，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，將氧從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并至少將粉煤從其周圍噴入，而且還從其周圍將氧噴入，使粉煤與氧混合，由此，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料在預(yù)燃燒室內(nèi)快速燃燒，該燃燒氣體從燃燒器前端開(kāi)口部導(dǎo)入爐內(nèi)，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體回收。7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的廢料熔化方法，其特征是，將粉粒狀或細(xì)片狀合成樹(shù)脂材料從燃燒器的徑向中心或其附近噴入氧的周圍噴入預(yù)燃燒室內(nèi)。8.根據(jù)權(quán)利要求4、5、6或7所述的廢料熔化方法，其特征是，合成樹(shù)脂材料向預(yù)燃燒室的噴入或裝入是不連續(xù)地或間歇地進(jìn)行的，而且合成樹(shù)脂材料的噴入或裝入與粉煤的噴入同時(shí)進(jìn)行，或者暫時(shí)代替粉煤的噴入來(lái)進(jìn)行。9.根據(jù)權(quán)利要求1、2、3、4、5、6、7或8所述的廢料熔化方法，其特征是，對(duì)燃燒器供給的粉煤比PC(kg/t·pig)及合成樹(shù)脂材料比SR(kg/t·pig)與氧流量O2(Nm3/t·pig)之比[(PC+SR)/O2]的值在0.7kg/Nm3以上。10.根據(jù)權(quán)利要求1、2、3、4、5、6、7、8或9所述的廢料熔化方法，其特征是，燃料比為300kg/t·pig以上，對(duì)燃燒器供給的粉煤比(kg/t·pig)及合成樹(shù)脂材料比(kg/t·pig)與從爐頂裝入的焦炭比(kg/t·pig)的重量比[(粉煤比+合成樹(shù)脂材料比)/焦炭比]的值為1.0以上。11.一種廢料熔化方法，其特征是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧從設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，將粉煤從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將氧噴入，使兩者混合，由此，在風(fēng)口前部形成燃燒區(qū)，使粉煤在此快速燃燒，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。12.一種廢料熔化方法，其特征是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧從設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，將氧從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將粉煤噴入，再?gòu)钠渲車鷮⒀鯂娙?，使粉煤與氧混合，由此，在風(fēng)口前部形成燃燒區(qū)，使粉煤在此快速燃燒，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。13.一種廢料熔化方法，其特征是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤、粉粒狀或細(xì)片狀的合成樹(shù)脂材料與氧從設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，將粉煤與合成樹(shù)脂材料從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將氧噴入，使粉煤、合成樹(shù)脂材料與氧混合，由此，在風(fēng)口前部形成燃燒區(qū)，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料在此快速燃燒，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。14.一種廢料熔化方法，其特征是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤、粉粒狀或細(xì)片狀的合成樹(shù)脂材料與氧從設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，將氧從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將粉煤與合成樹(shù)脂材料噴入，再?gòu)钠渲車鷮⒀鯂娙?，使粉煤、合成?shù)脂材料與氧混合，由此，在風(fēng)口前部形成燃燒區(qū)，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料在此快速燃燒，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。15.根據(jù)權(quán)利要求13或14所述的廢料熔化方法，其特征是，經(jīng)過(guò)燃燒器對(duì)合成樹(shù)脂材料的噴入是不連續(xù)地或間歇地進(jìn)行的，而且合成樹(shù)脂材料的噴入與粉煤的噴入同時(shí)進(jìn)行，或者暫時(shí)代替粉煤的噴入來(lái)進(jìn)行。16.一種廢料熔化方法，是利用在風(fēng)口部設(shè)有燃燒器的豎爐進(jìn)行的廢料熔化方法，所述燃燒器在該燃燒器的前端開(kāi)口部的里面設(shè)有預(yù)燃燒室，其特征是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧噴入前述燃燒器的預(yù)燃燒室中，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，將粉煤從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將氧噴入，使兩者混合，由此，使粉煤在預(yù)燃燒室內(nèi)快速燃燒，該燃燒氣體從燃燒器前端開(kāi)口部導(dǎo)入爐內(nèi)，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。17.一種廢料熔化方法，是利用在風(fēng)口部設(shè)有燃燒器的豎爐進(jìn)行的廢料熔化方法，所述燃燒器在該燃燒器的前端開(kāi)口部的里面設(shè)有預(yù)燃燒室，其特征是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧噴入前述燃燒器的預(yù)燃燒室中，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，將氧從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將粉煤噴入，再?gòu)钠渲車鷮⒀鯂娙?，使粉煤與氧混合，由此，使粉煤在預(yù)燃燒室內(nèi)快速燃燒，該燃燒氣體從燃燒器前端開(kāi)口部導(dǎo)入爐內(nèi)，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。18.一種廢料熔化方法，是利用在風(fēng)口部設(shè)有燃燒器的豎爐進(jìn)行的廢料熔化方法，所述燃燒器在該燃燒器的前端開(kāi)口部的里面設(shè)有預(yù)燃燒室，其特征是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧噴入前述燃燒器的預(yù)燃燒室中，并把粉粒狀或細(xì)片狀或塊狀的合成樹(shù)脂材料噴入或裝入，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，至少將粉煤從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將氧噴入，使粉煤與氧混合，由此，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料在預(yù)燃燒室內(nèi)快速燃燒，該燃燒氣體從燃燒器前端開(kāi)口部導(dǎo)入爐內(nèi)，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。19.根據(jù)權(quán)利要求18所述的廢料熔化方法，其特征是，粉粒狀或細(xì)片狀的合成樹(shù)脂材料是從燃燒器的徑向中心或其附近噴入預(yù)燃燒室內(nèi)。20.一種廢料熔化方法，是利用在風(fēng)口部設(shè)有燃燒器的豎爐進(jìn)行的廢料熔化方法，所述燃燒器在該燃燒器的前端開(kāi)口部的里面設(shè)有預(yù)燃燒室，其特征是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧噴入前述燃燒器的預(yù)燃燒室中，并將粉粒狀或細(xì)片狀或塊狀的合成樹(shù)脂材料噴入或裝入，在進(jìn)行這種噴入的過(guò)程中，將氧從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍至少將粉煤噴入，再?gòu)钠渲車鷮⒀鯂娙?，使粉煤與氧混合，由此，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料在預(yù)燃燒室內(nèi)快速燃燒，該燃燒氣體從燃燒器前端開(kāi)口部導(dǎo)入爐內(nèi)，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。21.根據(jù)權(quán)利要求20所述的廢料熔化方法，其特征是，將粉粒狀或細(xì)片狀合成樹(shù)脂材料從燃燒器的徑向中心或其附近噴入氧的周圍噴入預(yù)燃燒室內(nèi)。22.根據(jù)權(quán)利要求18、19、20或21所述的廢料熔化方法，其特征是，合成樹(shù)脂材料向預(yù)燃燒室的噴入或裝入是不連續(xù)地或間歇地進(jìn)行的，而且合成樹(shù)脂材料的噴入或裝入與粉煤的噴入同時(shí)進(jìn)行，或者暫時(shí)代替粉煤的噴入來(lái)進(jìn)行。23.根據(jù)權(quán)利要求11、12、16或17所述的廢料熔化方法，其特征是，對(duì)燃燒器供給的粉煤比PC(kg/t·pig)與氧流量O2(Nm3/t·pig)之比[PC/O2]的值在0.7kg/Nm3以上。24.根據(jù)權(quán)利要求11、12、16、17或23所述的廢料熔化方法，其特征是，燃料比為300kg/t·pig以上，對(duì)燃燒器供給的粉煤比(kg/t·pig)與從爐頂裝入的焦炭比(kg/t·pig)的重量比[粉煤比/焦炭比]的值為1.0以上。25.根據(jù)權(quán)利要求13、14、15、18、19、20、21或22所述的廢料熔化方法，其特征是，對(duì)燃燒器供給的粉煤比PC(kg/t·pig)及合成樹(shù)脂材料比SR(kg/t·pig)與氧流量O2(Nm3/t·pig)之比[(PC+SR)/O2]的值在0.7kg/Nm3以上。26.根據(jù)權(quán)利要求13、14、15、18、19、20、21、22或25所述的廢料熔化方法，其特征是，燃料比為300kg/t·pig以上，對(duì)燃燒器供給的粉煤比(kg/t·pig)及合成樹(shù)脂材料比(kg/t·pig)與從爐頂裝入的焦炭比(kg/t·pig)的重量比[(粉煤比+合成樹(shù)脂材料比)/焦炭比]的值為1.0以上。27.根據(jù)權(quán)利要求11、12、13、14、15、16、17、18、19、20、21、22、23、24、25或26所述的廢料熔化方法，其特征是，將爐頂溫度控制在400～600℃的范圍。28.一種廢料熔化方法，其特征是，將作為鐵源的廢料與焦炭從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤、粉粒狀或細(xì)片狀合成樹(shù)脂材料及氧從設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器噴入爐內(nèi)，并且，通過(guò)該燃燒器和/或風(fēng)口部的其它噴入裝置將粉塵類物質(zhì)噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行前述粉煤、粉粒狀或細(xì)片狀合成樹(shù)脂材料及氧的噴入的過(guò)程中，將粉煤與合成樹(shù)脂材料從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將氧噴入，使粉煤及合成樹(shù)脂材料與氧混合，由此，在風(fēng)口前部形成燃燒區(qū)，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料在此快速燃燒，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體回收。29.一種廢料熔化方法，其特征是，將作為鐵源的廢料與焦炭從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤、粉粒狀或細(xì)片狀合成樹(shù)脂材料及氧從設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器噴入爐內(nèi)，并且，通過(guò)該燃燒器和/或風(fēng)口部的其它噴入裝置將粉塵類物質(zhì)噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行前述粉煤、粉粒狀或細(xì)片狀合成樹(shù)脂材料及氧的噴入的過(guò)程中，將氧從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將粉煤與合成樹(shù)脂材料噴入，還從其周圍將氧噴入，使粉煤及合成樹(shù)脂材料與氧混合，由此，在風(fēng)口前部形成燃燒區(qū)，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料在此快速燃燒，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體回收。30.一種廢料熔化方法，是利用在風(fēng)口部設(shè)有燃燒器的豎爐進(jìn)行的廢料熔化方法，所述燃燒器在該燃燒器的前端開(kāi)口部的里面設(shè)有預(yù)燃燒室，其特征是，將作為鐵源的廢料與焦炭從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧噴入前述燃燒器的預(yù)燃燒室中，并將粉粒狀或細(xì)片狀或塊狀合成樹(shù)脂材料噴入或裝入，再通過(guò)該燃燒器和/或風(fēng)口部的其它噴入裝置將粉塵類物質(zhì)噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行前述粉煤、粉粒狀或細(xì)片狀合成樹(shù)脂材料及氧的噴入的過(guò)程中，至少將粉煤從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將氧噴入，使兩者混合，由此，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料在預(yù)燃燒室內(nèi)快速燃燒，該燃燒氣體從燃燒器前端開(kāi)口部導(dǎo)入爐內(nèi)，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體回收。31.一種廢料熔化方法，是利用在風(fēng)口部設(shè)有燃燒器的豎爐進(jìn)行的廢料熔化方法，所述燃燒器在該燃燒器的前端開(kāi)口部的里面設(shè)有預(yù)燃燒室，其特征是，將作為鐵源的廢料與焦炭從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧噴入前述燃燒器的預(yù)燃燒室中，并將粉粒狀或細(xì)片狀或塊狀合成樹(shù)脂材料噴入或裝入，再通過(guò)該燃燒器和/或風(fēng)口部的其它噴入裝置將粉塵類物質(zhì)噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行前述粉煤、粉粒狀或細(xì)片狀合成樹(shù)脂材料及氧的噴入的過(guò)程中，將氧從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并至少將粉煤從其周圍噴入，而且還從其周圍將氧噴入，使粉煤與氧混合，由此，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料在預(yù)燃燒室內(nèi)快速燃燒，該燃燒氣體從燃燒器前端開(kāi)口部導(dǎo)入爐內(nèi)，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體回收。32.一種廢料熔化方法，其特征是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧從設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器噴入爐內(nèi)，并通過(guò)該燃燒器和/或風(fēng)口部的其它噴入裝置將粉塵類物質(zhì)噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行前述粉煤與氧的噴入的過(guò)程中，將粉煤從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將氧噴入，使兩者混合，由此，在風(fēng)口前部形成燃燒區(qū)，使粉煤在此快速燃燒，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。33.一種廢料熔化方法，其特征是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧從設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器噴入爐內(nèi)，并通過(guò)該燃燒器和/或風(fēng)口部的其它噴入裝置將粉塵類物質(zhì)噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行前述粉煤與氧的噴入的過(guò)程中，將氧從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將粉煤噴入，再?gòu)钠渲車鷮⒀鯂娙耄狗勖号c氧混合，由此，在風(fēng)口前部形成燃燒區(qū)，使粉煤在此快速燃燒，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。34.一種廢料熔化方法，其特征是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤、粉粒狀或細(xì)片狀的合成樹(shù)脂材料與氧從設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器噴入爐內(nèi)，并通過(guò)該燃燒器和/或風(fēng)口部的其它噴入裝置將粉塵類物質(zhì)噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行前述粉煤、粉粒狀或細(xì)片狀合成樹(shù)脂材料及氧的噴入的過(guò)程中，將粉煤與合成樹(shù)脂材料從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將氧噴入，使粉煤、合成樹(shù)脂材料與氧混合，由此，在風(fēng)口前部形成燃燒區(qū)，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料在此快速燃燒，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。35.一種廢料熔化方法，其特征是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤、粉粒狀或細(xì)片狀的合成樹(shù)脂材料與氧從設(shè)置在風(fēng)口部的燃燒器噴入爐內(nèi)，并通過(guò)該燃燒器和/或風(fēng)口部的其它噴入裝置將粉塵類物質(zhì)噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行前述粉煤、粉粒狀或細(xì)片狀合成樹(shù)脂材料及氧的噴入的過(guò)程中，將氧從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將粉煤與合成樹(shù)脂材料噴入，再?gòu)钠渲車鷮⒀鯂娙耄狗勖?、合成?shù)脂材料與氧混合，由此，在風(fēng)口前部形成燃燒區(qū)，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料在此快速燃燒，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。36.一種廢料熔化方法，是利用在風(fēng)口部設(shè)有燃燒器的豎爐進(jìn)行的廢料熔化方法，所述燃燒器在該燃燒器的前端開(kāi)口部的里面設(shè)有預(yù)燃燒室，其特征是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧噴入前述燃燒器的預(yù)燃燒室中，并通過(guò)該燃燒器和/或風(fēng)口部的其它噴入裝置將粉塵類物質(zhì)噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行前述粉煤與氧的噴入的過(guò)程中，將粉煤從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將氧噴入，使兩者混合，由此，使粉煤在預(yù)燃燒室內(nèi)快速燃燒，該燃燒氣體從燃燒器前端開(kāi)口部導(dǎo)入爐內(nèi)，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。37.一種廢料熔化方法，是利用在風(fēng)口部設(shè)有燃燒器的豎爐進(jìn)行的廢料熔化方法，所述燃燒器在該燃燒器的前端開(kāi)口部的里面設(shè)有預(yù)燃燒室，其特征是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧噴入前述燃燒器的預(yù)燃燒室中，并通過(guò)該燃燒器和/或風(fēng)口部的其它噴入裝置將粉塵類物質(zhì)噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行前述粉煤與氧的噴入的過(guò)程中，將氧從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將粉煤噴入，再?gòu)钠渲車鷮⒀鯂娙?，使粉煤與氧混合，由此，使粉煤在預(yù)燃燒室內(nèi)快速燃燒，該燃燒氣體從燃燒器前端開(kāi)口部導(dǎo)入爐內(nèi)，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。38.一種廢料熔化方法，是利用在風(fēng)口部設(shè)有燃燒器的豎爐進(jìn)行的廢料熔化方法，所述燃燒器在該燃燒器的前端開(kāi)口部的里面設(shè)有預(yù)燃燒室，其特征是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧噴入前述燃燒器的預(yù)燃燒室中，并通過(guò)該燃燒器和/或風(fēng)口部的其它噴入裝置將粉塵類物質(zhì)噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行前述粉煤、粉粒狀或細(xì)片狀合成樹(shù)脂材料及氧的噴入的過(guò)程中，至少將粉煤從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍將氧噴入，使兩者混合，由此，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料在預(yù)燃燒室內(nèi)快速燃燒，該燃燒氣體從燃燒器前端開(kāi)口部導(dǎo)入爐內(nèi)，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。39.一種廢料熔化方法，是利用在風(fēng)口部設(shè)有燃燒器的豎爐進(jìn)行的廢料熔化方法，所述燃燒器在該燃燒器的前端開(kāi)口部的里面設(shè)有預(yù)燃燒室，其特征是，將作為鐵源的廢料、焦炭及合成樹(shù)脂材料從爐頂裝入豎爐內(nèi)，將粉煤與氧噴入前述燃燒器的預(yù)燃燒室中，并將粉粒狀或細(xì)片狀或塊狀的合成樹(shù)脂材料噴入或裝入，再通過(guò)該燃燒器和/或風(fēng)口部的其它噴入裝置將粉塵類物質(zhì)噴入爐內(nèi)，在進(jìn)行前述粉煤、粉粒狀或細(xì)片狀合成樹(shù)脂材料及氧的噴入的過(guò)程中，將氧從燃燒器的徑向中心或其附近噴入，并從其周圍至少將粉煤噴入，再?gòu)钠渲車鷮⒀鯂娙?，使粉煤與氧混合，由此，使粉煤和至少一部分合成樹(shù)脂材料在預(yù)燃燒室內(nèi)快速燃燒，該燃燒氣體從燃燒器前端開(kāi)口部導(dǎo)入爐內(nèi)，通過(guò)該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，并且不有意使燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是作為燃料用氣體與由合成樹(shù)脂材料熱分解生成的氣體一起回收。40.根據(jù)權(quán)利要求30或38所述的廢料熔化方法，其特征是，將粉粒狀或細(xì)片狀合成樹(shù)脂材料從燃燒器的徑向中心或其附近噴入預(yù)燃燒室內(nèi)。41.根據(jù)權(quán)利要求31或39所述的廢料熔化方法，其特征是，將粉粒狀或細(xì)片狀合成樹(shù)脂材料從燃燒器的徑向中心或其附近噴入氧的周圍噴入預(yù)燃燒室內(nèi)。42.根據(jù)權(quán)利要求28、29、34或35所述的廢料熔化方法，其特征是，合成樹(shù)脂材料用燃燒器的噴入是不連續(xù)地或間歇地進(jìn)行的，而且合成樹(shù)脂材料的噴入與粉煤的噴入同時(shí)進(jìn)行，或者暫時(shí)代替粉煤的噴入來(lái)進(jìn)行。43.根據(jù)權(quán)利要求30、31、38、139、40或141所述的廢料熔化方法，其特征是，合成樹(shù)脂材料向預(yù)燃燒室內(nèi)的噴入或裝入是不連續(xù)地或間歇地進(jìn)行的，而且合成樹(shù)脂材料的噴入或裝入與粉煤的噴入同時(shí)進(jìn)行，或者暫時(shí)代替粉煤的噴入來(lái)進(jìn)行。44.根據(jù)權(quán)利要求28、29、30、31、32、33、34、35、36、37、38、39、40、41、42或43所述的廢料熔化方法，其特征是，粉塵類物質(zhì)向爐內(nèi)的噴入是不連續(xù)地或間歇地進(jìn)行的。45.根據(jù)權(quán)利要求28、29、30、31、32、33、34、35、36、37、38、39、40、41、42、43或44所述的廢料熔化方法，其特征是，噴入爐內(nèi)的粉塵類物質(zhì)，是高爐粉塵、轉(zhuǎn)爐粉塵、電爐粉塵、沖天化鐵爐粉塵、軋制氧化皮、粉碎機(jī)粉塵、鋅粉塵及從這些爐排出氣體回收的粉塵中的一種或兩種以上的粉塵類物質(zhì)。46.根據(jù)權(quán)利要求32、33、34、35、36、37、38、39、40、41、42、43、44或45所述的廢料熔化方法，其特征是，將所述爐頂溫度控制在400～600℃的范圍。47.根據(jù)權(quán)利要求45所述的廢料熔化方法，其特征是，將所述爐頂溫度控制在400～800℃的范圍，并且，將從這些爐的排出氣體回收的含鋅粉塵作為至少一部分噴入爐內(nèi)的粉塵類物質(zhì)。48.根據(jù)權(quán)利要求28、29、30、31、32、33、34、35、36、37、38、39、40、41、42、43、44、45、46或47所述的廢料熔化方法，其特征是，在對(duì)燃燒器供給粉煤與氧的場(chǎng)合，供給燃燒器的粉煤比PC(kg/t·pig)與氧流量O2(Nm3/t·pig)之比[PC/O2]的值在0.7kg/Nm3以上，在對(duì)燃燒器供給粉煤、合成樹(shù)脂材料與氧的場(chǎng)合，供給燃燒器的粉煤比PC(kg/t·pig)及合成樹(shù)脂材料比SR(kg/t·pig)與氧流量O2(Nm3/t·pig)之比[(PC+SR)/O2]的值在0.7kg/Nm3以上。49.根據(jù)權(quán)利要求28、29、30、31、32、33、34、35、36、37、38、39、40、41、42、43、44、45、46、47或48所述的廢料熔化方法，其特征是，燃料比為300kg/t·pig以上，而且在對(duì)燃燒器供給粉煤與氧的場(chǎng)合，供給燃燒器的粉煤比(kg/t·pig)與從爐頂裝入的焦炭比(kg/t·pig)的重量比[粉煤比/焦炭比]的值為1.0以上，在對(duì)燃燒器供給粉煤、合成樹(shù)脂材料與氧的場(chǎng)合，供給燃燒器的粉煤比(kg/t·pig)及合成樹(shù)脂材料比(kg/t·pig)與從爐頂裝入的焦炭比(kg/t·pig)的重量比[(粉煤比+合成樹(shù)脂材料比)/焦炭比]的值為1.0以上。全文摘要一種廢料熔化方法，以廢料為鐵源，以粉煤為主要熱源和/或高熱量排出氣體源，并且，將廢棄物的合成樹(shù)脂類物質(zhì)作為高熱量排出氣體源中的一部分熱源加以利用，制造鐵水，可以得到作為燃料用氣體的高利用價(jià)值的高熱量排出氣體。其特點(diǎn)是，利用在風(fēng)口部設(shè)有燃燒器的豎爐，從爐頂部將作為鐵源的廢料與焦炭供給爐內(nèi)，并根據(jù)需要將合成樹(shù)脂材料供給爐內(nèi)，同時(shí)，在特定條件下從燃燒器噴入粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料與氧，使粉煤或粉煤+合成樹(shù)脂材料與氧混合，由此，粉煤等快速燃燒，利用該燃燒氣體的顯熱熔化廢料，制造出鐵水，同時(shí)，不有意使該燃燒氣體在爐內(nèi)二次燃燒，而是將其作為燃料用氣體回收。文檔編號(hào)C21B11/02GK1166184SQ96191158公開(kāi)日1997年11月26日申請(qǐng)日期1996年4月30日優(yōu)先權(quán)日1995年10月2日發(fā)明者有山達(dá)郎,井口孝憲,野田英俊,松浦正博,鹿田勉,小西武史,村井亮太申請(qǐng)人:日本鋼管株式會(huì)社