專利名稱：連續(xù)澆注薄帶的連續(xù)鑄錠設(shè)備及方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種用于連續(xù)澆注薄帶尤其厚度小于20mm優(yōu)選地在1與12mm之間的鋼帶的連續(xù)鑄錠設(shè)備，包括一個有兩個鑄輥的結(jié)晶器，在結(jié)晶器由鑄輥構(gòu)成的輥隙處，由兩個半殼拼合的帶狀鑄坯垂直向下排出，在輥隙下方設(shè)一導向-支承裝置，用于使從結(jié)晶器垂直排出的鑄坯偏轉(zhuǎn)為基本上水平的方向，以及本發(fā)明涉及一種連續(xù)鑄錠的方法。
為了減小機器高度并因而降低成本，在此類連續(xù)鑄錠設(shè)備中澆注的帶必須盡可能平穩(wěn)地從垂直偏轉(zhuǎn)到水平的拉出方向。還有利的是對帶加以支承，以便使剛剛才在輥隙處凝固的帶中由于其自重產(chǎn)生的拉力較小。
平穩(wěn)地偏轉(zhuǎn)一方面必須保護好產(chǎn)品。這意味著應(yīng)避免在邊緣纖維內(nèi)過大的彎曲應(yīng)力或避免在正在冷卻的帶內(nèi)過大的塑性變形以及避免在硬的粗糙表面或銳邊上滑動摩擦，以排除尤其在帶的棱邊區(qū)內(nèi)被刮壞或甚至鉤住的可能性。
另一方面這種偏轉(zhuǎn)還必須不損害上游發(fā)生的澆注過程。通常處于下游的調(diào)整機構(gòu)(例如推進器)保證對產(chǎn)品安全地輸送從結(jié)晶器排出的帶。這種推進器合理地借助于一位置調(diào)節(jié)器工作。這意味著，萬一出現(xiàn)澆注速度改變，這種改變表現(xiàn)在帶的位置變化上(或多或少地成圈)，便可通過上述推進器校正(Master-Slave調(diào)節(jié)方案)。推進器的這種調(diào)節(jié)作用絕不允許干擾上游的澆注過程，例如在正在離開輥隙的熱的帶內(nèi)誘發(fā)拉、壓或壓屈應(yīng)力?？紤]到仍然很熱的帶(拉伸強度低)有拉斷的危險，調(diào)整拉力是不恰當?shù)摹?br> 為了保持低的滑動摩擦以及避免刮壞或帶可能在導向-支承裝置上被鉤住，已知為了偏轉(zhuǎn)使用滑撬，它們只是線狀地亦即沿帶的縱向線狀地支承通常從離開結(jié)晶器起已硬透的帶。
由JP-A 6330158已知前言所述類型的連續(xù)鑄錠設(shè)備。其中，從鑄輥結(jié)晶器的輥隙(此狹窄部位也稱“Kissing Point”)沿垂直方向排出的鑄坯，借助于由兩個設(shè)計為輸送帶狀并互相平行排列的支承件例如履帶之類構(gòu)成的支承裝置在兩側(cè)支承，并沿預(yù)定的垂直區(qū)強制導引。在此強制導引之后連接一設(shè)計成弧形的導引裝置，它大體沿四分之一圓周延伸，用于使鑄坯從垂直方向偏轉(zhuǎn)為大體上水平的方向。
按照JP-A 63-30158，難以保證是對產(chǎn)品以及對澆注過程無害的偏轉(zhuǎn)，尤其是直接設(shè)在結(jié)晶器下方輸送帶狀的支承裝置以及還有下游的推進輥或直接聯(lián)機設(shè)置的輥都對鑄坯的排出有影響。另一個嚴重的缺點在于，在結(jié)晶器與履帶之間由于帶有被拉斷的危險因而不能實施拉力調(diào)節(jié)以及由于帶有被壓曲的危險也不能實施任何位置調(diào)節(jié)。此外，不能保證在鑄坯借助它從垂直偏轉(zhuǎn)為水平的弧形導引裝置上是恒定的滑動摩擦。因此在鑄坯上所作用的力是波動的，這種力的波動無法預(yù)見地影響結(jié)晶器內(nèi)的澆注過程和在澆注作業(yè)時可能導致故障。
由JP-A 56-119607還已知根據(jù)傳統(tǒng)的板坯連鑄技術(shù)采用有電動機驅(qū)動輥的輥道。然而這種方案有缺點，因為被驅(qū)動的輥道引起高的成本，尤其是這些輥不僅必須驅(qū)動，而且還必須進行內(nèi)部冷卻。此外，為了避免在輥與帶之間不希望的相對運動并因而為了避免帶被損坯，所有的輥必須與鑄輥同步運行，其結(jié)果是造成在控制技術(shù)方面高的費用，需要昂貴的驅(qū)動裝置以及強力的馬達，并因而引起附加的成本。此外，即使輥有快速的調(diào)節(jié)特性仍會出現(xiàn)小的速度差異，從而難以將帶保持在準確規(guī)定的幾何位置上并因而在實際上也不能獲得最佳的支承效果。
還已知(EP-B 0540610、EP-A 0726112和EP-A 0780177)在鑄輥對與進一步輸送帶的第一夾緊輥對之間采用一個在連續(xù)澆注作業(yè)期間懸空的帶圈，由此帶來的優(yōu)點是，在澆注的一開始帶圈的大小按澆注條件自動調(diào)整。然而其缺點在于，在這里根本沒有為鑄坯提供支承裝置；鑄坯完全無支承地將其整個重量懸掛在最熱的并因而最弱的處于輥隙亦即Kissing Point處的帶橫截面上。因此存在帶斷裂或帶拉斷的嚴重危險。此外這樣一種設(shè)備的起動也是不利的，因為在這里無論如何需要一個引錠帶頭。為了在沒有引錠帶頭時能夠起動，需要如在EP-A0780177和EP-A 0726112中所介紹的起動滑撬。
由US-A 5350009已知，在一種按權(quán)利要求1前序部分所述的連續(xù)鑄錠設(shè)備中，鑄坯可到達沿拉出方向與鑄坯一起運動的支承帶上，支承帶與鑄坯一起卷繞，晚些時候再與之分開。為了將鑄坯導往支承帶，由此文件還已知設(shè)一位于結(jié)晶器下方的弧形滑撬并將鑄坯的始端引向支承帶。一旦鑄坯與支承帶一起運動，滑撬便被置于一個離開鑄坯的靜止位置。這種類型的連續(xù)鑄錠設(shè)備結(jié)構(gòu)復雜和操作麻煩，尤其是因為必須采用一條與鑄坯同行的支承帶，它必須至少有連續(xù)澆注的鑄坯的長度。此帶不僅必須與鑄坯同步運動，而且還要求此支承帶多次卷繞和退卷，以便與鑄坯分離。具有這種支承帶的連續(xù)鑄錠設(shè)備不僅要求高的投資成本，而且也需要高的運行成本。此外，弧形的滑撬難以制造，尤其在這種滑撬應(yīng)設(shè)有冷卻裝置的情況下。此外，這種類型的滑撬沒有提供大面積的支承，所以所澆注的這種很薄的熱的鑄坯帶并沒有得到良好的支承，這種情況尤其在起動階段是很成問題的，因為按此文件在起動階段就使用此弧形滑撬。
本發(fā)明的目的是避免上述缺點和克服上述種種困難，提供一種前言所述類型的連續(xù)鑄錠設(shè)備，采用這種設(shè)備可以使從結(jié)晶器排出的鑄坯，亦即澆注的熱的帶，在避免大的彎曲應(yīng)力、避免大的塑性變形以及還避免大的拉伸負荷的情況下，從垂直方向偏轉(zhuǎn)為水平方向。
按本發(fā)明為達到此目的采取的措施是，導向-支承裝置設(shè)計為板狀并有一個大面積地優(yōu)選地沿其全寬支承鑄坯的表面。
除了達到本發(fā)明目的的這種方案的優(yōu)點之外，這種類型的設(shè)備還有一個優(yōu)點，即，即使在無引錠帶的(kaltbandlos)澆口系統(tǒng)的情況下，亦即對于沒有起動桿或引錠器的澆口系統(tǒng)，也能將熱的帶端偏轉(zhuǎn)和繼續(xù)輸送到第一推進器。此外澆注的帶可根據(jù)鑄造質(zhì)量冷卻或也可防止過度冷卻，為此(視情況而定)在導向-支承裝置上采用一種例如用銅或銅合金制的有導熱能力的表面，或采用一種例如用陶瓷制的隔熱表面。
本發(fā)明還能保證通過這種偏轉(zhuǎn)過程和仔細地處理鑄坯對澆注過程只有很小的影響，以及允許在速度改變時方便地控制鑄坯的輸送，與此同時并不因此而干擾澆注過程。為達到這一點，令氣體通道通入導向-支承裝置的表面內(nèi)，這些氣體通道可與供氣裝置連接。
數(shù)值計算表明，借助于按本發(fā)明的連續(xù)鑄錠設(shè)備與先有技術(shù)相比，在輥隙處作用在鑄坯上的拉應(yīng)力減少40％以上。若將按本發(fā)明的連續(xù)鑄錠設(shè)備與例如在EP-B 0540610中所介紹的具有一懸空圈的設(shè)備相比，鑄坯的減荷更大。
由AT-B 402226已知一種水平連續(xù)鑄錠設(shè)備用的鑄坯支承裝置，包括一個有熔體出口的熔體槽，在熔體出口處可走過一個澆注表面，用于承接熔體成一個薄層以構(gòu)成鑄坯，此已知的鑄坯支承裝置為了減少在仍然很薄的鑄坯殼與鑄坯支承裝置之間的摩擦設(shè)有一些氣體通道，它們可連接在一供氣管上。由此成功地做到在鑄坯與鑄坯支承裝置之間形成一個氣墊，所以具有一個仍很薄的其上面有熔體的鑄坯殼的鑄坯，幾乎無摩擦地在此鑄坯支承裝置上導引，從而避免產(chǎn)生裂紋或溝槽等。
按一種優(yōu)選的實施形式，在導向-支承裝置表面的下面設(shè)熱電偶作為傳感器，用于確定鑄坯在此表面上的靠放部位。
另一種實施形式的特征在于，在導向-支承裝置的側(cè)面設(shè)傳感器，優(yōu)選地設(shè)紅外傳感器，用于確定鑄坯在導向-支承裝置上的靠放部位。
按本發(fā)明，導向-支承裝置有利地由兩個或更多個沿鑄坯拉出方向連續(xù)排列的板狀部分構(gòu)成，以及它相對于水平面傾斜地布置，在這種情況下恰當?shù)氖牵瑢?支承裝置或至少它的一個部分相對于水平面的斜度在10與60°之間優(yōu)選地在15與40°之間的范圍內(nèi)。
有利的是導向-支承裝置或至少它的一部分可借助于調(diào)整機構(gòu)相對于水平面傾斜。
為了達到特別平穩(wěn)地偏轉(zhuǎn)，將導向-支承裝置在面朝鑄坯的那一面設(shè)計成凹的，在這種情況下恰當?shù)氖菍?支承裝置有一個凹的和一個平的部分。
另一種優(yōu)選的實現(xiàn)形式其特征在于，導向-支承裝置設(shè)計成由多個部分組成的，在這種情況下這些部分相對于水平面設(shè)置成有不同的斜度，以及，恰當?shù)氖菍?支承裝置的至少個別部分本身和與導向-支承裝置其他部分無關(guān)地可借助于調(diào)整機構(gòu)相對于水平面傾斜。此外，有利的是導向-支承裝置的各個部分互相鉸接。
有利的是氣體輸送裝置設(shè)計為使要通過氣體通道輸送的氣體(如惰性氣體或空氣)處于過壓狀態(tài)的裝置。按另一種恰當?shù)膶嵤┬问?，氣體輸送裝置設(shè)計為使要通過氣體通道輸送的氣體處于負壓狀態(tài)的裝置。由此成功地做到，在連續(xù)運行期間保持鑄坯與導向-支承裝置接觸，所以保證良好地冷卻鑄坯，這尤其在按另一種有利的實施形式，導向-支承裝置或至少其一個部分的表面是用一種良好導熱的材料尤其是銅或銅合金構(gòu)成的情況下。這種材料優(yōu)選地設(shè)一耐磨層，例如鉻或鎳合金層或陶瓷層。
在這里恰當?shù)氖?，導?支承裝置或至少其一個部分采用內(nèi)部冷卻尤其是液體的內(nèi)部冷卻。
為了避免鑄錠過度冷卻，有利的是導向-支承裝置或至少其一個部分的表面用隔熱材料如陶瓷構(gòu)成。
為了降低氣體消耗量或僅僅有小功率的氣體輸送裝置便能夠用，合乎目的的是，氣體通道在它們通入導向-支承裝置表面內(nèi)的孔口處總橫截面積占導向-支承裝置支承鑄坯的表面的0．01至20％，優(yōu)選地為0．1至5％，在這種情況下有利的是，氣體通道在它們通入導向-支承裝置表面內(nèi)的孔口處分別有1至50mm2優(yōu)選地5至30mm2的橫截面積。
為了保證對此澆注方法有利地產(chǎn)生氣墊，令氣體通道的出口按這樣的方式定向，即能構(gòu)成一股基本上朝鑄坯拉出方向運動的氣流。
一種運行按照權(quán)利要求1所述連續(xù)鑄錠設(shè)備的方法，其特征在于，在鑄坯下側(cè)與導向-支承裝置之間預(yù)先規(guī)定的壓力借助于氣體通道通過相應(yīng)地抽出和／或供入氣體來調(diào)整。因此，對于特別易熱脆斷的鑄坯，在傾斜角較大時可以提高帶與工作臺表面之間的摩擦并因而增大支承效果。
通過對于全部或只是部分氣體通道抽出和／或供入氣體，成功地做到將在鑄坯內(nèi)存在的中性位置，亦即在從結(jié)晶器排出鑄坯以及鑄坯偏轉(zhuǎn)到水平位置期間既不產(chǎn)生拉力也不產(chǎn)生壓力的位置，置于盡可能靠近結(jié)晶器亦即盡可能靠近結(jié)晶器的輥隙，所以，鑄坯在那里亦即其最熱處受到的拉力和／或壓力也是最低的。
下面借助于附圖中表示的兩個實施例進一步說明本發(fā)明，附圖中

圖1和2分別表示按一種實施形式的連續(xù)鑄錠設(shè)備示意側(cè)視圖；圖3圖1和2的剖視詳圖4調(diào)整結(jié)晶器下方鑄坯位置的方法的示意圖；以及圖5按本發(fā)明的連續(xù)鑄錠設(shè)備另一種實施形式。
用標號1表示澆注桶，鋼水2通過底部的口4流入中間槽3。中間槽3在底部有一根澆注管5，它插入有兩個鑄輥6、7的結(jié)晶器8內(nèi)。
鑄輥6、7設(shè)有圖中未進一步表示的內(nèi)部冷卻裝置并在端面用端板9覆蓋，所以在鑄輥6、7之間可構(gòu)成一個鋼水的液筒10，澆注管5伸入其中。在鑄輥6、7端面所設(shè)的端板9滑磨地貼靠在鑄輥6、7端面，以防止鋼水2從結(jié)晶器8流出。
在鑄輥6、7的圓柱形表面11上分別形成一鑄坯殼12，它沿每個鑄輥6、7的圓周逐漸增厚。存在于鑄輥6、7之間的輥隙13(又稱KissingPoint)將鑄坯殼12彼此壓合，從而構(gòu)成一帶狀的鑄坯14。鑄坯14在輥隙13，亦即在Kissing Point處的溫度在1200與1400℃之間(要看鋼的質(zhì)量而定)。
在輥隙13垂直的下方設(shè)一導向-支承裝置，它將從結(jié)晶器8排出的鑄坯14偏轉(zhuǎn)成水平方向，鑄坯14在經(jīng)導向-支承裝置16排出后供入推進輥對17，并在通過此推進輥對17之后沿一個圖中未表示的水平導引裝置按常見的方式繼續(xù)導引，例如向聯(lián)機的軋制設(shè)備或卷取機輸送。鑄坯切割裝置同樣設(shè)在推進輥對17下游。
按所表示的實施例，導向-支承裝置16設(shè)計成整體式以及在支承區(qū)是板狀的并有一個設(shè)在推進輥機架15上的吊掛18，板19通過鉸鏈20鉸接在吊掛18上。板19在其自由端有一個朝過來的鑄坯14的方向凹形彎曲的端部區(qū)21，在這里導向-支承裝置16的自由端越過輥隙13向外延伸，所以從結(jié)晶器8排出的鑄錠14安全地與導向-支承裝置16遭遇。導向-支承裝置16相對于水平面傾斜地布置并可借助于調(diào)整機構(gòu)22(它例如設(shè)計為壓力介質(zhì)缸)調(diào)整為相對于水平在一定的范圍內(nèi)傾斜，有利地在10與60°之間的范圍內(nèi)，尤其在15與40°之間的范圍內(nèi)。圖1和2用虛線表示了在導向-支承裝置16上面可能的鑄坯位置。
導向-支承裝置16在鑄坯14寬度方向沿其整個寬度延伸，所以鑄坯可以大面積地貼靠在此導向-支承裝置16上。不過它也可以略窄于鑄坯14，在這種情況下鑄坯14的邊緣自由地伸出。
導向-支承裝置16在表面25有一些氣體通道23，它們可至少與一個氣體輸送裝置26連接。因此可按選擇通過氣體通道23將氣體如惰性氣體或空氣吹入鑄坯14下側(cè)24與導向-支承裝置16的表面25之間。通過氣體通道23抽吸氣體(空氣)造成負壓，成功地做到使鑄坯下側(cè)24與導向-支承裝置16的表面25之間良好地接觸，所以不僅使有利地設(shè)有內(nèi)部冷卻裝置29的導向-支承裝置16有良好的冷卻效果，在這種情況下導向-支承裝置的上層30系用一種有良好導熱性的金屬如銅或銅合金制成，而且可以在一定程度上獲得對鑄坯拉出運動起反作用的摩擦。
氣體輸送裝置26合乎目的地可通過調(diào)節(jié)器27起動或關(guān)閉，以產(chǎn)生過壓和負壓。通過在鑄坯14下側(cè)24與導向-支承裝置16表面25之間形成預(yù)定的摩擦，成功地做到尤其在導向-支承裝置16傾斜角α較大時附加地加強導向機構(gòu)的支承作用。較大的傾斜角α由于使靠放部位35定位在上部較高處而導致較短的懸空的鑄坯長度(并因而鑄坯質(zhì)量)。但由于表面25傾斜角α較大，當表面25上摩擦較小(氣流量較大)時，降低了對鑄坯14的支承作用。通過增大摩擦(在氣體流量較少至氣體負壓的情況下)成功地做到加強支承作用。通過調(diào)整為規(guī)定的摩擦并結(jié)合具有規(guī)定的傾斜角α，從而以簡單的方式可以最佳地支承鑄坯14，并因而將在輥隙區(qū)13內(nèi)鑄坯14上的拉應(yīng)力降到最低程度。
若導致改變澆注速度，則通過相應(yīng)地再調(diào)整推進輥17的圓周速度力求保持帶的偏轉(zhuǎn)曲線或鑄坯的偏轉(zhuǎn)曲線為恒定狀態(tài)。
對導向-支承裝置16而言亦即對其設(shè)計而言重要的是，調(diào)整好的鑄坯偏轉(zhuǎn)曲率半徑31任何地方都不小于帶厚32的100倍的值，對于特別嚴格的質(zhì)量則任何地方都不小于帶厚32的200倍的值。
按圖2所示的實施形式，由于加工的原因?qū)?支承裝置16設(shè)計為多邊形懸吊，也就是由多個沿鑄坯拉出方向連續(xù)排列的板狀元件組成。在這種情況下，導向-支承裝置16不是支承在推進輥機架15上，而是通過其上端借助于回轉(zhuǎn)鉸鏈34支承在位置固定的支承結(jié)構(gòu)33上。在這里，壓力介質(zhì)缸22或其他的調(diào)整機構(gòu)如調(diào)整螺桿等也用于調(diào)整導向-支承裝置16的斜度。這種實施形式的優(yōu)點在于，在澆注不易斷裂的鋼種時導向-支承裝置16只在澆注過程的一開始(在無引錠帶的澆口系統(tǒng)的情況下)必須處于圖2所示的位置，以便將鑄坯始端引向推進輥對17。然后，在穩(wěn)定的澆注過程中導向-支承裝置16可以回轉(zhuǎn)開；不過在澆注易斷裂的鋼種時則在澆注過程中它仍停留在圖2所示的位置。在這里，在上層30同樣設(shè)氣體通道23，以便在鑄坯14與導向-支承裝置16的表面25之間造成過壓或負壓。
圖4表示推進輥對17速度調(diào)整用的調(diào)整回路。由于運行條件引起澆注過程的速度改變，亦即由于鑄輥6和7的轉(zhuǎn)速改變，有必要調(diào)整推進輥17的轉(zhuǎn)速，以便鑄坯在結(jié)晶器8下方保持基本上恒定的位置并因而達到均勻的負荷，亦即在鑄坯上作用均勻的拉力，以及避免鑄坯有拉斷的危險和壓曲的危險。澆注過程中速度的變化亦即鑄輥6和7轉(zhuǎn)速的變化起擾動量Z的作用。調(diào)節(jié)參數(shù)Y是推進輥對17的排出速度。鑄坯14的位置，例如鑄坯14在導向-支承裝置16上的靠放部位35用作受控量和被測量X，它借助傳感器S測定。給定參數(shù)W是鑄坯14位置預(yù)先給定的額定值，鑄坯14位置的額定值下面應(yīng)理解為鑄坯采用的一條理想的彎曲線，在這種情況下鑄坯14此彎曲線的半徑31不小于給定的最小值，并還保證鑄坯沒有過大的拉伸負荷和壓曲負荷。實際／額定值之差，亦即W-X，作為調(diào)整差Xd。用MU1和MU2表示量測換能器，其中MU1給出鑄坯14位置額定值的測量信號，MU2給出相應(yīng)于由傳感器S測得的鑄坯14位置的測量信號。圖4用虛線圍繞的區(qū)域表示調(diào)節(jié)器R。
借助于此調(diào)整回路成功地做到，使鑄坯14上既無壓應(yīng)力又無拉應(yīng)力的中性位置引向輥隙13附近并保持在那里，所以在鑄坯14最危險的地方，亦即最熱處，也是直接在從結(jié)晶器8出口處，在整個澆注過程盡可能不受負荷或只受盡可能小的力。
為了確定鑄坯14在導向-支承裝置16上的靠放部位35，按圖1在導向-支承裝置16的側(cè)面設(shè)確定鑄坯14位置的傳感器S。這些傳感器S按圖1例如設(shè)計為紅外傳感器。借助于此傳感器S可以確定鑄坯14的實際位置。
然而也存在這樣的可能性，即，鑄坯14第一次觸及導向-支承裝置16表面25的靠放部位35可借助于裝在表面25下方的傳感器S測定，如圖3中所示。在這里，這些傳感器S設(shè)計為熱電偶。
本發(fā)明不限于在附圖中所表示的實施例，而是可以在不同的方面進行修改，例如導向-支承裝置16也可以位置完全固定地裝在連續(xù)鑄錠設(shè)備上。導向-支承裝置16的斜度調(diào)整主要用于保證對特別易熱脆斷的鋼種總是有一條最佳的鑄坯運行曲線。
導向-支承裝置16也可以設(shè)計為由多個部分組成，亦即包括兩個以上的部分，但在這種情況下至少一個部分，亦即沿澆注流程方向的第一個部分，其斜度是可變的。在這里更恰當?shù)氖菍?支承裝置16的各個部分互相鉸接。
此外還可設(shè)想，對于不那么容易熱脆斷的和不那么挑剔的要在連續(xù)鑄錠設(shè)備上澆注的鋼種，按圖1設(shè)計的導向-支承裝置16在起動階段結(jié)束后，例如在達到穩(wěn)態(tài)的運行條件后，被置于(例如回轉(zhuǎn)開)一個遠離鑄坯的靜止位置。
按圖5，導向-支承裝置16由兩個可各自回轉(zhuǎn)地支承在基座上的板狀部分16′、16″構(gòu)成，其中，直接設(shè)在輥隙13下面的部分16′在比另一個部分16″水平位置高的地方鉸接在基座上。兩個部分16′和16″可借助于同樣支承在基座上的壓力介質(zhì)缸22回轉(zhuǎn)，亦即從用實線表示的、兩個部分16′、16″互相補充成一連續(xù)面的位置Ⅰ回轉(zhuǎn)到用虛線表示的位置Ⅱ，或反之，兩個可回轉(zhuǎn)的板狀部分16′、16″彼此對準的端區(qū)36齒狀地互相嚙合，所以當兩個部分16′、16″回轉(zhuǎn)到圖5中用實線表示的位置Ⅰ時構(gòu)成一個連續(xù)的無臺階的滑動面。
權(quán)利要求
1．用于連續(xù)澆注薄帶(14)尤其厚度小于20mm優(yōu)選地在1與12mm之間的鋼帶(14)的連續(xù)鑄錠設(shè)備，包括一個有兩個鑄輥(6、7)的結(jié)晶器(8)，在其由鑄輥(6、7)構(gòu)成的輥隙(13)處，由兩個半殼(12)拼合的帶狀鑄坯(14)垂直向下排出，在輥隙(13)下方設(shè)一導向-支承裝置(16)，用于使從結(jié)晶器(8)垂直排出的鑄坯(14)偏轉(zhuǎn)為基本上水平方向，其特征為導向-支承裝置(16)設(shè)計為板狀并有一個大面積地優(yōu)選地沿其全寬支承鑄坯(14)的表面(25)。
2．按照權(quán)利要求1所述的連續(xù)鑄錠設(shè)備，其特征為氣體通道(23)通入導向-支承裝置(16)的表面(25)內(nèi)，它們可與氣體輸送裝置(26)連接。
3．按照權(quán)利要求1或2所述的連續(xù)鑄錠設(shè)備，其特征為在導向-支承裝置(16)的表面(25)下面設(shè)熱電偶作為傳感器(S)，用于確定鑄坯(14)在表面(25)上的靠放部位(35)。
4．按照權(quán)利要求1至3中一項或多項所述的連續(xù)鑄錠設(shè)備，其特征為在導向-支承裝置(16)的側(cè)面設(shè)傳感器(S)，優(yōu)選地設(shè)紅外傳感器，用于確定鑄坯(14)在導向-支承裝置(16)上的靠放部位(35)。
5．按照權(quán)利要求1至4中一項或多項所述的連續(xù)鑄錠設(shè)備，其特征為導向-支承裝置(16)由兩個或更多個沿鑄坯拉出方向連續(xù)排列的板狀部分構(gòu)成(圖2)。
6．按照權(quán)利要求1至5中一項或多項所述的連續(xù)鑄錠設(shè)備，其特征為導向-支承裝置(16)相對于水平面傾斜地布置。
7．按照權(quán)利要求6所述的連續(xù)鑄錠設(shè)備，其特征為導向-支承裝置(16)或至少它的一個部分(19)相對于水平面的斜度在10與60°之間優(yōu)選地在15與40°之間的范圍內(nèi)。
8．按照權(quán)利要求1至7中一項或多項所述的連續(xù)鑄錠設(shè)備，其特征為導向-支承裝置(16)或至少它的一部分可借助于調(diào)整機構(gòu)(22)相對于水平面傾斜。
9．按照權(quán)利要求1至8中一項或多項所述的連續(xù)鑄錠設(shè)備，其特征為導向-支承裝置(16)在面朝鑄坯(14)的那一面設(shè)計成凹的。
10．按照權(quán)利要求1至9中一項或多項所述的連續(xù)鑄錠設(shè)備，其特征為導向-支承裝置(16)有一個凹的和一個平的部分。
11．按照權(quán)利要求1至10中一項或多項所述的連續(xù)鑄錠設(shè)備，其特征為導向-支承裝置(16)設(shè)計成由多個部分組成的，在這種情況下各個部分(18、19)相對于水平面斜度不同地排列(圖2)。
12．按照權(quán)利要求11所述的連續(xù)鑄錠設(shè)備，其特征為導向-支承裝置(16)的至少個別部分(19)本身并與導向-支承裝置(16)其他部分(18)無關(guān)地可借助于調(diào)整機構(gòu)(22)相對于水平面傾斜。
13．按照權(quán)利要求11或12所述的連續(xù)鑄錠設(shè)備，其特征為導向-支承裝置(16)的各個部分互相鉸接。
14．按照權(quán)利要求1至13中一項或多項所述的連續(xù)鑄錠設(shè)備，其特征為氣體輸送裝置(26)設(shè)計為使要通過氣體通道(23)輸送的氣體如惰性氣體或空氣處于過壓狀態(tài)的裝置。
15．按照權(quán)利要求1至14中一項或多項所述的連續(xù)鑄錠設(shè)備，其特征為氣體輸送裝置(26)設(shè)計為使要通過氣體通道(23)輸送的氣體處于負壓狀態(tài)的裝置。
16．按照權(quán)利要求1至15中一項或多項所述的連續(xù)鑄錠設(shè)備，其特征為導向-支承裝置(16)或至少其一個部分的表面(25)用一種良好導熱的材料尤其銅或銅合金構(gòu)成，這種材料優(yōu)選地設(shè)耐磨層。
17．按照權(quán)利要求1至16中一項或多項所述的連續(xù)鑄錠設(shè)備，其特征為導向-支承裝置(16)或至少其一個部分采用內(nèi)部冷卻尤其是液體的內(nèi)部冷卻。
18．按照權(quán)利要求1至16中一項或多項所述的連續(xù)鑄錠設(shè)備，其特征為導向-支承裝置(16)或至少其一個部分的表面(25)用隔熱材料如陶瓷構(gòu)成。
19．按照權(quán)利要求1至18中一項或多項所述的連續(xù)鑄錠設(shè)備，其特征為氣體通道(26)在它們通入導向-支承裝置(16)表面(25)內(nèi)的孔口處的總橫截面積占導向-支承裝置(16)支承鑄坯的表面(25)的0．01至20％，優(yōu)選地占0．1至5％。
20．按照權(quán)利要求1至19中一項或多項所述的連續(xù)鑄錠設(shè)備，其特征為氣體通道(23)在它們通入導向-支承裝置(16)表面(25)內(nèi)的孔口處分別有1至50mm2優(yōu)選地5至30mm2的橫截面積。
21．按照權(quán)利要求1至20中一項或多項所述的連續(xù)鑄錠設(shè)備，其特征為氣體通道(23)的出口按這樣的方式定向，即，構(gòu)成一股基本上朝鑄坯拉出方向運動的氣流。
22．按照權(quán)利要求1至21中一項或多項所述的連續(xù)鑄錠設(shè)備，其特征為整個導向-支承裝置(16)可從在鑄坯軌跡不遠處的靜止位置運動到支承鑄坯(14)的位置或反之。
23．按照權(quán)利要求1至22中一項或多項所述連續(xù)鑄錠設(shè)備的運行方法，其特征為在鑄坯下側(cè)(24)與導向-支承裝置(16)之間預(yù)先規(guī)定的壓力借助于氣體通道(23)通過相應(yīng)地抽出和／或供入氣體來調(diào)整。
24．按照權(quán)利要求23所述的連續(xù)鑄錠方法，其特征為在鑄坯(14)內(nèi)存在的中性位置，亦即在從結(jié)晶器(8)排出鑄坯(14)以及鑄坯偏轉(zhuǎn)到水平位置期間既不產(chǎn)生拉力也不產(chǎn)生壓力的位置，借助于一個設(shè)在下游的推進輥對(17)或類似物通過調(diào)整拉出速度來調(diào)整到盡可能靠近結(jié)晶器(8)亦即盡可能靠近其輥隙(13)。
25．按照權(quán)利要求23或24所述的連續(xù)鑄錠方法，其特征為鑄坯偏轉(zhuǎn)的曲率半徑(31)借助于設(shè)在下游的推進輥對(17)通過選擇拉出速度調(diào)整為，它不小于鑄坯厚度(32)100倍的值，優(yōu)選地不小于200倍的值。
全文摘要
本發(fā)明涉及用于連續(xù)澆注薄帶(14)的連續(xù)鑄錠設(shè)備,包括一個有兩個鑄輥(6、7)的結(jié)晶器(8),在其由鑄輥(6、7)構(gòu)成的輥隙(13)處,由兩個半殼(12)拼合的帶狀鑄坯(14)垂直向下排出,其中,在輥隙(13)下方設(shè)一導向－支承裝置(16),用于使從結(jié)晶器(8)垂直排出的鑄坯(14)偏轉(zhuǎn)為基本上沿水平方向。為了使鑄坯(14)在避免產(chǎn)生大的彎曲應(yīng)力或塑性變形的情況下平穩(wěn)地從垂直過渡為水平,設(shè)計為平板狀的導向－支承裝置(16)有一個大面積地支承鑄坯(14)的表面。
文檔編號B22D11/128GK1294537SQ99804397
公開日2001年5月9日 申請日期1999年3月24日 優(yōu)先權(quán)日1998年3月25日
發(fā)明者杰拉爾德·霍恩比奇勒, 斯特凡諾·珀里塞提, 阿爾敏·舍特勒 申請人:奧地利鋼鐵聯(lián)合企業(yè)阿爾帕工業(yè)設(shè)備制造公司, 阿奇亞斯佩絲阿里特爾尼公司