節(jié)產(chǎn)線長度適當保溫。加熱方式也可W采取 多種方式，例如，感應(yīng)加熱或加熱爐加熱。優(yōu)選采用感應(yīng)加熱裝置，W提高加熱效率，縮短加 熱時間。
[0050] 更進一步地，在本發(fā)明所述的侶合金板的制造方法中，在上述在線時效預(yù)處理步 驟中，W30~150°C/s的冷卻速度水冷到20~60°C。
[0051] 基于本發(fā)明的技術(shù)方案，在線時效預(yù)處理步驟中的冷卻方式可W采用空冷、風冷 或水冷。優(yōu)選地，采用水冷方式，W30~150°C/s的冷卻速度冷卻到20~60°C。
[0化2] 進一步地，在本發(fā)明所述的侶合金板的制造方法中，在上述鑄造步驟中，采用半連 續(xù)鑄造法制造出鑄巧，W110~500°C/min的冷卻速度從液相線溫度冷卻到固相線溫度，W控制板材中的成分偏析，并抑制粗大結(jié)晶物的生成。
[0化3] 進一步地，在本發(fā)明所述的侶合金板的制造方法中，在上述均質(zhì)化熱處理步驟中， 熱處理溫度為500~580°C，熱處理時間6~12小時；然后W30~100°CA的冷卻速度冷 卻至室溫。
[0化4] 在均質(zhì)化熱處理步驟中，當熱處理溫度低于500°C時，則不能充分地消除晶粒內(nèi)的 偏析，該些偏析將作為破壞的起點而降低板材的拉伸翻邊性及彎曲加工性；當熱處理溫度 高于580°C時，則鑄巧局部性會再次烙融，侶合金板材的表面性能便會發(fā)生惡化。
[0化5] 更進一步地，在本發(fā)明所述的侶合金板的制造方法中，在上述均質(zhì)化熱處理步驟 中，熱處理溫度為530~550°C。
[0化6] 在本發(fā)明的技術(shù)方案中，根據(jù)鑄巧的尺寸大小，將熱處理溫度優(yōu)選設(shè)定為： 53(TC~550°C。
[0057] 進一步地，在本發(fā)明所述的侶合金板的制造方法中，上述軸制步驟包括熱軸和冷 串L為了能夠獲得更加細小的晶粒或者微細的微觀組織，W進一步提高侶合金材料的可沖 壓性能和強度，通常采用熱軸加工工藝細化晶粒。侶合金材料可W通過熱加工過程中的動 態(tài)回復(fù)而形成等軸晶粒。軸制的道次壓下率大小會對變形組織產(chǎn)生明顯影響；在再結(jié)晶溫 度W下軸制，變形組織不會發(fā)生明顯回復(fù)和再結(jié)晶，隨著道次壓下率的增加，再結(jié)晶發(fā)生的 幾率也會增加。在熱軸變形過程中，在上述鑄造步驟中所形成的粗大晶粒逐漸得到破碎細 化，使得侶合金板的綜合力學性能得到進一步提高。但是，為了減小變形抗力、控制變形后 金相組織形貌，也需要適度控制道次壓下率大小。由于變形溫度和加工硬化效應(yīng)等因素的 影響，熱軸過程材料變形性能好、壓下率可W增大，W提高軸制加工效率和組織細化程度， 因此本發(fā)明將熱軸壓下率設(shè)計為75~95%。
[005引同時，冷軸壓下率越高，其應(yīng)變崎變能越高，W使得后續(xù)的在線固溶處理步驟中的 再結(jié)晶組織的晶粒越細小，從而令板材的表面性能越好；但冷軸過程溫度低，材料塑形較 差，壓下量較熱軸偏小。因此，需要將冷軸壓下率控制為60~90%。
[0化9] 進一步地，在本發(fā)明所述的侶合金板的制造方法中，上述熱軸的開軸溫度為 420~480 °C，終軸溫度為300~360 °C。
[0060] 熱軸的終軸溫度不超過360°C是為了抑制粗大的再結(jié)晶晶粒的生成，同時一旦熱 軸的終軸溫度低于30(TC，則軸制變形抗力大，且再結(jié)晶進行不充分，板材內(nèi)殘存軸制組織， 進而影響后續(xù)的冷軸工序。
[0061] 由于侶合金板巧錠的初始組織對侶合金板的變形加工性能和變形后力學性能會 產(chǎn)生明顯的影響?，F(xiàn)有技術(shù)中在軸制步驟前通常采用的常規(guī)保溫加熱方法，該保溫加熱方 法一般需要較長時間，預(yù)熱速度較慢、效率較低，而且在保溫過程中材料中的納米團簇或規(guī) 則G.P區(qū)通常會析出、甚至長大粗化，進而在加工過程中惡化侶合金板材的加工性能和變 形性能。較之于現(xiàn)有技術(shù)中所采用的常規(guī)保溫加熱方法，本發(fā)明的技術(shù)方案是通過控制變 形前后的板材中的組織析出程度來更好地控制析出物的尺寸和分布，該對于提高板材的綜 合性能具有重要意義?；诒景l(fā)明的技術(shù)方案，在冷軸后通過在線固溶處理和在線時效預(yù) 處理，細化組織中的晶粒，W獲得綜合性能更為優(yōu)異的侶合金板材。
[0062] 本發(fā)明所述的具有長時間自然時效穩(wěn)定性的Al-Mg-Si系侶合金材料具有較高的 強度和良好的自然時效穩(wěn)定性。經(jīng)過長時間自然時效后，本發(fā)明的侶合金材料仍具有優(yōu)良 的強度穩(wěn)定性。此外，較之于現(xiàn)有技術(shù)的侶合金材料，本發(fā)明所述的侶合金材料的各項綜合 性能更為優(yōu)化。
[006引另外，本發(fā)明所述的具有長時間自然時效穩(wěn)定性的Al-Mg-Si系侶合金材料中僅 添加種類較少的微量合金元素，合金效果好，生產(chǎn)成本低。
[0064] 本發(fā)明所述的侶合金板具有較高的強度，優(yōu)異的自然時效穩(wěn)定性，優(yōu)良的表面性 能，良好的加工性能和較好的烘烤硬化性。該侶合金板適合用于汽車內(nèi)外板和結(jié)構(gòu)件等零 部件的生產(chǎn)制造。
[00化]通過本發(fā)明所述的侶合金板的制造方法能夠生產(chǎn)獲得強度高，自然時效穩(wěn)定性優(yōu) 異，表面性能優(yōu)良，加工性能良好且烘烤硬化性好的侶合金板。
[0066] 由于本發(fā)明所述的侶合金板的制造方法采用了在線固溶處理步驟和在線時效預(yù) 處理步驟，因此，加工效率顯著提高，單位時間內(nèi)產(chǎn)量增加，降低了生產(chǎn)成本。同時，在線處 理工藝減少了中間環(huán)節(jié)、減少了人為因素對于制造過程的影響，提高了侶合金板產(chǎn)品質(zhì)量 的一致性和穩(wěn)定性，大大地節(jié)省了生產(chǎn)時間。
【附圖說明】
[0067] 圖1為實現(xiàn)本發(fā)明所述的侶合金板的制造方法中的軸制、在線固溶處理和在線時 效預(yù)處理步驟的軸機設(shè)備的結(jié)構(gòu)示意圖。
[0068] 圖2為實施例A1中的侶合金板的微觀組織圖。
【具體實施方式】
[0069] 下面將結(jié)合【附圖說明】和具體的實施例對本發(fā)明所述的具有長時間自然時效穩(wěn)定 性的Al-Mg-Si系侶合金材料、侶合金板及其制造方法做進一步的解釋和說明，然而，該解 釋和說明并不對本發(fā)明的技術(shù)方案構(gòu)成不當限定。
[0070] 圖1顯示了實現(xiàn)W下制造方法中的軸制、在線固溶處理和在線時效預(yù)處理步驟的 軸機設(shè)備的結(jié)構(gòu)。
[0071] 如圖1所示，該軸機設(shè)備沿板巧的行進方向X依次設(shè)置有；左卷取機11，右轉(zhuǎn)向漉 12,軸機支承漉13,軸機工作漉14,第一在線感應(yīng)加熱裝置15a，第一水冷裝置16a，第一風 冷裝置17a，第二在線感應(yīng)加熱裝置15b，第二水冷裝置16b，第二風冷裝置1化和右卷取機 18。該軸機設(shè)備可W解決侶合金板在現(xiàn)有設(shè)備上的在線固溶處理和在線時效預(yù)處理問題， 減少了中間環(huán)節(jié)，減少了人為因素對于生產(chǎn)進程的影響，提升了產(chǎn)品質(zhì)量，大幅度節(jié)省了工 業(yè)化生產(chǎn)時間，能夠?qū)崿F(xiàn)規(guī)模化的工業(yè)生產(chǎn)。但是需要說明的是，該設(shè)備并不是實施本技術(shù) 方案的唯一設(shè)備，該設(shè)備也不作為對本技術(shù)方案的限定。
[0072] 參見圖1，按照下述步驟制造實施例A1-A8和對比例B1-B2中的侶合金板（各實施 例中的具體工藝參數(shù)列于表2中）：
[007引 1)烙煉；W常規(guī)烙煉方法在烙融侶水中加入中間合金和細化劑，并控制各化學元 素的質(zhì)量百分比配比如表1所示；
[0074] 。鑄造；采用半連續(xù)鑄造法制造出鑄巧，W110-500°C/min的冷卻速度從液相線 溫度（約720°C)快速冷卻到固相線溫度，W獲得直徑為100mm鑄錠；