說 是有效的。為了得到上述作用，需要使熱乳、酸洗后的熱處理溫度為400°C以上。優(yōu)選該熱 處理溫度為450°C以上。然而，如果超過750°C，在鐵素體相和奧氏體相的雙相區(qū)進行熱處 理，則在熱處理后再次成為C和Mn等元素不均勻存在的不均勻組織。這時，由于從C和Mn 不均勻存在的位置優(yōu)先生成馬氏體相，因此在最終熱處理后馬氏體相大量存在，難以得到 所希望的組織，難以得到TSXE1彡26000MPa ? %。由此，優(yōu)選將該熱處理溫度設定為750°C 以下。更優(yōu)選為700°C以下，進一步優(yōu)選為650°C以下。因此，為了在冷乳前形成極其均勻 的組織存在最佳的溫度范圍，將熱乳、酸洗后的熱處理溫度設定為400°C以上且750°C以下 的范圍。優(yōu)選為450°C以上且700°C以下的范圍，進一步優(yōu)選為450°C以上且650°C以下的 范圍。
[0074] 實施例1
[0075] 熔煉具有表1所示成分組成的鋼制成鋼坯，并進行加熱溫度1150°C、精乳輸出側 溫度870°C、卷取溫度440°C的熱乳。接著，在鹽酸酸洗后，在表2所示的條件下對熱乳材料 進行熱處理（冷乳前熱處理），然后，以壓下率40 %~50 %進行冷乳，接著，在表2所示的條 件下進行加熱、冷卻的冷乳后的熱處理。然后，在表2所示的條件下進行最終熱處理，浸漬 到460°C的鍍鋅?。ˋ1濃度：0. 15質量％ )中，以每單面的鍍層附著量：40~60g/m2在兩 面上形成熱鍍鋅被膜，以冷卻速度l〇°C /秒進行冷卻，制造板厚為1. 0_的高強度熱鍍鋅鋼 板。另外，對于一部分高強度熱鍍鋅鋼板，不進行冷乳前熱處理。對于得到的高強度熱鍍鋅 鋼板，通過下述所示的材料試驗考察材料特性。將得到的結果示于表3。
[0076][表1]
[0077]
[0078]
[0079] 鋼板的組織
[0080] 各相占組織整體的面積比率通過使用光學顯微鏡觀察乳制方向斷面以及板厚1/4 面位置而求出。使用倍率為1000倍的斷面組織照片，通過圖像分析求出存在于任意設定的 100 ymX 100 ym見方的正方形區(qū)域內的占有面積。需要說明的是，觀察以N = 5(觀察視 野為5處）實施。此外，在組織觀察時，用3體積％苦味酸酒精溶液（匕°夕7 - ;P )和3體 積％焦亞硫酸鈉的混合液進行腐蝕。然后，將該組織觀察中觀察到的黑色區(qū)域視為鐵素體 相（多邊形鐵素體相）或貝氏體相，求出鐵素體相和貝氏體相的合計面積比率。此外，將該 黑色區(qū)域以外的殘余區(qū)域視為回火馬氏體相、馬氏體相及殘余奧氏體相，求出回火馬氏體 相、馬氏體相及殘余奧氏體相的合計面積比率，將鋼板組織區(qū)分為兩種區(qū)域。
[0081] 此外，如后所述，通過X射線衍射求出殘余奧氏體的量，將求出的殘余奧氏體量作 為殘余奧氏體相的面積比率。需要說明的是，殘余奧氏體的量是使用Mo的Ka射線并通過 X射線衍射法而求出的。即，使用以鋼板的板厚1/4附近的面作為測定面的試驗片，由奧氏 體相的（211)和（220)面以及鐵素體相的（200)、（220)面的峰強度計算出殘余奧氏體相的 量（體積率），將其作為面積比率。對于回火馬氏體相和馬氏體相的區(qū)分，使用由掃描電子 顯微鏡（SEM)觀察到的倍率為1000~3000倍的乳制方向斷面的組織照片，通過圖像分析 求出存在于任意設定的50 ymX50 ym見方的正方形區(qū)域內的占有面積。觀察以N = 5 (觀 察視野為5處）實施。此外，組織觀察時，使用硝酸乙醇腐蝕液進行腐蝕，在SEM照片上為 塊狀并且表面平滑時為馬氏體相，為塊狀并且表面上觀察到碳化物等時為回火馬氏體相， 求出面積比率。
[0082]另外，對于珠光體相的面積比率，使用光學顯微鏡的倍率為1000倍的乳制方向斷 面的組織照片，通過圖像分析求出存在于任意設定的100ymX100ym見方的正方形區(qū)域 內的占有面積。觀察以N=5(觀察視野為5處）實施。組織觀察時，使用硝酸乙醇腐蝕液 進行腐蝕，將光學顯微鏡照片上黑色區(qū)域作為珠光體相，求出面積比率。
[0083] 拉伸特性（拉伸強度、伸長率）
[0084]使用以與乳制方向成90°的方向作為長度方向（拉伸方向）的JISZ2201中記載 的5號試驗片，進行依照JISZ2241的拉伸試驗，考察屈服強度（YP)、拉伸強度（TS)和總伸 長率（E1)。將結果示于表3。需要說明的是，伸長率用TS - E1平衡進行評價，評價基準是 將TSXE1彡26000MPa ? %作為伸長率良好。
[0085]延伸凸緣性
[0086] 基于日本鋼鐵聯盟標準JFST1001，進行擴孔率的測定。即，沖裁出初始直徑d Q = l〇mm的孔，使60°的圓錐沖頭上升而將孔擴大時，當裂紋貫穿板厚方向時停止沖頭的上 升，測定裂紋貫穿后的沖裁孔徑d，計算出擴孔率（％) = ((d-d。)/dJXlOO。對于同一編 號的鋼板實施3次試驗，求出擴孔率的平均值（A)。需要說明的是，延伸凸緣性用TS - A 平衡進行評價，評價基準是將TSX A彡30000MPa ? %作為延伸凸緣性良好。
[0087]
[0088] 由表3可知，在本發(fā)明例中，可以得到滿足TSXE1彡2600010^*%而伸長率優(yōu)良， 而且滿足TSX A彡30000MPa*%而延伸凸緣性也優(yōu)良的拉伸強度為900MPa以上的高強度 熱鍍鋅鋼板。
[0089] 另一方面，關于Mn含量多的成分組成在本發(fā)明范圍之外的No. 6,馬氏體相的面積 比率多，伸長率低。關于冷乳后的熱處理溫度低的No. 7、冷乳后的熱處理溫度高的No. 8,馬 氏體相的面積比率多，伸長率低。關于最終熱處理的熱處理溫度低的No. 9、最終熱處理的冷 卻速度慢的No. 11，鐵素體相（多邊形鐵素體相）和貝氏體相的合計多，而且回火馬氏體相 對于組織整體的面積比率少，TS不滿足900MPa。關于最終熱處理的熱處理溫度高的No. 10、 最終熱處理的冷卻速度快的No. 12、最終熱處理的冷卻停止溫度高的No. 14、再升溫加熱溫 度低的No. 15、再升溫加熱中的保持時間短的No. 17,馬氏體相相對于組織整體的面積比率 多，伸長率低。關于最終的熱處理后的冷卻停止溫度低的No. 13、再升溫加熱中的保持時間 長的No. 18,殘余奧氏體相的面積比率少，伸長率低。關于再升溫加熱溫度高的No. 16,珠光 體生成，殘余奧氏體相的面積比率少，伸長率低。
[0090]產業(yè)上的可利用性
[0091]根據本發(fā)明，即使鋼板中不積極含有他、￥、&!、附、(>^〇等高價的元素，也可以得 到廉價并且具有優(yōu)良的伸長率的拉伸強度（TS) :900MPa以上的高強度熱鍍鋅鋼板。此外， 本發(fā)明的高強度熱鍍鋅鋼板除了適合于汽車零件以外，還適合于建筑和家電領域等需要嚴 格的尺寸精度、加工性的用途。
【主權項】
1. 一種高強度熱鍍鋅鋼板，其特征在于， 具有如下成分組成：以質量％計，含有c:0. 16~0. 24%、Si :0. 8~1.8%、Mn:1.0~ 3. 0%、P :0? 020% 以下、S :0? 0040% 以下、Al :0? 01 ~0? 1%、N :0? 01% 以下、Ca :0? 0001 ~ 0. 0020%，且余量由Fe和不可避免的雜質構成， 鐵素體相和貝氏體相的合計相對于組織整體的面積比率為30~70%，回火馬氏體 相相對于組織整體的面積比率為20~40%，殘余奧氏體相相對于組織整體的面積比率為 10~20%，馬氏體相相對于組織整體的面積比率為2~20%。2. -種高強度熱鍍鋅鋼板的制造方法，其特征在于，對由權利要求1所述的成分組成 構成的鋼坯進行熱乳、酸洗后，進行冷乳，接著進行加熱至800~950°C的溫度范圍后再冷 卻的熱處理，隨后進行如下熱處理：加熱至700~850°C的溫度范圍，以5~50°C /秒的冷 卻速度冷卻至100~300°C的溫度范圍，停止該冷卻后，接著加熱至350~600°C的溫度范 圍，保持10~500秒，隨后，實施熱鍍鋅。3. 根據權利要求2所述的高強度熱鍍鋅鋼板的制造方法，其特征在于，在所述酸洗后、 所述冷乳前，進一步實施加熱至400~750°C的溫度范圍的熱處理。
【專利摘要】本發(fā)明以不積極含有高價合金元素的成分體系得到具有優(yōu)良的伸長率、延伸凸緣性的加工性優(yōu)良的拉伸強度為900MPa以上的高強度熱鍍鋅鋼板。一種高強度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，具有如下成分組成：以質量％計，含有C：0.16～0.24％、Si：0.8～1.8％、Mn：1.0～3.0％、P：0.020％以下、S：0.0040％以下、Al：0.01～0.1％、N：0.01％以下、Ca：0.0001～0.0020％，且余量由Fe和不可避免的雜質構成，鐵素體相和貝氏體相的合計相對于組織整體的面積比率為30～70％，回火馬氏體相相對于組織整體的面積比率為20～40％，殘余奧氏體相相對于組織整體的面積比率為10～20％，馬氏體相相對于組織整體的面積比率為2～20％。
【IPC分類】C22C38/00, C23C2/40, C21D9/46, C22C38/06, C23C2/06
【公開號】CN105074037
【申請?zhí)枴緾N201480018749
【發(fā)明人】川邊英尚, 橫田毅
【申請人】杰富意鋼鐵株式會社
【公開日】2015年11月18日
【申請日】2014年3月26日
【公告號】WO2014156140A1