一種超高強(qiáng)度超高韌性鉆桿接頭及其制造方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種超高強(qiáng)度超高韌性鉆桿接頭，其化學(xué)元素質(zhì)量含量為：C：0.33～0.40％；Si：0.1～0.5％；Mn：0.7～1.5％；Cr：0.7～1.5％；Mo：0.82～0.98％；V：0.01～0.10％；Nb：0.01～0.05％；P≤0.015％；S≤0.005％；其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)；其中，所述超高強(qiáng)度超高韌性鉆桿接頭的微觀組織中含有碳化物顆粒，且碳化物顆粒的尺寸≤0.5μm，所述碳化物顆粒的單位面積百分?jǐn)?shù)量為5～20％。本發(fā)明還公開了一種上述超高強(qiáng)度超高韌性鉆桿接頭的制造方法。本發(fā)明公開的鉆桿接頭不僅達(dá)到135ksi鋼級(jí)，同時(shí)還滿足?20℃縱向全尺寸沖擊功≥100J。
【專利說明】
-種超高強(qiáng)度超高初性鉆桿接頭及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明設(shè)及一種鉆桿接頭及其制造方法，尤其設(shè)及一種超高強(qiáng)度超高初性鉆桿接 頭及其制造方法。
【背景技術(shù)】
[0002] 用于石油天然氣鉆探的鉆桿是按API標(biāo)準(zhǔn)生產(chǎn)制造的。根據(jù)API S陽C 5DP標(biāo)準(zhǔn)，鉆 桿有E、X、G、S四種鋼級(jí)，分別對(duì)應(yīng)75ksi、95ksi、10化si、135ksi四種強(qiáng)度。與上述四種鋼級(jí) 摩擦對(duì)焊的鉆桿接頭僅有120ksi-種鋼級(jí)。此外，為了保證鉆桿接頭的沖擊性能，API S陽C 5DP規(guī)定了鉆桿接頭室溫縱向全尺寸沖擊功^ 54J。
[0003] 隨著石油工業(yè)的發(fā)展，鉆桿的服役條件日趨惡劣，API標(biāo)準(zhǔn)鉆桿已不能滿足日益苛 刻的鉆井作業(yè)要求。近年來，隨著深井超深井的不斷開發(fā)，對(duì)鉆桿的性能提出了更高要求。 特別是隨著超深井技術(shù)的不斷發(fā)展，即使是S級(jí)鉆桿也不能滿足井深的要求，因此能滿足 8000米超深井要求的150ksi、165ksi鋼級(jí)超高強(qiáng)度鉆桿應(yīng)運(yùn)而生。但是，API標(biāo)準(zhǔn)的120ksi 鋼級(jí)鉆桿接頭在強(qiáng)度上無法與150ksi、165ksi鋼級(jí)管體相匹配，必須采用13化Si鋼級(jí)的超 高強(qiáng)度鉆桿接頭。
[0004] 超深井的鉆井實(shí)踐表明，不僅要求鉆桿接頭材料有較高的強(qiáng)度水平，而且要有充 足的初性儲(chǔ)備。只有運(yùn)樣才能抵御過載操作中的強(qiáng)拉、強(qiáng)扭、沖擊振動(dòng)W及各種交變載荷作 用，并能適應(yīng)各種特殊工作條件對(duì)鉆桿的使用要求。因此，API SPEC 5DP標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定的室溫 縱向全尺寸沖擊功含54J的要求已無法滿足日益苛刻的鉆井作業(yè)要求。
[0005] 然而現(xiàn)有技術(shù)的現(xiàn)狀是，用于鉆桿接頭的鋼種為4137H，采用該鋼種可生產(chǎn)出 13化Si鋼級(jí)鉆桿接頭，沖擊初性滿足室溫縱向全尺寸沖擊功含54J的要求，但在達(dá)到13化Si 鋼級(jí)的超高強(qiáng)度條件下，還無法滿足-20°C縱向全尺寸沖擊功含IOOJ的性能要求。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0006] 本發(fā)明的目的之一在于提供一種超高強(qiáng)度超高初性鉆桿接頭，該鉆桿接頭不僅強(qiáng) 度達(dá)到13化Si鋼級(jí)的超高強(qiáng)度條件，同時(shí)還滿足-20°C縱向全尺寸沖擊功含IOOJ的性能要 求，從而具有超高初性，W滿足深井超深井、水平井、大位移井等高難度苛刻井的鉆探要求。
[0007] 為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提出了一種超高強(qiáng)度超高初性鉆桿接頭，其化學(xué)元素 質(zhì)量含量為：
[0008] C :0.33 ~0.40 %;
[0009] Si:0.1 ~0.5%;
[0010] Mn:0.7 ~1.5%;
[0011] Cr:0.7 ~1.5%;
[0012] M〇:0.82 ~0.98%;
[0013] V:0.01 ~0.10%;
[0014] 佩:0.01 ~0.05%;
[0015] P<〇.〇15%;
[0016] S< 0.005%;
[0017] 其余為化和不可避免的雜質(zhì)；
[0018] 其中，所述超高強(qiáng)度超高初性鉆桿接頭的微觀組織中含有碳化物顆粒，且碳化物 顆粒的尺寸^ 0.5WI1，所述碳化物顆粒的單位面積百分?jǐn)?shù)量為5~20%。
[0019] 本發(fā)明所述的超高強(qiáng)度超高初性鉆桿接頭中的各化學(xué)元素的設(shè)計(jì)原理為：
[0020] c:c為碳化物形成元素，可W提高鋼的強(qiáng)度，太低時(shí)效果不明顯，太高時(shí)會(huì)大大降 低鋼的初性，并有可能產(chǎn)生澤火裂紋，因此，所述鉆桿接頭中C含量控制為0.33~0.40%。
[0021] Si :Si為提高誘鑄性能必須加入的元素，含量過高會(huì)增加鋼的脆性，因此，所述鉆 桿接頭中Si含量控制為0.1~0.5%。
[0022] Mn:Mn為奧氏體形成元素，通過穩(wěn)定奧氏體組織，推遲高溫冷卻過程中奧氏體向鐵 素體和貝氏體的轉(zhuǎn)變，從而得到更多的澤火馬氏體，提高鋼的澤透性。Mn含量小于0.7%時(shí) 提高澤透性的作用不明顯，若Mn含量過高，則奧氏體過于穩(wěn)定，會(huì)增加澤火后的殘余奧氏體 量。因此，所述鉆桿接頭中Mn含量控制為0.7~1.5%。
[0023] Cr:Cr為碳化物形成元素，可W提高鋼的強(qiáng)度和澤透性，太低時(shí)效果不明顯，太高 時(shí)會(huì)大大提高鋼的硬度。因此，所述鉆桿接頭中化含量控制為0.7~1.5%。
[0024] Mo:Mo的碳化物顆粒細(xì)小，不會(huì)造成微觀組織結(jié)構(gòu)的應(yīng)力集中，有利于提高沖擊初 性。鋼的強(qiáng)度和回火穩(wěn)定性主要通過碳化物析出強(qiáng)化及固溶強(qiáng)化形式來提高。較高的Mo含 量在形成Mo的碳化物同時(shí)，還會(huì)有一部分多余的Mo固溶在基體中，W固溶強(qiáng)化的形式提高 鋼的回火穩(wěn)定性?；鼗鸱€(wěn)定性的提高有利于提高回火溫度，從而降低熱處理后的殘余應(yīng)力， 提高沖擊初性。因此，所述鉆桿接頭中Mo含量控制為0.82~0.98%。
[0025] V:V能夠細(xì)化晶粒，形成碳化物，提高鋼的強(qiáng)度和初性。但含量達(dá)到一定量時(shí)，其效 果增加便不明顯，同時(shí)因?yàn)閮r(jià)格很高，因此，所述鉆桿接頭中V含量控制為0.01~0.10%。
[0026] Nb: Nb能夠細(xì)化晶粒，形成碳化物，提高鋼的強(qiáng)度和初性。但含量達(dá)到一定量時(shí)，其 效果增加便不明顯，同時(shí)因?yàn)閮r(jià)格很高，因此，所述鉆桿接頭中Nb含量控制為0.01~ 0.05%。
[0027] P:P為雜質(zhì)元素，越低越好，P超過0.015%會(huì)增加微觀偏析，影響鋼的沖擊初性，因 此，所述鉆桿接頭中P含量控制為含0.015%。
[002引S:S為雜質(zhì)元素，越低越好，S含量超過0.005%會(huì)增加硫化物含量，影響鋼的沖擊 初性，因此，所述鉆桿接頭中S含量控制為含0.005%。
[0029] 此外，所述超高強(qiáng)度超高初性鉆桿接頭的微觀組織中含有碳化物顆粒，且碳化物 顆粒的尺寸控制在^ 0.5WH，所述碳化物顆粒的單位面積百分?jǐn)?shù)量控制在5~20%，使得所 述鉆桿接頭在具有高強(qiáng)度的同時(shí)具有較高初性，運(yùn)是因?yàn)楸炯夹g(shù)方案綜合運(yùn)用了析出強(qiáng)化 與細(xì)晶強(qiáng)化，在提高強(qiáng)度的同時(shí)還使得鉆桿接頭也具有較高的沖擊初性。
[0030] 進(jìn)一步地，本發(fā)明所述的超高強(qiáng)度超高初性鉆桿接頭的抗拉強(qiáng)度含965M化，屈服 強(qiáng)度含93IMPa,且-20°C縱向全尺寸沖擊功含IOOJ。
[0031] 上述方案中，所述抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度相當(dāng)于13化Si鋼級(jí)。
[0032] 進(jìn)一步地，本發(fā)明所述的超高強(qiáng)度超高初性鉆桿接頭不含有A類、B類和C類夾雜 物，僅含有0.5級(jí)的D類夾雜物。其中，A類夾雜物為硫化物類夾雜物，B類夾雜物為氧化侶類 夾雜物，C類夾雜物為娃酸鹽類夾雜物，D類夾雜物為球狀氧化物類夾雜物。
[0033] 上述方案中，考慮到對(duì)于提高產(chǎn)品的沖擊初性來說，除材質(zhì)因素外，夾雜物是最重 要的因素，運(yùn)是現(xiàn)有技術(shù)所沒有考慮到的。純凈的鋼質(zhì)可W為熱處理提高沖擊初性打下堅(jiān) 實(shí)的基礎(chǔ)。
[0034] 本發(fā)明的另一目的還在于提供一種可用于制造上述超高強(qiáng)度超高初性鉆桿接頭 的制造方法，該方法制造的鉆桿接頭不僅強(qiáng)度達(dá)到13化Si鋼級(jí)的超高強(qiáng)度條件，同時(shí)還滿 足-20°C縱向全尺寸沖擊功含IOOJ的性能要求，從而具有超高初性，W滿足深井超深井、水 平井、大位移井等高難度苛刻井的鉆探要求。
[0035] 為了達(dá)到上述發(fā)明目的，本發(fā)明還提出了一種上述超高強(qiáng)度超高初性鉆桿接頭的 制造方法，其包括步驟：
[0036] (1)冶煉，精煉；
[0037] (2)連鑄或模鑄得到管巧；
[0038] (3)將管巧分段制得鉆桿接頭毛巧；
[0039] (4)澤火:澤火溫度870~910°C;
[0040] (5)回火，得到所述超高強(qiáng)度超高初性鉆桿接頭：回火溫度為625~655°C。
[0041] 與現(xiàn)有制造方法制造的13化Si鋼級(jí)鉆桿接頭相比，采用本發(fā)明的制造方法制造的 超高強(qiáng)度超高初性鉆桿接頭，由于其Mo含量較高，而且添加了 Nb、V元素，在細(xì)化晶粒的同時(shí) 提高了鋼的強(qiáng)度，可W在較高的回火溫度下達(dá)到13化Si鋼級(jí)的強(qiáng)度水平，而且沖擊初性遠(yuǎn) 高于現(xiàn)有方法制造的13化Si鋼級(jí)鉆桿接頭的水平，可W達(dá)到-20°C縱向全尺寸沖擊功> IOOJ的性能要求。
[0042] 此外，現(xiàn)有制造方法僅考慮了材質(zhì)與熱處理等因素，對(duì)冶煉的考慮較少，但對(duì)于鋼 鐵來說，冶煉及精煉是最重要的生產(chǎn)工序，特別是對(duì)于產(chǎn)品的沖擊初性來說，除材質(zhì)因素 夕h夾雜物是最重要的因素，而對(duì)夾雜物的數(shù)量、形態(tài)起決定作用的就是冶煉及精煉工序。 因此，本發(fā)明的制造方法采用步驟(1)使得鋼質(zhì)更加純凈，從而為后續(xù)熱處理提高超高強(qiáng)度 鋼的沖擊初性打下堅(jiān)實(shí)基礎(chǔ)。
[0043] 與現(xiàn)有制造方法制造的120ks i鋼級(jí)鉆桿接頭相比，采用本發(fā)明的制造方法制造的 超高強(qiáng)度超高初性鉆桿接頭具有高強(qiáng)高初的特點(diǎn)。本發(fā)明中添加的Cr、Mo、V、Nb等元素，可 W使鉆桿接頭經(jīng)澤火和一定溫度回火后保持高強(qiáng)度。通過控制回火溫度，使鉆桿接頭微觀 組織中碳化物顆粒尺寸含0.5WH，該碳化物顆粒的單位面積數(shù)量控制在5~20%，從而使鉆 桿接頭在高強(qiáng)度的同時(shí)具有較高初性。
[0044] 與制造合金含量較高的13化Si鋼級(jí)鉆桿接頭的現(xiàn)有制造方法相比，本發(fā)明的制造 方法采用了較低的澤火溫度，明顯改善了因提高澤火溫度帶來的晶粒粗化的有害現(xiàn)象，結(jié) 合較高的回火溫度，既通過細(xì)化晶粒進(jìn)一步提高了沖擊初性，又明顯地降低了鉆桿接頭的 殘余應(yīng)力。
[0045] 進(jìn)一步地，本發(fā)明所述的制造方法中，在所述步驟（1)中，采用轉(zhuǎn)爐煉鋼，精煉步驟 采用LF+RH爐外精煉。
[0046] 更進(jìn)一步地，上述制造方法中，在所述步驟（1)中，其中鋼水在LF精煉工序進(jìn)行喂 絲操作，鋼水經(jīng)過RH真空脫氣后在Wl工位不進(jìn)行喂絲。
[0047] 更進(jìn)一步地，上述制造方法中，在所述步驟（1)中，其中RH工序高真空處理時(shí)間為 16~22分鐘，高真空壓力小于2毛(torr);RH真空脫氣后的吹氣時(shí)間大于8分鐘。
[004引上述方案中，采用LF+RH爐外精煉處理，并經(jīng)LF喂絲工序，同時(shí)RH工序高真空處理 時(shí)間為16~22分鐘，而且畑真空處理后的吹氣時(shí)間大于8分鐘，最終使鋼中夾雜物數(shù)量大大 減少。特別指出的是，鋼水經(jīng)過畑真空脫氣后在畑工位不進(jìn)行喂絲，可W使前期用侶脫氧而 產(chǎn)生的高烙點(diǎn)脆性Al203夾雜物變性為含巧量較高的低烙點(diǎn)娃酸鹽夾雜，并有充分時(shí)間球化 上浮，同時(shí)降低鋼中有害的沿晶界分布的硫化物夾雜數(shù)量，改變其組成和性質(zhì)，從而有利于 潔凈鋼水。經(jīng)過上述方案的處理，使鋼中沒有A類、B類、C類夾雜物，僅有少量0.5級(jí)的D類夾 雜物，鋼質(zhì)非常純凈，為后續(xù)熱處理提高超高強(qiáng)度鋼的沖擊初性打下堅(jiān)實(shí)基礎(chǔ)。
[0049] 另外需要說明的是，對(duì)于高真空壓力來說，本技術(shù)方案僅限定了上限而沒有限定 下限，是因?yàn)樵诳蒞實(shí)現(xiàn)的情況下，高真空壓力應(yīng)當(dāng)越低越好。對(duì)于畑真空脫氣后的吹氣時(shí) 間來說，本技術(shù)方案僅限定了下限而沒有限定上限是因?yàn)樵撓孪蘧涂蒞保證技術(shù)效果的實(shí) 現(xiàn)，理論上，比該下限大的任何值都可W實(shí)現(xiàn)本案的技術(shù)效果，但是在實(shí)際生產(chǎn)過程中，基 于生產(chǎn)成本和能耗的考慮，也不會(huì)使該值過大。
[0050] 進(jìn)一步地，本發(fā)明所述或上述任一制造方法中，在所述步驟(4)中，澤火保溫時(shí)間 為0.5~1小時(shí)。
[0051] 進(jìn)一步地，本發(fā)明所述或上述任一制造方法中，在所述步驟(5)中，回火保溫時(shí)間 為1~2小時(shí)。
[0052] 本發(fā)明所述的超高強(qiáng)度超高初性鉆桿接頭，該鉆桿接頭不僅強(qiáng)度達(dá)到13化Si鋼級(jí) 的超高強(qiáng)度條件，同時(shí)還滿足-20°C縱向全尺寸沖擊功含IOOJ的性能要求，從而具有超高初 性，可滿足深井超深井、水平井、大位移井等高難度苛刻井的鉆探要求。采用本發(fā)明所述的 制造方法可W制造得到上述超高強(qiáng)度超高初性鉆桿接頭。
【具體實(shí)施方式】
[0053] 下面將結(jié)合具體的實(shí)施例對(duì)本發(fā)明所述的超高強(qiáng)度超高初性鉆桿接頭及其制造 方法做進(jìn)一步的解釋和說明，然而該解釋和說明并不對(duì)本發(fā)明的技術(shù)方案構(gòu)成不當(dāng)限定。 [0化 4] 實(shí)施例A1-A6及對(duì)比例Bl
[0055] 上述實(shí)施例中的超高強(qiáng)度超高初性鉆桿接頭及對(duì)比例鉆桿接頭采用W下步驟制 得(其中，各實(shí)施例的具體工藝參數(shù)參見表2):
[0056] (1)冶煉，精煉:采用轉(zhuǎn)爐煉鋼，并經(jīng)過LF+畑爐外精煉處理;鋼水中的各化學(xué)元素 如表1所示，其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)；鋼水在LF工序進(jìn)行喂絲操作，在進(jìn)行脫氧的同時(shí) 也進(jìn)行夾雜物變形處理;鋼水經(jīng)過RH真空脫氣后在畑工位不進(jìn)行喂絲;其中，RH工序高真空 處理時(shí)間為16~22分鐘，高真空壓力小于2毛;RH真空脫氣后的吹氣時(shí)間大于8分鐘；
[0057] (2)通過將上述鋼水連鑄或模鑄得到管巧；
[0058] (3)將上述管巧分段制得鉆桿接頭毛巧；
[0059] (4)澤火:將上述鉆桿接頭毛巧整體加熱到870~910°C的澤火溫度并保溫0.5~1 小時(shí)后澤火；
[0060] (5)在625~655°C的回火溫度保溫1~2小時(shí)回火，得到鉆桿接頭。
[0061] 表1列出了實(shí)施例A1-A6及對(duì)比例Bl的鋼水中的化學(xué)元素的質(zhì)量百分配比。
[0062] 表1. (wt%，余量為化和除了S、PW外的其他不可避免的雜質(zhì)）
[0063]
[0064]
[0065] 表2列出了實(shí)施例A1-A6及對(duì)比例BI的制造方法的具體工藝參數(shù)。
[0066] 表2.
[00671
[0068] 對(duì)上述實(shí)施例及對(duì)比例的超高強(qiáng)度超高初性鉆桿接頭取樣后，進(jìn)行包括力學(xué)性能 在內(nèi)的各項(xiàng)測(cè)試，并觀察微觀組織，將相關(guān)數(shù)據(jù)列于表3中。
[0069] 表3列出了實(shí)施例A1-A6及對(duì)比例Bl的性能數(shù)據(jù)。
[0070] 表3.
[0071]
「nn~7〇 I
[0073] 注:夾雜物中，字母表示夾雜物類別，后面跟的數(shù)字表示該類別夾雜物的等級(jí)。
[0074] 結(jié)合表2和表3可W看出，實(shí)施例A1-A6的超高強(qiáng)度超高初性鉆桿接頭和對(duì)比例Bl 相比，本案實(shí)施例鋼中沒有A類、B類、C類夾雜物，僅有少量0.5級(jí)的D類夾雜物，鋼質(zhì)非常純 凈，為后續(xù)熱處理提高沖擊初性打下堅(jiān)實(shí)基礎(chǔ);在同樣達(dá)到13化Si鋼級(jí)下，由于實(shí)施例的回 火溫度遠(yuǎn)高于對(duì)比例的回火溫度，使得實(shí)施例的沖擊初性遠(yuǎn)高于對(duì)比例的沖擊初性。此外， 還可W看出本案實(shí)施例的超高強(qiáng)度超高初性鉆桿接頭不僅強(qiáng)度達(dá)到13化Si鋼級(jí)的超高強(qiáng) 度條件，同時(shí)還滿足-20°C縱向全尺寸沖擊功含IOOJ的性能要求，從而具有超高初性，可滿 足深井超深井、水平井、大位移井等高難度苛刻井的鉆探要求。
[0075] 需要注意的是，W上列舉的僅為本發(fā)明的具體實(shí)施例，顯然本發(fā)明不限于W上實(shí) 施例，隨之有著許多的類似變化。本領(lǐng)域的技術(shù)人員如果從本發(fā)明公開的內(nèi)容直接導(dǎo)出或 聯(lián)想到的所有變形，均應(yīng)屬于本發(fā)明的保護(hù)范圍。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種超高強(qiáng)度超高韌性鉆桿接頭，其特征在于，其化學(xué)元素質(zhì)量含量為： C:0.33~0.40%，Si:0.1~0.5%，Mn:0.7~1.5%，Cr:0.7~1.5%，Mo:0.82~0.98%， V:0.01~0.10%，Nb:0.01~0.05%，P< 0.015%，S< 0.005%，其余為Fe和不可避免的雜 質(zhì)； 其中，所述超高強(qiáng)度超高韌性鉆桿接頭的微觀組織中含有碳化物顆粒，且碳化物顆粒 的尺寸< 0.5μπι，所述碳化物顆粒的單位面積百分?jǐn)?shù)量為5~20%。2. 如權(quán)利要求1所述的超高強(qiáng)度超高韌性鉆桿接頭，其特征在于，其抗拉強(qiáng)度2 965MPa，屈服強(qiáng)度2 931MPa，且-20°C縱向全尺寸沖擊功2 100J。3. 如權(quán)利要求1所述的超高強(qiáng)度超高韌性鉆桿接頭，其特征在于，其不含有A類、B類和C 類夾雜物，僅含有0.5級(jí)的D類夾雜物。4. 如權(quán)利要求1-3中任意一項(xiàng)所述的超高強(qiáng)度超高韌性鉆桿接頭的制造方法，其特征 在于，包括步驟： (1) 冶煉，精煉； (2) 連鑄或模鑄得到管坯； (3) 將管坯分段制得鉆桿接頭毛坯； (4) 淬火:淬火溫度870~910°C; (5) 回火，得到所述超高強(qiáng)度超高韌性鉆桿接頭：回火溫度為625~655°C。5. 如權(quán)利要求4所述的制造方法，其特征在于，在所述步驟（1)中，采用轉(zhuǎn)爐煉鋼，精煉 步驟采用LF+RH爐外精煉。6. 如權(quán)利要求5所述的制造方法，其特征在于，在所述步驟（1)中，其中鋼水在LF精煉工 序進(jìn)行喂絲操作，鋼水經(jīng)過RH真空脫氣后在RH工位不進(jìn)行喂絲。7. 如權(quán)利要求6所述的制造方法，其特征在于，在所述步驟（1)中，其中RH工序高真空處 理時(shí)間為16~22分鐘，高真空壓力小于2乇;RH真空脫氣后的吹氬時(shí)間大于8分鐘。8. 如權(quán)利要求4-7中任意一項(xiàng)所述的制造方法，其特征在于，在所述步驟(4)中，淬火保 溫時(shí)間為0.5~1小時(shí)。9. 如權(quán)利要求4-7中任意一項(xiàng)所述的制造方法，其特征在于，在所述步驟(5)中，回火保 溫時(shí)間為1~2小時(shí)。
【文檔編號(hào)】C22C38/18GK105861932SQ201610367820
【公開日】2016年8月17日
【申請(qǐng)日】2016年5月30日
【發(fā)明人】趙鵬, 于杰, 劉麒麟
【申請(qǐng)人】寶山鋼鐵股份有限公司