專(zhuān)利名稱(chēng)：提高氧化鋁生產(chǎn)蒸發(fā)工序排鹽量的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于氧化鋁生產(chǎn)技術(shù)領(lǐng)域，特別涉及一種在蒸水量相對(duì)較小的前提下保證較大排 鹽量的蒸發(fā)方法。
背景技術(shù)：
針對(duì)一水硬鋁石型鋁土礦的氧化鋁生產(chǎn)工藝，目前可選的溶出工藝方案一般有兩種一 種為循環(huán)母液Nk^250g/1，溶出溫度T^260。C的管道化+高壓釜的溶出工藝，其蒸水量為 3. 0 3. 8t/t-AO; —種為循環(huán)母液Nk^200g/1，溶出溫度T^280。C的管道化強(qiáng)化溶出工藝， 其蒸水量為1.0 1.6t/t-A0。在設(shè)備(溶出高壓隔膜泵喂料泵)能滿足工藝條件(流量、出 口壓力)的前提下，后一種溶出工藝更能節(jié)能。因此氧化鋁生產(chǎn)中采用管道化強(qiáng)化溶出工藝 是今后的趨勢(shì)。
氧化鋁廠采用管道化強(qiáng)化溶出工藝后，全廠的蒸水量急劇減少，但同時(shí)隨著礦石的貧化 ，礦石A/S從13 15降到6 8。為保證溶出和沉降性能，要求配礦時(shí)添加的石灰量(按有效 Ca計(jì))，也從8%左右增加到13%左右，這樣造成全廠排鹽量從大約46kg/t-A0增加到 55kg/t-A0。
現(xiàn)蒸發(fā)器組設(shè)計(jì)蒸水能力一般為220t/h左右，強(qiáng)制效加熱面積為540 800m2，強(qiáng)制效蒸 水能力為lS :30t/h，排鹽(鹽成分Na2C03)能力為4000 S000kg/h。
對(duì)于一個(gè)鋁土礦來(lái)源為低A/S的一水硬鋁石型氧化鋁廠，其氧化鋁生產(chǎn)規(guī)模為800kt/年 ，當(dāng)采用管道化強(qiáng)化溶出工藝后，其全廠的蒸水量約175t/h，排鹽量約6000kg/h。而目前現(xiàn) 有的蒸發(fā)工藝流程使蒸發(fā)工序的蒸水能力有富裕，而排鹽能力不夠。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明所要解決的技術(shù)問(wèn)題
提供一種提高氧化鋁生產(chǎn)蒸發(fā)工序排鹽量的方法，以解決現(xiàn)有技術(shù)中蒸發(fā)工序蒸水能力 有富裕，而排鹽能力不夠的技術(shù)問(wèn)題。 本發(fā)明采用以下技術(shù)方案
將一組蒸發(fā)器出來(lái)的蒸發(fā)母液送入兩組強(qiáng)制效中進(jìn)行排鹽， 一組強(qiáng)制效的出料溫度為
9Q 11(TC，苛性堿濃度為310 330g/1，另一組強(qiáng)制效出料溫度80 10(TC，苛性堿濃度為310 330g/l，兩組強(qiáng)制效出來(lái)的含鹽料液在鹽沉降槽混合，混合后料液溫度為95 100 。C。
一組強(qiáng)制效從第二級(jí)閃蒸進(jìn)料，用新蒸汽加熱，產(chǎn)生的二次蒸汽用于加熱蒸發(fā)器組中第 五效；另一組強(qiáng)制效從第三級(jí)閃蒸進(jìn)料，用蒸發(fā)器組中第一效出來(lái)的二次蒸汽加熱，產(chǎn)生的 二次蒸汽用于加熱蒸發(fā)器組中第六效。
蒸發(fā)原液從蒸發(fā)器組中的第六效和第五效同時(shí)進(jìn)料
本發(fā)明與現(xiàn)有技術(shù)相比，具有以下有益效果
1、 從工藝流程上解決在蒸水量相對(duì)較小的前提下保證有較大排鹽量；
2、 兩組強(qiáng)制效的加熱蒸汽溫度不同 一組為新蒸汽，另一組為蒸發(fā)器組第一效產(chǎn)生的 二次蒸汽，這樣可避免在強(qiáng)制效的蒸水量較大，需要的蒸汽量較多時(shí)，蒸發(fā)器組第一效的加 熱面積不至于過(guò)大；
3、 兩組強(qiáng)制效所產(chǎn)生的二次蒸汽溫度和返回蒸發(fā)器組的效數(shù)不同。 一組用于加熱蒸發(fā) 器組第五效， 一組用于加熱蒸發(fā)器組第六效，這樣可避免因強(qiáng)制效返回的二次蒸汽量過(guò)大而 使第五效和第六效的單體設(shè)備加熱面積過(guò)大，有利于改善整個(gè)蒸發(fā)系統(tǒng)的熱平衡，使其熱工 制度及設(shè)備選型更趨合理。


圖l為本發(fā)明蒸發(fā)工序排鹽方法的流程示意圖。
具體實(shí)施例方式
具體實(shí)施例方式
蒸發(fā)原液從蒸發(fā)器組第五效、第六效同時(shí)進(jìn)料，按照正常的蒸發(fā)逆流工藝進(jìn)行蒸發(fā)，一
組強(qiáng)制效從蒸發(fā)器組第二級(jí)閃蒸進(jìn)料，用新蒸汽加熱，出料溫度90 11(TC，苛性堿濃度為
320g/l，產(chǎn)生的二次蒸汽用于加熱蒸發(fā)器組第五效；另一組強(qiáng)制效從蒸發(fā)器組第三級(jí)閃蒸進(jìn) 料，用蒸發(fā)器組第一效出來(lái)的二次蒸汽加熱，出料溫度80 10(TC，苛性堿濃度為320g/1， 產(chǎn)生的二次蒸汽用于加熱蒸發(fā)器組第第六效，兩組強(qiáng)制效出來(lái)的含鹽料液在鹽沉降槽混合， 混合后料液溫度為95 10(TC 。
權(quán)利要求
權(quán)利要求1一種提高氧化鋁生產(chǎn)蒸發(fā)工序排鹽量的方法，其特征在于將一組蒸發(fā)器出來(lái)的蒸發(fā)母液送入兩組強(qiáng)制效中進(jìn)行排鹽，一組強(qiáng)制效的出料溫度為90～110℃，苛性堿濃度為310～330g/l，另一組強(qiáng)制效出料溫度80～100℃，苛性堿濃度為310～330g/l，兩組強(qiáng)制效出來(lái)的含鹽料液在鹽沉降槽混合，混合后料液溫度為95～100℃。
2.根據(jù)權(quán)利要求l所述的提高氧化鋁生產(chǎn)蒸發(fā)工序排鹽量的方法，其 特征在于 一組強(qiáng)制效從第二級(jí)自蒸發(fā)器進(jìn)料，用新蒸汽加熱，產(chǎn)生的二次蒸汽用于加熱蒸 發(fā)器組中第五效；另一組強(qiáng)制效從第三級(jí)自蒸發(fā)器進(jìn)料，用蒸發(fā)器組中第l效出來(lái)的二次蒸 汽加熱，產(chǎn)生的二次蒸汽用于加熱蒸發(fā)器組中第六效。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的提高氧化鋁生產(chǎn)蒸發(fā)工序排鹽量的方法 ，其特征在于蒸發(fā)原液從蒸發(fā)器組中的第六效和第五效同時(shí)進(jìn)料。
全文摘要
本發(fā)明公開(kāi)了一種提高氧化鋁生產(chǎn)蒸發(fā)工序排鹽量的方法，將一組蒸發(fā)器出來(lái)的蒸發(fā)母液送入兩組強(qiáng)制效中進(jìn)行排鹽，一組強(qiáng)制效的出料溫度為90～110℃，苛性堿濃度為310～330g/l，另一組強(qiáng)制效出料溫度80～100℃，苛性堿濃度為310～330g/l，兩組強(qiáng)制效出來(lái)的含鹽料液在鹽沉降槽混合，混合后料液溫度為95～100℃。本發(fā)明在蒸水量相對(duì)較小的前提下保證有較大排鹽量；避免在強(qiáng)制效的蒸水量較大，需要的蒸汽量較多時(shí)，蒸發(fā)器組第一效的加熱面積不至于過(guò)大；有利于改善整個(gè)蒸發(fā)系統(tǒng)的熱平衡，使其熱工制度及設(shè)備選型更趨合理。
文檔編號(hào)C01F7/00GK101462751SQ20071020322
公開(kāi)日2009年6月24日 申請(qǐng)日期2007年12月19日 優(yōu)先權(quán)日2007年12月19日
發(fā)明者周正明 申請(qǐng)人:貴陽(yáng)鋁鎂設(shè)計(jì)研究院