專利名稱：一種co變換方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種CO變換方法，特別涉及一種用于與Texaco煤氣化技術(shù)配套的CO變換方法。
背景技術(shù)：
CO變換工藝(方法)廣泛應(yīng)用在合成氨裝置和制氫裝置上，屬于凈化工藝的一個(gè)主要部分，其工藝位置設(shè)置在氣化工序之后，根據(jù)選用的催化劑是否耐硫，分為耐硫變換和非耐硫變換兩種工藝；按照催化劑的使用溫度·，分為中溫變換和低溫變換。不同的變換工藝主要體現(xiàn)在變換反應(yīng)段數(shù)、反應(yīng)溫度、熱量回收方式三方面的變化，這主要取決于變換催化劑的性能，工業(yè)生產(chǎn)采用的制氣原料、制氣工藝、后續(xù)凈化工藝等因素。Texaco (德士古)煤氣化技術(shù)也稱為水煤衆(zhòng)氣化技術(shù),是由美國Texaco公司在重油氣化的基礎(chǔ)上開發(fā)出的第二代煤氣化技術(shù)，屬于加壓氣流床氣化工藝。Texaco水煤漿氣化過程包括煤漿制備、煤漿氣化、灰水處理和CO變換等工序。Texaco水煤漿氣化工藝產(chǎn)生的工藝氣中CO含量較高，同時(shí)含有大量水蒸汽。目前，以煤為原料的Texaco水煤漿氣化過程中的余熱回收工藝如圖I所示來自氣化工段的合成氣經(jīng)煤氣水分離器分離出微小顆粒粉塵及少量冷凝液后，進(jìn)入廢熱鍋爐I產(chǎn)生l_2MPa飽和蒸汽送往管網(wǎng)；降溫后的合成氣經(jīng)第一水分離器2分離冷凝液后，分為三股一股作為配氣，不經(jīng)過變換爐由CO濃度調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)，另一股經(jīng)入口 /出口氣換熱器3預(yù)熱進(jìn)入變換爐4，第三股氣作為激冷氣進(jìn)入變換爐中部，以調(diào)節(jié)控制變換爐下段床層溫度。與配氣混合后的變換氣進(jìn)入低壓鍋爐水加熱器5，再送到低壓廢熱鍋爐6產(chǎn)生飽和蒸汽。變換氣再依次經(jīng)第二水分離器7中壓鍋爐水加熱器8中壓鍋爐給水加熱。最后變換氣經(jīng)脫鹽水加熱器9變換氣水冷器10降至40°C左右或更低，然后進(jìn)入洗氨塔11下部，經(jīng)過洗滌水洗掉變換氣中的氨氣后，送至凈化工段?？梢钥闯?，在現(xiàn)有的與Texaco水煤漿氣化工藝配套的CO變換單元中，是在變換爐4后先連接低壓鍋爐水加熱器5再連接低壓廢熱鍋爐6再連接第二水分離器7，因此主要發(fā)生l-2MPa中壓蒸汽和0. 3-0. 5MPa低壓蒸汽，其中的低壓蒸汽因品位低而難以被有效利用，基本上作為廢氣排放；另外，由于上述工藝使Texaco煤氣化工藝中產(chǎn)生的全部合成氣都通過廢熱鍋爐1，這將導(dǎo)致控制廢熱鍋爐I發(fā)生蒸汽的負(fù)荷增加，從而進(jìn)入變換爐4的水氣比的范圍也相對(duì)不穩(wěn)定。通常地，進(jìn)入變換爐4的水氣比的范圍是0. 6-1. 2，優(yōu)選0. 6-0.9。過低水氣比會(huì)使得變換爐的溫度過低，增加了催化劑發(fā)生垮溫現(xiàn)象的幾率，從而引起CO轉(zhuǎn)化率過低；而過高水氣比會(huì)使得變換爐的溫度過高且床層阻力加大，將致使變換爐內(nèi)催化劑的壽命降低。

發(fā)明內(nèi)容
因此，本發(fā)明的目的在于提供一種與Texaco水煤漿氣化工藝配套的CO變換工藝，以盡可能地改善上述進(jìn)入變換爐的水氣比的范圍相對(duì)不穩(wěn)定、變換爐內(nèi)催化劑的壽命低、催化劑容易發(fā)生垮溫現(xiàn)象、工藝穩(wěn)定性差的缺點(diǎn)。為了解決上述問題，本申請(qǐng)的發(fā)明人進(jìn)行了深入細(xì)致的研究，并且主要從三方面著手進(jìn)行研究第一方面，將來自煤氣化工段的合成氣首先經(jīng)過煤氣水分離器除去水，然后分為二股，其中一股不再降溫，而是作為配氣與經(jīng)過變換反應(yīng)的合成氣混合后送入鍋爐5’，另一股流經(jīng)廢熱鍋爐I產(chǎn)生l_2MPa的中壓飽和蒸汽；第二方面，將來自其它煤氣化工段的合成氣在流經(jīng)廢熱鍋爐I之前，將其再分流，使得一股從側(cè)線通過，不進(jìn)入廢熱鍋爐1，并且與經(jīng)過廢熱鍋爐I的另一股匯合之后進(jìn)入水分離器；第三方面，在換熱器3前增設(shè)廢熱鍋爐3’，可提高界外蒸汽的品質(zhì)。而且，相應(yīng)地設(shè)置中壓鍋爐、第二水分離器和中壓鍋爐水加熱器的相互位置，即，使變換爐之后先連接中壓鍋爐，再通過第二水分離器連接中壓鍋爐水第一加熱器，這樣，可以充分利用CO變換工藝流程中不同位置的各種品質(zhì)熱源，減少低壓蒸汽的產(chǎn)生，徹底回收變換熱量。由此，本發(fā)明提供了一種CO變換方法，其包括選自以下各項(xiàng)改進(jìn)步驟中的至少一 項(xiàng)，同時(shí)合成氣經(jīng)第一水分離器2分離冷凝液后，不再產(chǎn)生作為配氣的物流a.使來自煤氣化工段的合成氣在送入廢熱鍋爐I之前被分為第一物流和第二物流，其中，所述第一物流不經(jīng)任何處理，直接作為配氣，而所述第二物流被送入廢熱鍋爐I ;b.使來自煤氣化工段的合成氣在送入廢熱鍋爐I之前被分為第一物流和第二物流，并且第一物流不經(jīng)廢熱鍋爐1，而由側(cè)線通過，第一物流與經(jīng)過廢熱鍋爐I的第二物流混合后進(jìn)入第一水分離器2 ；以及c.在變換爐4后增加廢熱鍋爐3’，以使從變換爐4出口排出的氣體物流經(jīng)過廢熱鍋爐3’與界外中壓水蒸氣換熱之后，再進(jìn)入入口 /出口氣換熱器3與變換爐4入口合成氣進(jìn)行換熱。經(jīng)過上述改進(jìn)的CO變換方法，能夠使得進(jìn)入變換爐的水氣比的可調(diào)范圍更寬，水氣比控制精度(靈敏度)提高，并且C、H比波動(dòng)范圍變窄。


圖I為現(xiàn)有技術(shù)的與Texaco煤氣化技術(shù)配套的CO變換工藝流程示意圖。圖2為本發(fā)明實(shí)施例I中用于與Texaco煤氣化技術(shù)配套的CO變換工藝流程示意圖。圖3為本發(fā)明實(shí)施例2中用于與Texaco煤氣化技術(shù)配套的CO變換工藝流程示意圖。圖4為本發(fā)明實(shí)施例3中用于與Texaco煤氣化技術(shù)配套的CO變換工藝流程示意圖。圖5為本發(fā)明實(shí)施例4中用于與Texaco煤氣化技術(shù)配套的CO變換工藝流程示意圖。圖6為本發(fā)明實(shí)施例5中用于與Texaco煤氣化技術(shù)配套的CO變換工藝流程示意圖。圖7為本發(fā)明實(shí)施例6中用于與Texaco煤氣化技術(shù)配套的CO變換工藝流程示意圖。圖8為本發(fā)明實(shí)施例7中用于與Texaco煤氣化技術(shù)配套的CO變換工藝流程示意圖。其中1，廢熱鍋爐；2，第一水分離器；3，入口 /出口氣換熱器；3’，廢熱鍋爐；4，變換爐；5，低壓鍋爐水加熱器；6，低壓廢熱鍋爐；7第二水分離器；8，中壓鍋爐水加熱器；9，脫鹽水加熱器；10，變換氣水冷器；11，洗氨塔；5’，鍋爐；7，第二水分離器；8’，中壓鍋爐水第一加熱器；8”，中壓鍋爐水第二加熱器；
具體實(shí)施例方式以下結(jié)合附圖詳細(xì)敘述本發(fā)明的具體實(shí)施方式
。在本文中，術(shù)語“中壓”是指l_2MPa的壓力，而術(shù)語“低壓”是指小于IMPa的壓力。另外需要說明的是，本發(fā)明所稱的壓力均為表壓。
在本文中，術(shù)語“配氣”是指用來調(diào)整變換爐出口氣體組分配比的氣體。在本文中，所述第一物流、第二物流、第三物流、第四物流等中的序號(hào)“第一、第二、第三、第四等”均沒有固定對(duì)應(yīng)物流的含義，只是為了描述一個(gè)完整技術(shù)方案的需要而對(duì)于分流之后的物流進(jìn)行區(qū)分而給出的物流編號(hào)而已。盡管在本文中都是針對(duì)于來自Texaco (德士古)煤氣化技術(shù)的合成氣來描述本發(fā)明的CO變換工藝，但是實(shí)際上只要本發(fā)明可適用于組成、壓力、初始溫度、流速等類似于來自TeXac0(德士古)煤氣化技術(shù)的合成氣的并且含有CO和水的來自其它工藝的合成氣。通常,來自Texaco (德士古)煤氣化技術(shù)的合成氣的組成包括一氧化碳、二氧化碳、氫氣、水蒸汽；蒸汽壓力根據(jù)用戶所需蒸汽壓力的而定；流速7m/s左右。如上所述，在現(xiàn)有技術(shù)的與Texaco煤氣化技術(shù)配套的CO變換工藝中，通常將來自氣化工段的合成氣經(jīng)煤氣水分離器分離出微小顆粒粉塵及少量冷凝液后，將其全部引入到廢熱鍋爐中，這樣將導(dǎo)致控制廢熱鍋爐發(fā)生蒸汽的負(fù)荷增加，從而進(jìn)入變換爐的水氣比的范圍也相對(duì)不穩(wěn)定。為了克服上述缺陷，本發(fā)明提供了一種用于與煤氣化技術(shù)、尤其是與Texaco煤氣化技術(shù)配套的改進(jìn)CO變換方法，所述方法包括選自以下各項(xiàng)改進(jìn)步驟中的至少一項(xiàng)，同時(shí)合成氣經(jīng)第一水分離器2分離冷凝液后，不再產(chǎn)生作為配氣的物流a.使來自煤氣化工段的合成氣在送入廢熱鍋爐I之前被分為第一物流和第二物流，其中，所述第一物流不經(jīng)任何處理，直接作為配氣，而所述第二物流被送入廢熱鍋爐I ;b.使來自煤氣化工段的合成氣在送入廢熱鍋爐I之前被分為第一物流和第二物流，并且第一物流不經(jīng)廢熱鍋爐1，而由側(cè)線通過，第一物流與經(jīng)過廢熱鍋爐I的第二物流混合后進(jìn)入第一水分離器2 ；以及c.在變換爐4后增加廢熱鍋爐3’，以使從變換爐4出口排出的氣體物流經(jīng)過廢熱鍋爐3’與界外中壓水蒸氣換熱之后，再進(jìn)入入口 /出口氣換熱器3與變換爐4入口合成氣進(jìn)行換熱。本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)明白，除本發(fā)明的改進(jìn)步驟之外，本發(fā)明的CO變換工藝，同樣包括現(xiàn)有技術(shù)中的一個(gè)或多個(gè)其它步驟，例如合成氣經(jīng)第一水分離器2分離冷凝液后再分為兩股，即，第三物流和第四物流，其中第三物流經(jīng)入口 /出口氣換熱器3預(yù)熱之后進(jìn)入變換爐4，而第四物流作為激冷氣進(jìn)入變換爐4中部，以調(diào)節(jié)控制變換爐4下段床層溫度；使從變換爐4出口排出的合成氣和未進(jìn)入變換爐4的物流在入口/出口氣換熱器3中進(jìn)行換熱的步驟；將被降溫的變換氣經(jīng)脫鹽水加熱器9和變換氣水冷器10降至40°C以下，然后，進(jìn)入洗氨塔11洗掉氨氣，然后送至下一步凈化工段；等等。此外，在現(xiàn)有技術(shù)中，變換氣經(jīng)過第二水分離器7之后，被降溫的變換氣經(jīng)過中壓鍋爐水加熱器8。在本發(fā)明的改進(jìn)工藝中，所述變換氣先經(jīng)第二水分離器7分離除去冷凝液，再經(jīng)中壓鍋爐水第一加熱器8’預(yù)熱鍋爐水，同時(shí)，變換氣被降溫，然后，將被預(yù)熱的鍋爐水送至廢熱鍋爐I中，所述被降溫的變換氣繼續(xù)經(jīng)過中壓鍋爐水第二加熱器8”，以加熱中壓鍋爐水第二加熱器8”中的鍋爐水。經(jīng)加熱的所述中壓鍋爐水第二加熱器8”中的鍋爐水可以被送往甲醇合成工序。根據(jù)某些優(yōu)選的實(shí)施方案，本發(fā)明所述合成氣的初始溫度為200-300°C，優(yōu)選為220-260°C，更優(yōu)選為230-250°C，表壓約為6. 2MPa的合成氣；所述從變換爐4出口排出的合成氣的溫度為400-500°C ;所述低壓蒸汽為小于lMPa( < IMPa)的蒸汽，中壓蒸汽為l-2MPa(lMPa 彡 x 彡 2MPa)的蒸汽。
根據(jù)某些優(yōu)選的實(shí)施方案，所述界外中壓水蒸氣的表壓約為2.5MPa，溫度在2500C -3000C ;所述從變換爐4出口排出的合成氣與所述界外中壓水蒸氣換熱后溫度降至350-400。。。根據(jù)某些優(yōu)選的實(shí)施方案，本工藝?yán)玫暮铣蓺饪梢詠碜云渌簼{氣化技術(shù)的氣化工段，只要該合成氣的組成、溫度和壓力等類似于來自Texaco氣化工段的合成氣即可。比如，根據(jù)某些優(yōu)選的實(shí)施方案，本發(fā)明所使用的合成氣的體積組成為C0:22-30%, CO2 :12-18%, :19-26%, H2O :34-42%，合成氣的初始溫度為 200-300°C，優(yōu)選為220-260°C，更優(yōu)選為230-250°C，合成氣的表壓約為6. 2MPa。下面，詳細(xì)描述本發(fā)明的改進(jìn)步驟a、b、c以及它們的結(jié)合。改進(jìn)的步驟a在本發(fā)明的步驟a是使來自煤氣化工段的合成氣先經(jīng)過煤氣水分離器除去水，以使合成氣達(dá)到通常CO變換所需要的水氣比，再將合成氣分為第一物流和第二物流，其中，所述第一物流不經(jīng)任何處理，直接作為配氣，所述第二物流被送入廢熱鍋爐I，將鍋爐水加熱以產(chǎn)生l-2MPa中壓飽和蒸汽。同時(shí)，取消了現(xiàn)有技術(shù)中合成氣經(jīng)第一水分離器2分離冷凝液后作為配氣產(chǎn)生的物流。在本發(fā)明使用的改進(jìn)步驟a中，本發(fā)明采用將來自氣化工段的合成氣經(jīng)煤氣水分離器分離出微小顆粒粉塵及少量冷凝液后，僅將其一部分進(jìn)入廢熱鍋爐，而另一部分則不經(jīng)過廢熱鍋爐，直接作為配氣，因此仍然保持了進(jìn)來時(shí)的合成氣的溫度和壓力。在附圖2中體現(xiàn)為分成兩股，其中一股作為配氣，不經(jīng)過廢熱鍋爐1，而另一股則進(jìn)入廢熱鍋爐1，經(jīng)降溫后產(chǎn)生l_2MPa的中壓蒸汽。留作配氣的合成氣與經(jīng)過變換爐出來的氣體合并可以產(chǎn)生l-2MPa的中壓蒸汽。而現(xiàn)有技術(shù)(圖I)中，由于來自氣化工段的合成氣是全部經(jīng)過廢熱鍋爐I并且經(jīng)過第一水分離器2之后被分成一部分作為配氣，因此配氣的壓力相比于本發(fā)明的配氣壓力低。在本發(fā)明的改進(jìn)步驟a中，在來自氣化工段的合成氣經(jīng)煤氣水分離器分離出微小顆粒粉塵及少量冷凝液后，作為配氣不進(jìn)入廢熱鍋爐的部分占全部合成氣的體積根據(jù)催化劑活性的不同選擇不同的比例，配氣的比例隨催化劑活性的降低而增大，只要進(jìn)入合成工段的氣體優(yōu)先滿足工藝需求，其次滿足廢熱鍋爐產(chǎn)生的蒸汽量的要求即可。但是，根據(jù)最初的設(shè)計(jì)要求，規(guī)定催化劑活性為100%時(shí)，最優(yōu)分流比控制在O. I O. 3的范圍內(nèi)。在此，分流比表示為所述配氣與來自煤氣化工段的合成氣體積比。用于將合成氣分流的手段沒有特另IJ限制，采用本領(lǐng)域通常使用的分流手段即可，例如可以使用閥門進(jìn)行分流即可。值得指出的是，將合成氣分為第一物流和第二物流之后，并不產(chǎn)生任何組成上的變化。在步驟a中產(chǎn)生作為配氣的第一物流與來自入口 /出口氣換熱器3的經(jīng)換熱之后的物流混合，或直接與來自變換爐4的出口物流混合。在此，入口 /出口氣換熱器3起到進(jìn)一步控制來自第一水分離器2的物流和/或來自變換爐4的出口物流的溫 度的作用。步驟a中產(chǎn)生的第二物流經(jīng)過第一水分離器2分離除去冷凝液，再分為第三物流和第四物流，其中，第三物流進(jìn)入變換爐4入口，可以任選地先經(jīng)過入口 /出口氣換熱器3進(jìn)行溫度調(diào)節(jié)；第四物流直接進(jìn)入變換爐4中部，以調(diào)節(jié)控制變換爐4下段床層溫度；第三物流和第四物流在變換爐4內(nèi)發(fā)生變換反應(yīng)后形成氣體物流，并從變換爐4的出口排出。從變換爐4出口排出的氣體物流任選經(jīng)過入口 /出口氣換熱器3進(jìn)行溫度調(diào)節(jié)之后，與作為配氣的第一物流混合，形成變換氣，進(jìn)入鍋爐5’。由于在本發(fā)明中，此處可以產(chǎn)生中壓飽和蒸汽，因此可以將此產(chǎn)生的中壓飽和蒸汽送入其它工序加以利用，例如送入空分汽化器、甲醇分離塔再沸器、甲醇精餾再沸器等，因此體現(xiàn)了本發(fā)明的廢熱利用的優(yōu)點(diǎn)。所述變換氣先經(jīng)第二水分離器7分離除去冷凝液，再經(jīng)中壓鍋爐水第一加熱器8，預(yù)熱鍋爐水，同時(shí)，變換氣被降溫，然后，將被預(yù)熱的鍋爐水送至廢熱鍋爐I中，被步驟a中所述的第二物流加熱以產(chǎn)生l_2MPa中壓飽和蒸汽。將降溫之后的變換氣可以進(jìn)一步降溫并且凈化。例如，可以依次經(jīng)過第二加熱器8”、脫鹽水加熱器9和變換氣水冷器10，使溫度降至40°C以下。然后，進(jìn)入洗氨塔11洗掉氨氣，然后送至下一步凈化工段。因此，與現(xiàn)有技術(shù)相比，可以在本發(fā)明的CO變換工藝的設(shè)備系統(tǒng)中，在變換爐4后連接鍋爐5’再通過第二水分離器7連接中壓鍋爐水第一加熱器8，。這樣的設(shè)備系統(tǒng)可以更充分地利用CO變化工藝中的熱量。而且，在來自煤氣化工藝的合成氣在進(jìn)入廢熱鍋爐之前首先被分流，使得一部分不經(jīng)過廢熱鍋爐而直接作用配氣，而僅使其余部分進(jìn)入廢熱鍋爐的設(shè)置，可以有效地改善進(jìn)入變換爐的氣流中的水氣比的穩(wěn)定性，從而使得CO的轉(zhuǎn)化率和變換爐內(nèi)的催化劑壽命穩(wěn)定。例如，經(jīng)本發(fā)明的改進(jìn)步驟a改進(jìn)之后，進(jìn)入CO變換爐中的水氣比可調(diào)范圍從現(xiàn)有技術(shù)中的O. 6-0. 8增大到了 O. 6-1。改進(jìn)的步驟b在本發(fā)明的改進(jìn)的步驟b中，使來自煤氣化工段的合成氣先經(jīng)過煤氣水分離器除去水，以使合成氣達(dá)到通常CO變換所需要的水氣比，然后使合成氣在送入廢熱鍋爐I之前被分為第一物流和第二物流，并且第一物流不經(jīng)廢熱鍋爐1，而由側(cè)線通過，第一物流與經(jīng)過廢熱鍋爐I的第二物流混合后進(jìn)入第一水分離器2。同時(shí)，取消了現(xiàn)有技術(shù)中合成氣經(jīng)第一水分離器2分離冷凝液后作為配氣產(chǎn)生的物流。 在改進(jìn)的步驟b中，第一物流與第二物流的分流的比例沒有特殊限制，通常地，滿足大于O的分流比即可。但是，根據(jù)最初的設(shè)計(jì)要求，規(guī)定催化劑活性為100%時(shí)，最優(yōu)分流比控制在O. I O. 3的范圍內(nèi)。在此，分流比被規(guī)定為經(jīng)過側(cè)線的物流與來自煤氣化工段的合成氣體積的體積比。經(jīng)本發(fā)明的改進(jìn)步驟b改進(jìn)之后，進(jìn)入CO變換爐中的水氣比可調(diào)范圍變大，從現(xiàn)有技術(shù)中的O. 6-0. 8增大到了 O. 6-0. 95，水氣比的控制精度(靈敏度)增高，而且C、H比
波動(dòng)范圍變小。為了使得進(jìn)入CO變換爐中的水氣比更穩(wěn)定，本發(fā)明人還在改進(jìn)的步驟a和步驟b進(jìn)行結(jié)合，結(jié)果發(fā)現(xiàn)進(jìn)入變換爐的水氣比的可調(diào)范圍進(jìn)一步擴(kuò)大，從O. 6-0. 8變大至O. 6-1. 2，而且水氣比控制精度(靈敏度)進(jìn)一步提高，C、H比波動(dòng)范圍變化不大。在改進(jìn)的步驟a和步驟b進(jìn)行結(jié)合的情況下，來自煤氣化工段的合成氣先經(jīng)過煤氣水分離器除去水，以使合成氣達(dá)到通常CO變換所需要的水氣比，然后先分成兩股，其中一股直接作為配氣，而另一股進(jìn)一步被分成兩股，其中的一股從不經(jīng)廢熱鍋爐1，而由側(cè)線通過，另一股經(jīng)過廢熱鍋爐1，并且與由側(cè)線通過那股物流混合后進(jìn)入第一水分離器2。在改進(jìn)的步驟a和步驟b進(jìn)行結(jié)合的一個(gè)實(shí)施方案的中，在所述作為配氣的第一物流的體積占所述來自煤氣化工段的合成氣的體積的比例可以為40-60%。 改進(jìn)的步驟c本發(fā)明的改進(jìn)步驟c的改進(jìn)在于在變換爐4后增加廢熱鍋爐3’，以使從變換爐4出口排出的氣體物流經(jīng)過廢熱鍋爐3’與界外中壓水蒸氣換熱之后，再進(jìn)入入口 /出口氣換熱器3與變換爐4入口合成氣進(jìn)行換熱。同時(shí)取消了現(xiàn)有技術(shù)中合成氣經(jīng)第一水分離器2分離冷凝液后作為配氣產(chǎn)生的物流。增設(shè)廢熱鍋爐3’可提高界外蒸汽的品質(zhì)。盡管，試驗(yàn)顯示，在單獨(dú)經(jīng)過步驟c的改進(jìn)之后，水氣比控制精度(靈敏度)與現(xiàn)有技術(shù)相當(dāng)，沒有顯著改進(jìn)，但是C、H比波動(dòng)范圍明顯減小，而且進(jìn)入變換爐的水氣比的可調(diào)范圍也相比于現(xiàn)有技術(shù)有適當(dāng)?shù)母倪M(jìn)。但是，在發(fā)明人將改進(jìn)的步驟a和b分別與步驟c組合之后，即，在包含步驟a和c的實(shí)施方案中，包含步驟b和c的實(shí)施方案中，以及在包含步驟a、b和c的實(shí)施方案中，經(jīng)試驗(yàn)顯示，水氣比控制精度(靈敏度)有了顯著的提高，而且C、H比波動(dòng)范圍也得到了顯著的改進(jìn)。下面，將通過實(shí)施例，更詳細(xì)地描述本發(fā)明，但是這些實(shí)施例并不是用于限制本發(fā)明的范圍，本發(fā)明的范圍應(yīng)當(dāng)由權(quán)利要求書限定。對(duì)比例I如圖I所示，來自Texaco氣化工段的合成氣(約240°C，表壓6. 2MPa，(整個(gè)變換單元沒有經(jīng)過減壓，壓力保持表壓6. 2MPa左右))經(jīng)煤氣水分離器分離出微小顆粒粉塵及少量冷凝液后，進(jìn)入廢熱鍋爐I產(chǎn)生l_2MPa飽和蒸汽送往管網(wǎng)；降溫后在約215°C的合成氣經(jīng)第一水分離器2分離冷凝液后，分為三股一股(第一物流)作為配氣，并且其占合成氣總體積的30%，不經(jīng)過變換爐由CO濃度調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)，另一股(第二物流)占合成氣總體積的25%，經(jīng)入口 /出口氣換熱器3預(yù)熱進(jìn)入變換爐4，第三股(第三物流)作為激冷氣進(jìn)入變換爐中部，以調(diào)節(jié)控制變換爐下段床層溫度。合成氣(第二流股與第三流股的混合氣體)經(jīng)過變換反應(yīng)的合成氣(第二物流與第三物流的混合)與變換爐入口合成氣(第二物流)在入口 /出口氣換熱器3換熱降溫后，再與配氣(第一物流)混合，混合后的合成氣(第一物流、第二流股與第三流股的混合)進(jìn)入低壓鍋爐水加熱器5，再送到低壓廢熱鍋爐6產(chǎn)生飽和蒸汽。變換氣再依次經(jīng)第二水分離器7中壓鍋爐水加熱器8中壓鍋爐給水加熱。最后變換氣經(jīng)脫鹽水加熱器9變換氣水冷器10降至40°C左右或更低，然后進(jìn)入洗氨塔11下部，經(jīng)過洗滌水洗掉變換氣中的氨氣后，送至凈化工段。以下區(qū)別點(diǎn)均為與對(duì)比例I的區(qū)別。
實(shí)施例I區(qū)別點(diǎn)取消了對(duì)比例I中的配氣(第一物流)，增加了圖2所示的配氣(第一物流)。如圖2所示，來自Texaco氣化工段的合成氣(約240°C，表壓6. 2MPa，(整個(gè)變換單元沒有經(jīng)過減壓，壓力保持表壓6. 2MPa左右))經(jīng)煤氣水分離器后分為兩股，即，第一物流和第二物流，一股(第一物流)不經(jīng)過降溫，而是作為配氣，配氣分流占合成氣的體積比為20% ;另一股(第二物流)經(jīng)廢熱鍋爐I產(chǎn)生l_2MPa飽和蒸汽，飽和蒸汽被送往管網(wǎng)；第二物流經(jīng)第一水分離器2分離冷凝液后再分為兩股，分流比為O. 65 0.35，S卩，第三物流和第四物流，其中第三物流和第四物流的溫度均約為215°C，壓力約為6. 2MPa。其中第三物流經(jīng)入口 /出口氣換熱器3預(yù)熱至約250°C，進(jìn)入變換爐4 ;第四物流作為激冷氣進(jìn)入變換 爐中部，以調(diào)節(jié)控制變換爐下段床層溫度不超過約450°C，氣體在變換爐4中發(fā)生變換反應(yīng)后，從變換爐4的出口排出。經(jīng)過變換反應(yīng)的合成氣(第三物流和第四物流混合)與變換爐入口合成氣(第三物流)在入口 /出口氣換熱器3換熱降溫后，再與配氣(第一物流)混合，混合后的變換氣(約300°C )中CO含量為19 21% (體積百分比)，然后進(jìn)入鍋爐5’使其產(chǎn)生O. 3MPa過熱蒸汽，經(jīng)第二水分離器7和中壓鍋爐水第一加熱器8，加熱鍋爐水，同時(shí)，變換氣被降溫，然后將被預(yù)熱的鍋爐水送至廢熱鍋爐I以變?yōu)橹袎赫羝?。最后，合成氣?jīng)中壓鍋爐水第二加熱器8”將給水泵送來的鍋爐水加熱，變換氣然后進(jìn)入脫鹽水加熱器9變換氣水冷器10降至40°C或更低再進(jìn)入洗氨塔11下部，經(jīng)過洗滌水洗掉變換氣中的氨氣后，送至下一步凈化工段。實(shí)施例2區(qū)別點(diǎn)取消了對(duì)比例I中的配氣(第一物流)，增加了圖3所示的側(cè)線(第一物流)。如圖3所示，來自Texaco氣化工段的合成氣(約240°C，表壓6.2MPa，(整個(gè)變換單元沒有經(jīng)過減壓，壓力保持表壓6. 2MPa左右))經(jīng)煤氣水分離器后分為兩股，即，第一物流和第二物流，一股(第一物流)不經(jīng)過降溫，而是作為側(cè)線，側(cè)線分流占合成氣的體積比為10% ;另一股(第二物流)經(jīng)廢熱鍋爐I產(chǎn)生l_2MPa飽和蒸汽，飽和蒸汽被送往管網(wǎng)；第一物流與第二物流混合后，經(jīng)第一水分離器2分離冷凝液后再分為兩股，分流比為O. 65 O. 35，S卩，第三物流和第四物流，其中第三物流和第四物流的溫度均約為215°C，壓力約為6. 2MPa。其中第三物流經(jīng)入口 /出口氣換熱器3預(yù)熱至約250°C，進(jìn)入變換爐4 ;第四物流作為激冷氣進(jìn)入變換爐中部，以調(diào)節(jié)控制變換爐下段床層溫度不超過約450°C，氣體在變換爐4中發(fā)生變換反應(yīng)后，從變換爐4的出口排出。經(jīng)過變換反應(yīng)的合成氣(第三物流和第四物流混合)進(jìn)入鍋爐5’使其產(chǎn)生O. 3MPa過熱蒸汽，經(jīng)第二水分離器7和中壓鍋爐水第一加熱器8 ’加熱鍋爐水，同時(shí)，變換氣被降溫，然后將被預(yù)熱的鍋爐水送至廢熱鍋爐I以變?yōu)橹袎赫羝?。最后，合成氣?jīng)中壓鍋爐水第二加熱器8”將給水泵送來的鍋爐水加熱，變換氣然后進(jìn)入脫鹽水加熱器9變換氣水冷器10降至40°C或更低再進(jìn)入洗氨塔11下部，經(jīng)過洗滌水洗掉變換氣中的氨氣后，送至下一步凈化工段。實(shí)施例3
區(qū)別點(diǎn)取消了對(duì)比例I中的配氣(第一物流)，增加了圖4所示的的廢熱鍋爐3'。如圖4所示，來自Texaco氣化工段的合成氣(約240°C，表壓6. 2MPa，(整個(gè)變換單元沒有經(jīng)過減壓，壓力保持表壓6. 2MPa左右))經(jīng)煤氣水分離器分離出微小顆粒粉塵及少量冷凝液后，經(jīng)廢熱鍋爐I產(chǎn)生l_2MPa飽和蒸汽，飽和蒸汽被送往管網(wǎng)；物流經(jīng)第一水分離器2分離冷凝液后再分為兩股，分流比為O. 65 O. 35，S卩，第三物流和第四物流，其中第三物流和第四物流的溫度均約為215°C，壓力約為6. 2MPa。其中第三物流經(jīng)入口 /出口氣換熱器3預(yù)熱至約250°C，進(jìn)入變換爐4 ;第四物流作為激冷氣進(jìn)入變換爐中部，以調(diào)節(jié)控制變換爐下段床層溫度不超過約450°C，氣體在變換爐4中發(fā)生變換反應(yīng)后，從變換爐4的出口排出。鍋爐3’為從變換爐4出口排出的合成氣和界外中壓水蒸氣進(jìn)行換熱的廢熱鍋爐；由于從變換爐4出口排出的合成氣的溫度約為450°C，因此可以作為界外中壓水蒸氣(約2. 5MPa,250°C -300°C )的過熱介質(zhì)。經(jīng)過換熱后，合成氣(第三流股與第四流股)的溫度降至350-400°C，使其再進(jìn)入入口 /出口氣換熱器3與變換爐4入口合成氣(第三物流)進(jìn)行換熱，仍可保證第三物流加熱至250°C;合成氣(第三物流和第四物流混合)進(jìn)入鍋爐5’使其產(chǎn)生O. 3MPa過熱蒸汽，經(jīng)第二水分離器7和中壓鍋爐水第一加熱器8’加熱鍋爐水，同時(shí)，變換氣被降溫，然后將被預(yù)熱的鍋爐水送至廢熱鍋爐I以變?yōu)橹袎赫羝Ｗ詈?，合成氣?jīng)中壓鍋爐水第二加熱器8”將給水泵送來的鍋爐水加熱，變換氣然 后進(jìn)入脫鹽水加熱器9變換氣水冷器10降至40°C或更低再進(jìn)入洗氨塔11下部，經(jīng)過洗滌水洗掉變換氣中的氨氣后，送至下一步凈化工段。實(shí)施例4區(qū)別點(diǎn)取消了對(duì)比例I中的配氣(第一物流)，增加了圖5所示的的配氣(第一物流)與側(cè)線(第三物流)。如圖5所示，來自Texaco氣化工段的合成氣(約240°C，表壓6. 2MPa，(整個(gè)變換單元沒有經(jīng)過減壓，壓力保持表壓6. 2MPa左右))經(jīng)煤氣水分離器后分為兩股，即，第一物流和第二物流，一股(第一物流)不經(jīng)過降溫，而是作為配氣，配氣分流占合成氣的體積比為20% ;另一股(第二物流)分為兩股物流，即，第三物流和第四物流，第三物流則作為側(cè)線，第四物流經(jīng)廢熱鍋爐I產(chǎn)生l_2MPa飽和蒸汽，飽和蒸汽被送往管網(wǎng)；第三物流與第四物流混合后，經(jīng)第一水分離器2分離冷凝液后再分為兩股，分流比為O. 65 O. 35，S卩，第五物流和第六物流，其中第五物流和第六物流的溫度均約為215°C,壓力約為6. 2MPa。其中第五物流經(jīng)入口 /出口氣換熱器3預(yù)熱至約250°C，進(jìn)入變換爐4 ;第六物流作為激冷氣進(jìn)入變換爐中部，以調(diào)節(jié)控制變換爐下段床層溫度不超過約450°C，氣體在變換爐4中發(fā)生變換反應(yīng)后，從變換爐4的出口排出。經(jīng)過變換反應(yīng)的合成氣(第五物流和第六物流混合)與變換爐入口合成氣(第五物流)在入口 /出口氣換熱器3換熱降溫后，再與配氣(第一物流)混合，混合后的變換氣(約300°C )中CO含量為19 21% (體積百分比)，然后進(jìn)入鍋爐5’使其產(chǎn)生O. 3MPa過熱蒸汽，經(jīng)第二水分離器7和中壓鍋爐水第一加熱器8，加熱鍋爐水，同時(shí)，變換氣被降溫，然后將被預(yù)熱的鍋爐水送至廢熱鍋爐I以變?yōu)橹袎赫羝?。最后，合成氣?jīng)中壓鍋爐水第二加熱器8”將給水泵送來的鍋爐水加熱，變換氣然后進(jìn)入脫鹽水加熱器9變換氣水冷器10降至40°C或更低再進(jìn)入洗氨塔11下部，經(jīng)過洗滌水洗掉變換氣中的氨氣后，送至下一步凈化工段。實(shí)施例5區(qū)別點(diǎn)取消了對(duì)比例I中的配氣(第一物流)，增加了圖6所示的配氣(第一物流)與鍋爐3,。如圖6所示，來自Texaco氣化工段的合成氣(約240°C，表壓6. 2MPa，(整個(gè)變換單元沒有經(jīng)過減壓，壓力保持表壓6. 2MPa左右))經(jīng)煤氣水分離器后分為兩股，即，第一物流和第二物流，一股(第一物流)不經(jīng)過降溫，而是作為配氣，配氣分流占合成氣的體積比為20% ;另一股(第二物流)經(jīng)廢熱鍋爐I產(chǎn)生l_2MPa飽和蒸汽，飽和蒸汽被送往管網(wǎng)；第二物流經(jīng)第一水分離器2分離冷凝液后再分為兩股，分流比為O. 65 0.35，S卩，第三物流和第四物流，其中第三物流和第四物流的溫度均約為215°C，壓力約為6. 2MPa。其中第三物流經(jīng)入口 /出口氣換熱器3預(yù)熱至約250°C，進(jìn)入變換爐4 ;第四物流作為激冷氣進(jìn)入變換爐中部，以調(diào)節(jié)控制變換爐下段床層溫度不超過約450°C，氣體在變換爐4中發(fā)生變換反應(yīng) 后，從變換爐4的出口排出。從變換爐4出口排出的合成氣(第三物流與第四物流的混合氣)的溫度約為450°C，流股經(jīng)過廢熱鍋爐3’，將界外中壓水蒸氣(約2. 5MPa,250°C -300°C )進(jìn)行預(yù)熱，經(jīng)過換熱后，合成氣(第三物流與第四物流的混合氣)的溫度降至350-400°C，使其再進(jìn)入入口/出口氣換熱器3與變換爐4入口合成氣(第三物流)進(jìn)行換熱，仍可保證合成氣(第三物流)加熱至250°C。合成氣(第三物流與第四物流的混合氣)然后進(jìn)入鍋爐5’使其產(chǎn)生O. 3MPa過熱蒸汽，經(jīng)第二水分離器7和中壓鍋爐水第一加熱器8，加熱鍋爐水，同時(shí)，變換氣被降溫，然后將被預(yù)熱的鍋爐水送至廢熱鍋爐I以變?yōu)橹袎赫羝?。最后，合成氣?jīng)中壓鍋爐水第二加熱器8”將給水泵送來的鍋爐水加熱，變換氣然后進(jìn)入脫鹽水加熱器9變換氣水冷器10降至40°C或更低再進(jìn)入洗氨塔11下部，經(jīng)過洗滌水洗掉變換氣中的氨氣后，送至下一步凈化工段。實(shí)施例6區(qū)別點(diǎn)取消了對(duì)比例I中的配氣(第一物流)，增加了圖7所示的側(cè)線(第一物流)與鍋爐3,。如圖7所示，來自Texaco氣化工段的合成氣(約240°C，表壓6.2MPa，(整個(gè)變換單元沒有經(jīng)過減壓，壓力保持表壓6. 2MPa左右))經(jīng)煤氣水分離器后分為兩股，即，第一物流和第二物流，一股(第一物流)不經(jīng)過降溫，而是作為側(cè)線，側(cè)線分流占合成氣的體積比為20%，另一股(第二物流)經(jīng)廢熱鍋爐I產(chǎn)生l_2MPa飽和蒸汽，飽和蒸汽被送往管網(wǎng)；第一物流與第二物流混合后，經(jīng)第一水分離器2分離冷凝液后再分為兩股，分流比為O. 65 O. 35，S卩，第三物流和第四物流，其中第三物流和第四物流的溫度均約為215°C，壓力約為6. 2MPa。其中第三物流經(jīng)入口 /出口氣換熱器3預(yù)熱至約250°C，再進(jìn)入變換爐4，氣體在變換爐4中發(fā)生變換反應(yīng)后，第四物流作為激冷氣進(jìn)入變換爐中部，以調(diào)節(jié)控制變換爐下段床層溫度不超過約450°C，氣體在變換爐4中發(fā)生變換反應(yīng)后，從變換爐4的出口排出。合成氣(第三物流與第四物流的混合氣)再進(jìn)入入口 /出口氣換熱器3與變換爐4入口合成氣(第三物流)進(jìn)行換熱，然后進(jìn)入鍋爐5’使其產(chǎn)生O. 3MPa過熱蒸汽(過熱蒸汽被送往管網(wǎng));經(jīng)第二水分離器7和中壓鍋爐水第一加熱器8’加熱鍋爐水，同時(shí)，變換氣被降溫，然后將被預(yù)熱的鍋爐水送至廢熱鍋爐I以變?yōu)?. OMPa中壓蒸汽。最后，合成氣經(jīng)中壓鍋爐水第二加熱器8”將給水泵送來的鍋爐水加熱，變換氣然后進(jìn)入脫鹽水加熱器9變換氣水冷器10降至40°C或更低再進(jìn)入洗氨塔11下部，經(jīng)過洗滌水洗掉變換氣中的氨氣后，送至下一步凈化工段。實(shí)施例7區(qū)別點(diǎn)取消了對(duì)比例I中的配氣(第一物流)，增加了圖8所示的配氣(第一物流)、側(cè)線(第三物流)與鍋爐3'。如圖8所示，來自Texaco氣化工段的合成氣(約240°C，表壓6. 2MPa，(整個(gè)變換單元沒有經(jīng)過減壓，壓力保持表壓6. 2MPa左右))經(jīng)煤氣水分離器后分為兩股，即，第一物流和第二物流，一股(第一物流)不經(jīng)過降溫，而是作為配氣，配氣分流占合成氣的體積比為20%，另一股(第二物流)分為兩股物流，即，第三物流和第四物流，第三物流則作為側(cè) 線，第三物流與第四物流的分流比為I : 7，第四物流經(jīng)廢熱鍋爐I產(chǎn)生l_2MPa飽和蒸汽，飽和蒸汽被送往管網(wǎng)。第三物流與第四物流混合后，經(jīng)第一水分離器2分離冷凝液后再分為兩股，分流比為O. 65 O. 35,即，第五物流和第六物流,其中第五物流和第六物流的溫度均約為215°C，壓力約為6. 2MPa。其中第五物流經(jīng)入口 /出口氣換熱器3預(yù)熱至約250°C，再進(jìn)入變換爐4，第四物流作為激冷氣進(jìn)入變換爐中部，以調(diào)節(jié)控制變換爐下段床層溫度不超過約4500C，氣體在變換爐4中發(fā)生變換反應(yīng)后，從變換爐4的出口排出。氣體在變換爐4中發(fā)生變換反應(yīng)后，先在廢熱鍋爐3’中與界外水蒸氣換熱，以提高界外水蒸氣的品質(zhì)，然后與第一物流在入口 /出口氣換熱器3出口混合，混合后的氣體(約300°C )中CO含量為19 21% (體積百分比)。合成氣(第五物流與第六物流的混合氣)再進(jìn)入入口 /出口氣換熱器3與變換爐4入口合成氣(第五物流)進(jìn)行換熱，與配氣(第一物流)混合后，然后進(jìn)入鍋爐5'使其產(chǎn)生0.3MPa過熱蒸汽(飽和蒸汽被送往管網(wǎng))；經(jīng)第二水分離器7和中壓鍋爐水第一加熱器8’加熱鍋爐水，同時(shí)，變換氣被降溫，然后將被預(yù)熱的鍋爐水送至廢熱鍋爐I以變?yōu)?. OMPa中壓蒸汽。最后，合成氣經(jīng)中壓鍋爐水第二加熱器8”將給水泵送來的鍋爐水加熱，變換氣然后進(jìn)入脫鹽水加熱器9變換氣水冷器10降至40°C或更低再進(jìn)入洗氨塔11下部，經(jīng)過洗滌水洗掉變換氣中的氨氣后，送至下一步凈化工段。需要指出的是，本領(lǐng)域的技術(shù)人員在實(shí)施本發(fā)明時(shí)，可以根據(jù)實(shí)施的具體要求在l-2MPa 范圍內(nèi)調(diào)整中壓蒸汽的壓力，如 I. OMPa, I. 15MPa, I. 27MPa, I. 88MPa,或 2. OMPa0
權(quán)利要求
1.一種用于與煤氣化技術(shù)配套的改進(jìn)CO變換方法，所述方法包括以下各項(xiàng)改進(jìn)步驟中的至少一項(xiàng)，同時(shí)合成氣經(jīng)第一水分離器(2)分離冷凝液后，不再產(chǎn)生作為配氣的物流 a.使來自煤氣化工段的合成氣在送入廢熱鍋爐(I)之前被分為第一物流和第二物流，其中，所述第一物流直接作為配氣，而所述第二物流被送入廢熱鍋爐(I); b.使來自煤氣化工段的合成氣在送入廢熱鍋爐(I)之前被分為第一物流和第二物流，并且第一物流不經(jīng)廢熱鍋爐(I)，而由側(cè)線通過，第一物流與經(jīng)過廢熱鍋爐(I)的第二物流混合后進(jìn)入第一水分離器(2);以及 c.在變換爐(4)后增加廢熱鍋爐(3’)，以使從變換爐(4)出口排出的氣體物流經(jīng)過廢熱鍋爐(3’)與界外中壓水蒸氣換熱之后，再進(jìn)入入口 /出口氣換熱器(3)與變換爐(4)入口合成氣進(jìn)行換熱。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的CO變換方法，所述方法還包括在使用步驟a的情況下，使從變換爐(4)出口排出的氣體物流與所述配氣混合，形成變換氣，進(jìn)入鍋爐(5’)。
3.根據(jù)權(quán)利要求I所述的CO變換方法，所述步驟a中所述配氣占來自煤氣化工段的合成氣體積的O. I O. 3。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述的CO變換方法，所述步驟b中經(jīng)過側(cè)線的物流占來自煤氣化工段的合成氣體積的O. I O. 3。
5.根據(jù)權(quán)利要求I所述的CO變換方法，所述方法還包括 使從變換爐(4)出口排出的合成氣和未進(jìn)入變換爐(4)的物流在入口 /出口氣換熱器(3)中進(jìn)行換熱。
6.根據(jù)權(quán)利要求I所述的CO變換方法，所述方法還包括 合成氣經(jīng)第一水分離器(2)分離冷凝液后再分為兩股，即，第三物流和第四物流，其中第三物流經(jīng)入口 /出口氣換熱器(3)預(yù)熱之后進(jìn)入變換爐(4)，而第四物流作為激冷氣進(jìn)入變換爐(4)中部，以調(diào)節(jié)控制變換爐(4)下段床層溫度。
7.根據(jù)權(quán)利要求I所述的CO變換方法，其中進(jìn)入變換爐⑷的物流的水氣的體積比被控制在O. 6-1. 2。
8.根據(jù)權(quán)利要求I所述的CO變換方法，其中所述方法還包括 從所述第二水分離器(7)出來的被降溫的變換氣經(jīng)過中壓鍋爐水第一加熱器(8’)，變換氣被降溫，然后將被預(yù)熱的鍋爐水送至廢熱鍋爐(I)以變?yōu)橹袎赫羝?br> 9.根據(jù)權(quán)利要求I所述的CO變換方法，其中所述方法還包括 所述變換氣經(jīng)過中壓鍋爐水第一加熱器(8’ )加熱鍋爐水后，合成氣經(jīng)中壓鍋爐水第二加熱器(8”)將給水泵送來的鍋爐水加熱。
10.根據(jù)權(quán)利要求I所述的CO變換方法，其中所述方法還包括 將被降溫的變換氣經(jīng)脫鹽水加熱器(9)和變換氣水冷器(10)降至40°C以下，然后，進(jìn)入洗氨塔(11)洗掉氨氣，然后送至下一步凈化工段。
11.根據(jù)權(quán)利要求1-10中任一項(xiàng)的CO變換方法，所述合成氣來自Texaco氣化工段，所述CO變換方法是用于與Texaco煤氣化技術(shù)配套的CO變換方法。
全文摘要
本發(fā)明提供一種CO變換方法，該方法包括以下各項(xiàng)改進(jìn)步驟中的至少一項(xiàng)，同時(shí)合成氣經(jīng)第一水分離器(2)分離冷凝液后，不再產(chǎn)生作為配氣的物流使來自煤氣化工段的合成氣在送入廢熱鍋爐(1)之前被分為第一物流和第二物流，第一物流不經(jīng)任何處理，直接作為配氣，而第二物流被送入廢熱鍋爐(1)；使來自煤氣化工段的合成氣在送入廢熱鍋爐(1)之前被分為第一物流和第二物流，第一物流不經(jīng)廢熱鍋爐(1)，而由側(cè)線通過，第一物流與經(jīng)過廢熱鍋爐(1)的第二物流混合后進(jìn)入第一水分離器(2)；以及，在變換爐(4)后增加廢熱鍋爐(3’)，以使從變換爐(4)出口排出的氣體物流經(jīng)過廢熱鍋爐(3’)與界外中壓水蒸氣換熱之后，再進(jìn)入入口/出口氣換熱器(3)與變換爐(4)入口合成氣進(jìn)行換熱。
文檔編號(hào)C01B3/12GK102897711SQ20121042116
公開日2013年1月30日 申請(qǐng)日期2012年10月29日 優(yōu)先權(quán)日2012年10月29日
發(fā)明者王克峰, 張剛, 焦彬端, 李美喜, 王洋, 董克明, 趙曉 申請(qǐng)人:新奧科技發(fā)展有限公司