專利名稱：硫磺回收及尾氣處理裝置停工清潔生產(chǎn)工藝的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于硫磺回收技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種硫磺回收與尾氣處理裝置開停工期間確保無排放的工藝。
背景技術(shù)：
硫回收裝置的停工過程需要多道工序?qū)ο到y(tǒng)進(jìn)行處理，首先需要將硫回收裝置的物料切換為燃料氣，使用燃料氣當(dāng)量燃燒產(chǎn)生的熱量維持硫回收裝置熱量平衡的同時(shí)，利用燃料氣燃燒生成的煙氣對(duì)整個(gè)系統(tǒng)中殘存的液體硫磺進(jìn)行吹掃，將液體硫磺吹掃到低點(diǎn)作為產(chǎn)品回收，簡(jiǎn)稱吹硫作業(yè)；系統(tǒng)殘存的硫磺回收完畢之后，需要逐步提高煙氣中的氧含量，逐步氧化系統(tǒng)中殘余的硫化亞鐵，防止設(shè)備開啟檢修過程中出現(xiàn)的由于硫化亞鐵導(dǎo)致的自燃情況，簡(jiǎn)稱鈍化作業(yè)。在上述作業(yè)中存在極大的風(fēng)險(xiǎn)，一方面由于燃料氣的燃燒控制難度大，一旦在吹硫作業(yè)過程中出現(xiàn)過氧的情況，極易造成系統(tǒng)飛溫，燒毀設(shè)備；另一方面在鈍化作業(yè)過程中不可避免地產(chǎn)生大量的二氧化硫(氧氣與硫化亞鐵反應(yīng)生成)，將嚴(yán)重污染環(huán)境。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明針對(duì)上述存在的問題，提供一種硫磺回收及尾氣處理裝置停工清潔生產(chǎn)新工藝，以降低裝置運(yùn)行風(fēng)險(xiǎn)，減少運(yùn)行費(fèi)用和能耗，確保硫磺回收及尾氣處理裝置在停工過程中二氧化硫的排放小于lOppm。本發(fā)明一種硫磺回收及尾氣處理裝置停工清潔生產(chǎn)工藝，包括硫回收單元吹硫作業(yè)、硫回收單元鈍化作業(yè)和尾氣處理單元鈍化作業(yè)三個(gè)步驟。具體如下:(I)硫回收單元吹硫作業(yè):氮?dú)饨?jīng)過尾氣風(fēng)機(jī)加壓進(jìn)入尾氣加熱器進(jìn)行加熱，80%經(jīng)加熱氮?dú)膺M(jìn)入一級(jí)制硫反應(yīng)器進(jìn)行吹硫作業(yè)，隨后氣體進(jìn)入過程氣換熱器管程降溫，然后進(jìn)入二級(jí)硫冷器，硫霧凝結(jié)自液硫排出口進(jìn)入硫封罐；二級(jí)硫冷器出口的循環(huán)氮?dú)膺M(jìn)入過程氣換熱器殼程與管程中氣體進(jìn)行換熱，升溫后的循環(huán)氮?dú)馀c來自尾氣加熱器的剩余20%經(jīng)加熱氮?dú)饣旌?，并進(jìn)入二級(jí)制硫反應(yīng)器進(jìn)行吹硫作業(yè)，吹硫完成后氣體進(jìn)入三級(jí)硫冷器，硫霧凝結(jié)自液硫排出口進(jìn)入硫封罐，氣相進(jìn)入尾氣分液罐進(jìn)一步捕集液硫；尾氣分液罐出口的循環(huán)氮?dú)饨?jīng)停工吹硫跨線直接進(jìn)入急冷塔底部，與自上而下噴淋的急冷水逆向接觸，硫霧迅速凝結(jié)為固體硫磺顆粒，經(jīng)急冷水過濾器過濾后排出，急冷水循環(huán)使用；循環(huán)氮?dú)饨?jīng)急冷塔冷卻后進(jìn)入循環(huán)氣分液罐分液，分液后的循環(huán)氮?dú)庵匦逻M(jìn)入尾氣風(fēng)機(jī)入口，實(shí)現(xiàn)整個(gè)吹硫循環(huán)；制硫燃燒爐前部注入氮?dú)?，?duì)制硫燃燒爐和一級(jí)硫冷器進(jìn)行吹硫作業(yè)，一級(jí)硫冷器出口的循環(huán)氮?dú)馀c尾氣加熱器出口的循環(huán)氮?dú)鈪R合，進(jìn)入一級(jí)制硫反應(yīng)器和二級(jí)制硫反應(yīng)器。初始進(jìn)入系統(tǒng) 的氮?dú)獾牧颗c系統(tǒng)大小有關(guān)，流程調(diào)整完畢后注入氮?dú)庵敝裂h(huán)系統(tǒng)壓力達(dá)到15Kpa，此時(shí)啟動(dòng)尾氣風(fēng)機(jī)進(jìn)行循環(huán)。在實(shí)際操作中，由于整個(gè)系統(tǒng)內(nèi)部各個(gè)閥門不可避免的出現(xiàn)微量泄漏的情況，制硫燃燒爐前部注入的氮?dú)庖彩菍?duì)系統(tǒng)內(nèi)循環(huán)氮?dú)饪偭康囊粋€(gè)補(bǔ)充。此處氮?dú)饬康拇笮∫钥刂浦屏蛉紵隣t的降溫速度在20 30°C /小時(shí)為宜。所述氮?dú)膺M(jìn)入尾氣加熱器后升溫至300 320°C，經(jīng)停工循環(huán)管線進(jìn)入一級(jí)制硫反應(yīng)器。所述循環(huán)氮?dú)膺M(jìn)入過程氣換熱器管程后溫度降到240 260°C。所述二級(jí)冷凝器出口氮?dú)獾臏囟葹?50 160°C。所述二級(jí)冷凝器出口氮?dú)膺M(jìn)入過程氣換熱器殼程中換熱后溫度升至210 222。。。所述來自尾氣加熱器的剩余20%經(jīng)加熱氮?dú)饨?jīng)一、二轉(zhuǎn)跨線與過程氣換熱器殼程出來的降溫循環(huán)氮?dú)饣旌?，混合后氮?dú)鉁囟葹?40 260°C。所述循環(huán)氮?dú)饨?jīng)三級(jí)冷凝器冷卻后溫度降至150 160°C。所述循環(huán)氮?dú)庠诩崩渌禍睾鬁囟冉抵?8 45°C。(2)硫回收單元鈍化作業(yè):氮?dú)饨?jīng)過尾氣風(fēng)機(jī)加壓進(jìn)入尾氣加熱器進(jìn)行加熱，自尾氣加熱器入口注入空氣，80%經(jīng)加熱氮?dú)庖来芜M(jìn)入一級(jí)制硫反應(yīng)器、過程氣換熱器管程和二級(jí)硫冷器進(jìn)行鈍化作業(yè)，硫化亞鐵被循環(huán)氣中的氧所氧化，生成三氧化二鐵和二氧化硫；來自尾氣加熱器的剩余20%經(jīng)加熱氮?dú)馀c來自二級(jí)硫冷器出口并經(jīng)過程氣換熱器換熱的循環(huán)氣混合，依次進(jìn)入二級(jí)制硫反應(yīng)器、三級(jí)硫冷器和尾氣分液罐進(jìn)行鈍化作業(yè)；尾氣分液罐出口的循環(huán)氣經(jīng)停工吹硫跨線直接進(jìn)入急冷塔底部，與自上而下噴淋的急冷水逆向接觸，循環(huán)氣中的二氧化硫迅速被氫氧化 鈉溶液吸收；循環(huán)氣經(jīng)急冷塔冷卻后進(jìn)入循環(huán)氣分液罐分液，分液后的循環(huán)氮?dú)庵匦逻M(jìn)入尾氣風(fēng)機(jī)入口，實(shí)現(xiàn)整個(gè)鈍化循環(huán)；制硫燃燒爐前部注入氮?dú)獾耐瑫r(shí)注入空氣，對(duì)制硫燃燒爐和一級(jí)硫冷器進(jìn)行鈍化作業(yè)，一級(jí)硫冷器出口的氮?dú)馀c尾氣加熱器出口的鈍化循環(huán)氣匯合，進(jìn)入一級(jí)制硫反應(yīng)器和二級(jí)制硫反應(yīng)器。初始進(jìn)入系統(tǒng)的氮?dú)獾牧颗c系統(tǒng)大小有關(guān)，流程調(diào)整完畢后注入氮?dú)庵敝裂h(huán)系統(tǒng)壓力達(dá)到15Kpa，此時(shí)啟動(dòng)尾氣風(fēng)機(jī)進(jìn)行循環(huán)。在實(shí)際操作中，由于整個(gè)系統(tǒng)內(nèi)部各個(gè)閥門不可避免的出現(xiàn)微量泄漏的情況，制硫燃燒爐前部注入的氮?dú)庖彩菍?duì)系統(tǒng)內(nèi)循環(huán)氮?dú)饪偭康囊粋€(gè)補(bǔ)充。此處氮?dú)饬康拇笮∫钥刂浦屏蛉紵隣t的降溫速度在20 30°C /小時(shí)為宜，并保證一級(jí)硫冷器出口氧含量0.5%，隨著鈍化作業(yè)的不斷深入，循環(huán)氮?dú)庵械难鹾繉⒉粩嗵岣?。自尾氣加熱器入口注入空氣的量根?jù)循環(huán)氣中氧含量來控制，鈍化初期檢測(cè)鈍化循環(huán)中氧氣的含量并控制在0.5%，此時(shí)一、二級(jí)制硫反應(yīng)器將出現(xiàn)明顯的溫升，隨著鈍化作業(yè)的不斷深入，一、二級(jí)制硫反應(yīng)器溫度不斷降低，此時(shí)可以提高循環(huán)氣中的氧含量至1%，以此類推直至提高循環(huán)氣中的氧含量至2%、3%、5%、7%、8%。氧含量提至8%—段時(shí)間之后，制硫反應(yīng)器溫度不僅沒有上升，反而有下降的趨勢(shì)，同時(shí)檢測(cè)鈍化循環(huán)氣中的氧含量不再發(fā)生變化，說明鈍化結(jié)束。如果鈍化過程中出現(xiàn)制硫反應(yīng)器床層溫度大幅度上升，臨時(shí)性的關(guān)小或停止空氣的注入量，等待反應(yīng)器床層溫度恢復(fù)正常值之后重新注入空氣，繼續(xù)鈍化。所述氮?dú)膺M(jìn)入尾氣加熱器后升溫至230 250°C，經(jīng)停工循環(huán)管線進(jìn)入一級(jí)制硫反應(yīng)器。所述來自尾氣加熱器的剩余20%經(jīng)加熱氮?dú)饨?jīng)一、二轉(zhuǎn)跨線與過程氣換熱器殼程出來的降溫循環(huán)氮?dú)饣旌?，混合后氮?dú)鉁囟葹?30 250°C。所述循環(huán)氣在急冷塔降溫后溫度降至38 45°C。( 3)尾氣處理單元鈍化作業(yè):氮?dú)饨?jīng)過尾氣風(fēng)機(jī)加壓進(jìn)入尾氣加熱器進(jìn)行加熱，自尾氣加熱器入口注入空氣，經(jīng)加熱氮?dú)庖来芜M(jìn)入加氫反應(yīng)器和蒸汽發(fā)生器進(jìn)行鈍化作業(yè)，硫化亞鐵被循環(huán)氣中的氧所氧化，生成三氧化二鐵和二氧化硫；蒸汽發(fā)生器出口循環(huán)氣直接進(jìn)入急冷塔底部，與自上而下噴淋的急冷水逆向接觸，循環(huán)氣中的二氧化硫迅速被氫氧化鈉溶液吸收；循環(huán)氣經(jīng)急冷塔冷卻后進(jìn)入循環(huán)氣分液罐分液，分液后的循環(huán)氮?dú)庵匦逻M(jìn)入尾氣風(fēng)機(jī)入口，實(shí)現(xiàn)整個(gè)鈍化循環(huán)。所述氮?dú)庠谖矚饧訜崞骷訜嵘郎刂?30 150°C。自尾氣加熱器入口注入空氣的量根據(jù)循環(huán)氮?dú)庵醒鹾縼砜刂疲g化初期檢測(cè)鈍化循環(huán)中氧氣的含量并控制在0.5%，此時(shí)加氫反應(yīng)器將出現(xiàn)明顯的溫升，隨著鈍化作業(yè)的不斷深入，加氫反應(yīng)器溫升不斷降低，此時(shí)可以提高循環(huán)氣中的氧含量至1%，此時(shí)加氫反應(yīng)器又將出現(xiàn)明顯的溫升，當(dāng)加氫反應(yīng)器再次出現(xiàn)降低時(shí)，可再次提高氧含量。以此類推直至提高循環(huán)氣中的氧含量至2%、3%、5%、7%、8%。氧含量提至8% —段時(shí)間之后,加氫反應(yīng)器溫度不僅沒有上升，反而有下降的趨勢(shì)，同時(shí)檢測(cè)鈍化循環(huán)氣中的氧含量不再發(fā)生變化，說明鈍化結(jié)束。如果鈍化過程中出現(xiàn)反應(yīng)器床層溫度大幅度上升，臨時(shí)性的關(guān)小或停止空氣的注入量，等待反應(yīng)器床層溫度恢復(fù)正常值之后重新注入空氣，繼續(xù)鈍化。所述循環(huán)氣在急冷塔降溫后溫度降至38 45°C。本發(fā)明中:所有涉及到的氧含量均為體`積比。 三個(gè)步驟中應(yīng)用到的急冷塔中的急冷水初期都是除鹽水，NaOH溶液用于平衡急冷水的PH值，將根據(jù)急冷水的pH隨時(shí)補(bǔ)充。NaOH溶液的濃度沒有特殊的要求，以能調(diào)節(jié)到目的pH為準(zhǔn)。硫回收裝置常規(guī)配置氨水或NaOH溶液來平衡急冷水的pH。一般控制急冷水的pH在7 8，這部分水需要外排，常規(guī)硫回收裝置設(shè)置有急冷水外排管線，至酸性水汽提裝置或污水處理廠。三個(gè)步驟依次循環(huán)，每個(gè)步驟達(dá)標(biāo)后進(jìn)入下一個(gè)循環(huán)。鈍化循環(huán)中氧氣的含量初期控制在0.5%，隨著鈍化作業(yè)的不斷深入，鈍化循環(huán)氣中的氧含量將逐步提高至1%、2%、3%、5%、7%、8%。以鈍化循環(huán)氣中氧含量的檢測(cè)作為空氣注入量的控制手段。如果鈍化過程中出現(xiàn)反應(yīng)器床層溫度大幅度上升，臨時(shí)性的關(guān)小或停止空氣的注入量，等待反應(yīng)器床層溫度恢復(fù)正常值之后重新注入空氣，繼續(xù)鈍化。直至氧含量提至8% —段時(shí)間之后，反應(yīng)器溫度不僅沒有上升，反而有下降的趨勢(shì)，同時(shí)檢測(cè)鈍化循環(huán)氣中的氧含量不再發(fā)生變化，說明鈍化結(jié)束。由于循環(huán)氣每次循環(huán)都需要進(jìn)入急冷塔進(jìn)行水洗，而水洗過程中循環(huán)氣中的二氧化硫被急冷水中的NaOH吸收，經(jīng)過水洗的鈍化循環(huán)氣中二氧化硫的含量已經(jīng)達(dá)到IOppm以下，當(dāng)系統(tǒng)壓力超過設(shè)定值15Kpa時(shí)，多余的鈍化循環(huán)氣將隨時(shí)被排出，保證鈍化循環(huán)的壓力維持在15Kpa。克勞斯工藝中一、二級(jí)制硫反應(yīng)器正常操作溫度分別為310、220°C左右，高溫循環(huán)氮?dú)庵辛蛘羝謮悍浅５?，進(jìn)入一、二級(jí)制硫反應(yīng)器時(shí)溫度被加熱到高于正常操作溫度10°c左右，可以促進(jìn)催化劑微孔中殘存硫磺的霧化，增加了催化劑的表面積，提高催化劑的活性。霧化的硫磺進(jìn)入循環(huán)氮?dú)猓诹蚶淦鞯淖饔孟履Y(jié)成液體硫磺從而被捕集下來。系統(tǒng)管道中殘存的液體硫磺同時(shí)被循環(huán)氮?dú)鈹y帶至硫冷器，通過液硫管線排出系統(tǒng)。經(jīng)過 多級(jí)捕集的循環(huán)氮?dú)庵腥院形⒘康撵F化硫磺，進(jìn)入急冷塔后溫度迅速降低，霧化硫磺凝固成硫磺粉末，急冷水過濾機(jī)構(gòu)可以順利的將其分離；急冷塔內(nèi)部產(chǎn)生的硫磺粉末應(yīng)及時(shí)過濾排出，否則會(huì)影響急冷塔的使用。由于液體硫磺的飽和蒸汽壓非常低，循環(huán)氮?dú)鈹y帶的硫磺總量極少，不會(huì)出現(xiàn)堵塞過濾機(jī)構(gòu)的問題。本發(fā)明使用含有少量氧氣的高溫氮?dú)庾鳛橄到y(tǒng)處理介質(zhì)，溫度以及氧含量的控制是系統(tǒng)鈍化是否完全的關(guān)鍵；系統(tǒng)鈍化需要的氧含量初期為0.5_1%，并根據(jù)反應(yīng)器的溫度變化來控制所需氧含量。系統(tǒng)中參與的硫化亞鐵以制硫反應(yīng)器中居多，循環(huán)氮?dú)庵械难鯇⑴c硫化亞鐵反應(yīng)，并產(chǎn)生大量的熱量，表現(xiàn)在制硫反應(yīng)器溫度迅速上升。初期以0.5%作為氧含量初始濃度，0.5%作為氧含量增加梯度，如果制硫反應(yīng)器溫度在該氧含量情況下未見大幅度上升，可以提升循環(huán)氮?dú)庵械难鹾康?%，直至氧含量提升至8%。外排的工藝廢水控制pH在7-8。本發(fā)明的有益效果是:(I)無需對(duì)現(xiàn)有設(shè)備進(jìn)行大規(guī)模改裝，只需在原有設(shè)備基礎(chǔ)上增加幾處管線即可完成本發(fā)明，因此改裝簡(jiǎn)單易行、所需成本低。(2)利用高溫氮?dú)馓娲剂蠚馊紵傻臒煔鈱?duì)停工裝置進(jìn)行處理，極大地改善了裝置可控性，控制簡(jiǎn)單方便，無床層飛溫導(dǎo)致毀損設(shè)備的風(fēng)險(xiǎn)，可有效延長(zhǎng)設(shè)備以及催化劑的使用壽命，減少運(yùn)行費(fèi)用和能耗。(3)硫回收裝置停工過程中產(chǎn)生的二氧化硫濃度在20000ppm左右，采用了本發(fā)明工藝后能夠確保硫回收裝置停工期間二氧化硫的排放小于lOppm，極大地降低了對(duì)環(huán)境的污染。(4)裝置停工時(shí)間短，延長(zhǎng)裝置檢修時(shí)間；(5)外排急冷水中主要含有硫酸鈉，對(duì)環(huán)境基本無污染。


圖1是本發(fā)明硫回收及尾氣處理裝置停工清潔生產(chǎn)工藝示意圖。圖中:1-制硫燃燒爐；2_高溫?fù)胶祥y；3_制硫余熱鍋爐；4_ 一級(jí)硫冷器；5_ —級(jí)制硫反應(yīng)器；6_過程氣換熱器；7_ 二級(jí)硫冷器；8_ 二級(jí)制硫反應(yīng)器；9_三級(jí)硫冷器；10_尾氣分液罐；11-尾氣加熱器；12_加氫反應(yīng)器；13_蒸汽發(fā)生器；14_急冷塔；15_循環(huán)氣分液罐；16_尾氣風(fēng)機(jī)；17_氮?dú)猓?8_空氣；19_放空；20_氮?dú)猓?1_停工吹硫跨線；22_停工循環(huán)管線；23_ —、二轉(zhuǎn)跨線。
具體實(shí)施例方式下面結(jié)合附圖及具體實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步說明。實(shí)施例1(I)硫回收單元吹硫作業(yè):氮?dú)饨?jīng)過尾氣風(fēng)機(jī)加壓進(jìn)入尾氣加熱器進(jìn)行加熱至320°C，80%經(jīng)加熱氮?dú)膺M(jìn)入一級(jí)制硫反應(yīng)器進(jìn)行吹硫作業(yè)，隨后氣體進(jìn)入過程氣換熱器管程降溫至260°C，然后進(jìn)入二級(jí)硫冷器，硫霧凝結(jié)自液硫排出口進(jìn)入硫封罐；二級(jí)硫冷器出口的循環(huán)氮?dú)鉁囟冉抵?60°C，進(jìn)入過程氣換熱器殼程與管程中的氣體進(jìn)行換熱后升溫至222°C，隨后與來自尾氣加熱器的剩余20%經(jīng)加熱氮?dú)饣旌?，溫度達(dá)到260°C并進(jìn)入二級(jí)制硫反應(yīng)器進(jìn)行吹硫作業(yè)，吹硫完成后氣體進(jìn)入三級(jí)硫冷器，溫度降至160°C，硫霧凝結(jié)自液硫排出口進(jìn)入硫封罐，氣相進(jìn)入尾氣分液罐進(jìn)一步捕集液硫；尾氣分液罐出口的循環(huán)氮?dú)饨?jīng)停工吹硫跨線直接進(jìn)入急冷塔底部，與自上而下噴淋的急冷水逆向接觸，硫霧迅速凝結(jié)為固體硫磺顆粒，經(jīng)急冷水過濾器過濾后排出，急冷水循環(huán)使用；循環(huán)氮?dú)饨?jīng)急冷塔冷卻至45°C后進(jìn)入循環(huán)氣分液罐分液，分液后的循環(huán)氮?dú)庵匦逻M(jìn)入尾氣風(fēng)機(jī)入口，實(shí)現(xiàn)整個(gè)吹硫循環(huán)；制硫燃燒爐前部注入氮?dú)?，以控制制硫燃燒爐的降溫速度在20°C /小時(shí)來調(diào)節(jié)氮?dú)饬苛髁?，?duì)制硫燃燒爐和一級(jí)硫冷器進(jìn)行吹硫作業(yè)，一級(jí)硫冷器出口的循環(huán)氮?dú)馀c尾氣加熱器出口的循環(huán)氮?dú)鈪R合，進(jìn)入一級(jí)制硫反應(yīng)器和二級(jí)制硫反應(yīng)器。多余的循環(huán)氮?dú)庾晕矚怙L(fēng)機(jī)出口的壓力控制調(diào)節(jié)閥排出。各個(gè)硫冷器排污沒有明顯的液硫時(shí)結(jié)束硫回收單元吹硫操作。(2)硫回收單元鈍化作業(yè):氮?dú)饨?jīng)過尾氣風(fēng)機(jī)加壓進(jìn)入尾氣加熱器進(jìn)行加熱至250°C，自尾氣加熱器入口注入空氣，保持出口氧含量在0.5%, 80%經(jīng)加熱氮?dú)庖来芜M(jìn)入一級(jí)制硫反應(yīng)器、過程氣換熱器管程和二級(jí)硫冷器進(jìn)行鈍化作業(yè)，硫化亞鐵被循環(huán)氣中的氧所氧化，生成三氧化二鐵和二氧化硫；來自尾氣加熱器的剩余20%經(jīng)加熱氮?dú)馀c來自二級(jí)硫冷器出口并經(jīng)過程氣換熱器換熱的循環(huán)氣混合，溫度達(dá)到250°C，依次進(jìn)入二級(jí)制硫反應(yīng)器、三級(jí)硫冷器和尾氣分液罐進(jìn)行鈍化作業(yè)；尾氣分液罐出口的循環(huán)氣經(jīng)停工吹硫跨線直接進(jìn)入急冷塔底部，與自上而下噴淋的急冷水逆向接觸，循環(huán)氣中的二氧化硫迅速被氫氧化鈉溶液吸收；循環(huán)氣經(jīng)急冷塔冷卻至45°C后進(jìn)入循環(huán)氣分液罐分液，分液后的循環(huán)氮?dú)庵匦逻M(jìn)入尾氣風(fēng)機(jī)入口，實(shí)現(xiàn)整個(gè)鈍化循環(huán)；制硫燃燒爐前部注入氮?dú)夂蜕倭康目諝?，以控制制硫燃燒爐的降溫速度在200C /小時(shí)來調(diào)節(jié)氮?dú)饬亢涂諝獾牧髁?，同時(shí)保持出口氧含量在0.5%左右，對(duì)制硫燃燒爐和一級(jí)硫冷器進(jìn)行吹硫作業(yè)，一級(jí)硫冷器出口的鈍化氣與尾氣加熱器出口的循環(huán)鈍化氣匯合，進(jìn)入一級(jí)制硫反應(yīng)器和二級(jí)制硫反應(yīng)器。多余的循環(huán)氮?dú)庾晕矚怙L(fēng)機(jī)出口的壓力控制調(diào)節(jié)閥排出。根據(jù)反應(yīng)器的溫度按照1%、2%、3%、5%、7%、8%的梯度逐步提高氧含量直至8%，當(dāng)反應(yīng)器溫度不僅沒有上升，反而有下降的趨勢(shì)，同時(shí)檢測(cè)鈍化循環(huán)氣中的氧含量不再發(fā)生變化時(shí)，結(jié)束硫回收單元鈍化操作。(3)尾氣處理單元鈍化作業(yè):氮?dú)饨?jīng)過尾氣風(fēng)機(jī)加壓進(jìn)入尾氣加熱器進(jìn)行加熱至150°C，自尾氣加熱器入口注入空氣，保持出口氧含量在0.5%，經(jīng)加熱氮?dú)庖来芜M(jìn)入加氫反應(yīng)器和蒸汽發(fā)生器進(jìn)行鈍化作業(yè)，硫化亞鐵被循環(huán)氣中的氧所氧化，生成三氧化二鐵和二氧化硫；蒸汽發(fā)生器出口循環(huán)氮?dú)庵苯舆M(jìn)入急冷塔底部，與自上而下噴淋的急冷水逆向接觸，循環(huán)氣中的二氧化硫迅速被氫氧化鈉溶液吸收；循環(huán)氣經(jīng)急冷塔冷卻至45°C后進(jìn)入循環(huán)氣分液罐分液，分液后的循環(huán)氮?dú)庵匦逻M(jìn)入尾氣風(fēng)機(jī)入口，實(shí)現(xiàn)整個(gè)鈍化循環(huán)。多余的循環(huán)氮?dú)庾晕矚怙L(fēng)機(jī)出口的壓力控制調(diào)節(jié)閥排出。根據(jù)反應(yīng)器的溫 度按照1%、2%、3%、5%、7%、8%的梯度逐步提高氧含量直至8%，當(dāng)反應(yīng)器溫度不僅沒有上升，反而有下降的趨勢(shì)，同時(shí)檢測(cè)鈍化循環(huán)氣中的氧含量不再發(fā)生變化時(shí)，結(jié)束尾氣處理單元鈍化操作。
硫回收單元吹硫作業(yè)持續(xù)時(shí)間為12小時(shí)，硫回收單元鈍化作業(yè)持續(xù)時(shí)間為24小時(shí)，尾氣處理單元鈍化作業(yè)持續(xù)時(shí)間為24小時(shí)，停工過程中尾氣排放的SO2含量小于IOppm,設(shè)備運(yùn)行正常,外排污水合格。實(shí)施例2( I)硫回收單元吹硫作業(yè):氮?dú)饨?jīng)過尾氣風(fēng)機(jī)加壓進(jìn)入尾氣加熱器進(jìn)行加熱至310°C，80%經(jīng)加熱氮?dú)膺M(jìn)入一級(jí)制硫反應(yīng)器進(jìn)行吹硫作業(yè)，隨后氣體進(jìn)入過程氣換熱器管程降溫至247°C，然后進(jìn)入二級(jí)硫冷器，硫霧凝結(jié)自液硫排出口進(jìn)入硫封罐；二級(jí)硫冷器出口的循環(huán)氮?dú)鉁囟冉抵?55°C，進(jìn)入過程氣換熱器殼程與管程中的氣體進(jìn)行換熱后升溫至212°C，隨后與來自尾氣加熱器的剩余20%經(jīng)加熱氮?dú)饣旌希瑴囟冗_(dá)到250°C并進(jìn)入二級(jí)制硫反應(yīng)器進(jìn)行吹硫作業(yè)，吹硫完成后氣體進(jìn)入三級(jí)硫冷器，溫度降至155°C，硫霧凝結(jié)自液硫排出口進(jìn)入硫封罐，氣相進(jìn)入尾氣分液罐進(jìn)一步捕集液硫；尾氣分液罐出口的循環(huán)氮?dú)饨?jīng)停工吹硫跨線直接進(jìn)入急冷塔底部，與自上而下噴淋的急冷水逆向接觸，硫霧迅速凝結(jié)為固體硫磺顆粒，經(jīng)急冷水過濾器過濾后排出，急冷水循環(huán)使用；循環(huán)氮?dú)饨?jīng)急冷塔冷卻至38°C后進(jìn)入循環(huán)氣分液罐分液，分液后的循環(huán)氮?dú)庵匦逻M(jìn)入尾氣風(fēng)機(jī)入口，實(shí)現(xiàn)整個(gè)吹硫循環(huán)；制硫燃燒爐前部注入氮?dú)?，以控制制硫燃燒爐的降溫速度在20°C /小時(shí)來調(diào)節(jié)氮?dú)饬苛髁浚瑢?duì)制硫燃燒爐和一級(jí)硫冷器進(jìn)行吹硫作業(yè)，一級(jí)硫冷器出口的循環(huán)氮?dú)馀c尾氣加熱器出口的循環(huán)氮?dú)鈪R合，進(jìn)入一級(jí)制硫反應(yīng)器和二級(jí)制硫反應(yīng)器。多余的循環(huán)氮?dú)庾晕矚怙L(fēng)機(jī)出口的壓力控制調(diào)節(jié)閥排出。各個(gè)硫冷器排污沒有明顯的液硫時(shí)結(jié)束硫回收單元吹硫操作。(2)硫回收單元鈍化作業(yè):氮?dú)饨?jīng)過尾氣風(fēng)機(jī)加壓進(jìn)入尾氣加熱器進(jìn)行加熱至240°C，自尾氣加熱器入口注入空氣，保持出口氧含量在0.5%, 80%經(jīng)加熱氮?dú)庖来芜M(jìn)入一級(jí)制硫反應(yīng)器、過程氣換熱器管程和二級(jí)硫冷器進(jìn)行鈍化作業(yè)，硫化亞鐵被循環(huán)氣中的氧所氧化，生成三氧化二鐵和二氧化硫；來自尾氣加熱器的剩余20%經(jīng)加熱氮?dú)馀c來自二級(jí)硫冷器出口并經(jīng)過程氣換熱器換熱的循環(huán)氣混合，溫度達(dá)到230°C，依次進(jìn)入二級(jí)制硫反應(yīng)器、三級(jí)硫冷器和尾氣分液罐進(jìn)行鈍化作業(yè)；尾氣分液罐出口的循環(huán)氣經(jīng)停工吹硫跨線直接進(jìn)入急冷塔底部，與自上而下噴淋的急冷水逆向接觸，循環(huán)氣中的二氧化硫迅速被氫氧化鈉溶液吸收；循環(huán)氣經(jīng)急冷塔冷卻至40°C后進(jìn)入循環(huán)氣分液罐分液，分液后的循環(huán)氮?dú)庵匦逻M(jìn)入尾氣風(fēng)機(jī)入口，實(shí)現(xiàn)整個(gè)鈍化循環(huán)；制硫燃燒爐前部注入氮?dú)夂蜕倭康目諝猓钥刂浦屏蛉紵隣t的降溫速度在25V /小時(shí)來調(diào)節(jié)氮?dú)饬亢涂諝獾牧髁?，同時(shí)保持出口氧含量在0.5%左右，對(duì)制硫燃燒爐和一級(jí)硫冷器進(jìn)行吹硫作業(yè)，一級(jí)硫冷器出口的鈍化氣與尾氣加熱器出口的循環(huán)鈍化氣匯合，進(jìn)入一級(jí)制硫反應(yīng)器和二級(jí)制硫反應(yīng)器。多余的循環(huán)氮?dú)庾晕矚怙L(fēng)機(jī)出口的壓力控制調(diào)節(jié)閥排出。根據(jù)反應(yīng)器的溫度按照1%、2%、3%、5%、7%、8%的梯度逐步提高氧含量直至8%，當(dāng)反應(yīng)器溫度不僅沒有上升，反而有下降的趨勢(shì)，同時(shí)檢測(cè)鈍化循環(huán)氣中的氧含量不再發(fā)生變化時(shí)，結(jié)束硫回收單元鈍化操作。(3)尾氣處理單元鈍化作業(yè):氮?dú)饨?jīng)過尾 氣風(fēng)機(jī)加壓進(jìn)入尾氣加熱器進(jìn)行加熱至140°C，自尾氣加熱器入口注入空氣，保持出口氧含量在0.5%，經(jīng)加熱氮?dú)庖来芜M(jìn)入加氫反應(yīng)器和蒸汽發(fā)生器進(jìn)行鈍化作業(yè)，硫化亞鐵被循環(huán)氣中的氧所氧化，生成三氧化二鐵和二氧化硫；蒸汽發(fā)生器出口循環(huán)氮?dú)庵苯舆M(jìn)入急冷塔底部，與自上而下噴淋的急冷水逆向接觸，循環(huán)氣中的二氧化硫迅速被氫氧化鈉溶液吸收；循環(huán)氣經(jīng)急冷塔冷卻至40°C后進(jìn)入循環(huán)氣分液罐分液，分液后的循環(huán)氮?dú)庵匦逻M(jìn)入尾氣風(fēng)機(jī)入口，實(shí)現(xiàn)整個(gè)鈍化循環(huán)。多余的循環(huán)氮?dú)庾晕矚怙L(fēng)機(jī)出口的壓力控制調(diào)節(jié)閥排出。根據(jù)反應(yīng)器的溫度按照1%、2%、3%、5%、7%、8%的梯度逐步提高氧含量直至8%，當(dāng)反應(yīng)器溫度不僅沒有上升，反而有下降的趨勢(shì)，同時(shí)檢測(cè)鈍化循環(huán)氣中的氧含量不再發(fā)生變化時(shí)，結(jié)束尾氣處理單元鈍化操作。硫回收單元吹硫作業(yè)持續(xù)時(shí)間為12小時(shí)，硫回收單元鈍化作業(yè)持續(xù)時(shí)間為24小時(shí)，尾氣處理單元鈍化作業(yè)持續(xù)時(shí)間為24小時(shí)，停工過程中尾氣排放的SO2含量小于IOppm,設(shè)備運(yùn)行正常,外排污水合格。實(shí)施例3 (I)硫回收單元吹硫作業(yè):氮?dú)饨?jīng)過尾氣風(fēng)機(jī)加壓進(jìn)入尾氣加熱器進(jìn)行加熱至30(TC，80%經(jīng)加熱氮?dú)膺M(jìn)入一級(jí)制硫反應(yīng)器進(jìn)行吹硫作業(yè)，隨后氣體進(jìn)入過程氣換熱器管程降溫至240°C，然后進(jìn)入二級(jí)硫冷器，硫霧凝結(jié)自液硫排出口進(jìn)入硫封罐；二級(jí)硫冷器出口的循環(huán)氮?dú)鉁囟冉抵?50°C，進(jìn)入過程氣換熱器殼程與管程中的氣體進(jìn)行換熱后升溫至210°C，隨后與來自尾氣加熱器的剩余20%經(jīng)加熱氮?dú)饣旌?，溫度達(dá)到240°C并進(jìn)入二級(jí)制硫反應(yīng)器進(jìn)行吹硫作業(yè)，吹硫完成后氣體進(jìn)入三級(jí)硫冷器，溫度降至150°C，硫霧凝結(jié)自液硫排出口進(jìn)入硫封罐，氣相進(jìn)入尾氣分液罐進(jìn)一步捕集液硫；尾氣分液罐出口的循環(huán)氮?dú)饨?jīng)停工吹硫跨線直接進(jìn)入急冷塔底部，與自上而下噴淋的急冷水逆向接觸，硫霧迅速凝結(jié)為固體硫磺顆粒，經(jīng)急冷水過濾器過濾后排出，急冷水循環(huán)使用；循環(huán)氮?dú)饨?jīng)急冷塔冷卻至38°C后進(jìn)入循環(huán)氣分液罐分液，分液后的循環(huán)氮?dú)庵匦逻M(jìn)入尾氣風(fēng)機(jī)入口，實(shí)現(xiàn)整個(gè)吹硫循環(huán)；制硫燃燒爐前部注入氮?dú)?，以控制制硫燃燒爐的降溫速度在20°C /小時(shí)來調(diào)節(jié)氮?dú)饬苛髁?，?duì)制硫燃燒爐和一級(jí)硫冷器進(jìn)行吹硫作業(yè)，一級(jí)硫冷器出口的循環(huán)氮?dú)馀c尾氣加熱器出口的循環(huán)氮?dú)鈪R合，進(jìn)入一級(jí)制硫反應(yīng)器和二級(jí)制硫反應(yīng)器。多余的循環(huán)氮?dú)庾晕矚怙L(fēng)機(jī)出口的壓力控制調(diào)節(jié)閥排出。各個(gè)硫冷器排污沒有明顯的液硫時(shí)結(jié)束硫回收單元吹硫操作。(2)硫回收單元鈍化作業(yè):氮?dú)饨?jīng)過尾氣風(fēng)機(jī)加壓進(jìn)入尾氣加熱器進(jìn)行加熱至230°C，自尾氣加熱器入口注入空氣，保持出口氧含量在0.5%, 80%經(jīng)加熱氮?dú)庖来芜M(jìn)入一級(jí)制硫反應(yīng)器、過程氣換熱器管程和二級(jí)硫冷器進(jìn)行鈍化作業(yè)，硫化亞鐵被循環(huán)氣中的氧所氧化，生成三氧化二鐵和二氧化硫；來自尾氣加熱器的剩余20%經(jīng)加熱氮?dú)馀c來自二級(jí)硫冷器出口并經(jīng)過程氣換熱器換熱的循環(huán)氣混合，溫度達(dá)到240°C，依次進(jìn)入二級(jí)制硫反應(yīng)器、三級(jí)硫冷器和尾氣分液罐進(jìn)行鈍化作業(yè)；尾氣分液罐出口的循環(huán)氣經(jīng)停工吹硫跨線直接進(jìn)入急冷塔底部，與自上而下噴淋的急冷水逆向接觸，循環(huán)氣中的二氧化硫迅速被氫氧化鈉溶液吸收；循環(huán)氣經(jīng)急冷塔冷卻至38°C后進(jìn)入循環(huán)氣分液罐分液，分液后的循環(huán)氮?dú)庵匦逻M(jìn)入尾氣風(fēng)機(jī)入口，實(shí)現(xiàn)整個(gè)鈍化循環(huán)；制硫燃燒爐前部注入氮?dú)夂蜕倭康目諝猓钥刂浦屏蛉紵隣t的降溫速度在300C /小時(shí)來調(diào)節(jié)氮?dú)饬亢涂諝獾牧髁?，同時(shí)保持出口氧含量在0.5%左右，對(duì)制硫燃燒爐和一級(jí)硫冷器進(jìn)行吹硫作業(yè)，一級(jí)硫冷器出口的鈍化氣與尾氣加熱器出口的循環(huán)鈍化氣匯合，進(jìn)入一級(jí)制硫反應(yīng)器和二級(jí)制硫反應(yīng)器。多余的循環(huán)氮?dú)庾晕矚怙L(fēng)機(jī)出口的壓力控制調(diào)節(jié)閥排出。根據(jù)反應(yīng)器的溫度按照1%、2%、3%、5%、7%、8%的梯度逐步提高氧含量直至8%，當(dāng)反應(yīng)器溫度不僅沒有上升，反而有下降的趨勢(shì)，同時(shí)檢測(cè)鈍化循環(huán)氣中的氧含量不再發(fā)生變化時(shí)，結(jié)束硫回收單元鈍化操作。( 3)尾氣處理單元鈍化作業(yè):氮?dú)饨?jīng)過尾氣風(fēng)機(jī)加壓進(jìn)入尾氣加熱器進(jìn)行加熱至130°C，自尾氣加熱器入口注入空氣，保持出口氧含量在0.5%，經(jīng)加熱氮?dú)庖来芜M(jìn)入加氫反應(yīng)器和蒸汽發(fā)生器進(jìn)行鈍化作業(yè)，硫化亞鐵被循環(huán)氣中的氧所氧化，生成三氧化二鐵和二氧化硫；蒸汽發(fā)生器出口循環(huán)氮?dú)庵苯舆M(jìn)入急冷塔底部，與自上而下噴淋的急冷水逆向接觸，循環(huán)氣中的二氧化硫迅速被氫氧化鈉溶液吸收；循環(huán)氣經(jīng)急冷塔冷卻至38°C后進(jìn)入循環(huán)氣分液罐分液，分液后的循環(huán)氮?dú)庵匦逻M(jìn)入尾氣風(fēng)機(jī)入口，實(shí)現(xiàn)整個(gè)鈍化循環(huán)。多余的循環(huán)氮?dú)庾晕矚怙L(fēng)機(jī)出口的壓力控制調(diào)節(jié)閥排出。根據(jù)反應(yīng)器的溫度按照1%、2%、3%、5%、7%、8%的梯度逐步提高氧含量直至8%，當(dāng)反應(yīng)器溫度不僅沒 有上升，反而有下降的趨勢(shì)，同時(shí)檢測(cè)鈍化循環(huán)氣中的氧含量不再發(fā)生變化時(shí)，結(jié)束尾氣處理單元鈍化操作。硫回收單元吹硫作業(yè)持續(xù)時(shí)間為12小時(shí)，硫回收單元鈍化作業(yè)持續(xù)時(shí)間為26小時(shí)，尾氣處理單元鈍化作業(yè)持續(xù)時(shí)間為26小時(shí)，停工過程中尾氣排放的SO2含量小于IOppm,設(shè)備運(yùn)行正常,外排污水合格。
權(quán)利要求
1.一種硫磺回收及尾氣處理裝置停工清潔生產(chǎn)工藝，其特征在于包括硫回收單元吹硫作業(yè)、硫回收單元鈍化作業(yè)和尾氣處理單元鈍化作業(yè)三個(gè)步驟，具體如下: (1)硫回收單元吹硫作業(yè) 氮?dú)饨?jīng)過尾氣風(fēng)機(jī)加壓進(jìn)入尾氣加熱器進(jìn)行加熱，80%經(jīng)加熱氮?dú)膺M(jìn)入一級(jí)制硫反應(yīng)器進(jìn)行吹硫作業(yè)，隨后氣體進(jìn)入過程氣換熱器管程降溫，然后進(jìn)入二級(jí)硫冷器，硫霧凝結(jié)自液硫排出口進(jìn)入硫封罐；二級(jí)硫冷器出口的循環(huán)氮?dú)膺M(jìn)入過程氣換熱器殼程與管程中氣體進(jìn)行換熱，升溫后的循環(huán)氮?dú)馀c來自尾氣加熱器的剩余20%經(jīng)加熱氮?dú)饣旌希⑦M(jìn)入二級(jí)制硫反應(yīng)器進(jìn)行吹硫作業(yè)，吹硫完成后氣體進(jìn)入三級(jí)硫冷器，硫霧凝結(jié)自液硫排出口進(jìn)入硫封罐，氣相進(jìn)入尾氣分液罐進(jìn)一步捕集液硫；尾氣分液罐出口的循環(huán)氮?dú)饨?jīng)停工吹硫跨線直接進(jìn)入急冷塔底部，與自上而下噴淋的急冷水逆向接觸，硫霧迅速凝結(jié)為固體硫磺顆粒，經(jīng)急冷水過濾器過濾后排出，急冷水循環(huán)使用；循環(huán)氮?dú)饨?jīng)急冷塔冷卻后進(jìn)入循環(huán)氣分液罐分液，分液后的循環(huán)氮?dú)庵匦逻M(jìn)入尾氣風(fēng)機(jī)入口，實(shí)現(xiàn)整個(gè)吹硫循環(huán)；制硫燃燒爐前部注入氮?dú)?，?duì)制硫燃燒爐和一級(jí)硫冷器進(jìn)行吹硫作業(yè)，一級(jí)硫冷器出口的循環(huán)氮?dú)馀c尾氣加熱器出口的循環(huán)氮?dú)鈪R合，進(jìn)入一級(jí)制硫反應(yīng)器和二級(jí)制硫反應(yīng)器； (2)硫回收單元鈍化作業(yè) 氮?dú)饨?jīng)過尾氣風(fēng)機(jī)加壓進(jìn)入尾氣加熱器進(jìn)行加熱，自尾氣加熱器入口注入空氣，80%經(jīng)加熱氮?dú)庖来芜M(jìn)入一級(jí)制硫反應(yīng)器、過程氣換熱器管程和二級(jí)硫冷器進(jìn)行鈍化作業(yè)，硫化亞鐵被循環(huán)氣中的氧所氧化，生成三氧化二鐵和二氧化硫；來自尾氣加熱器的剩余20%經(jīng)加熱氮?dú)馀c來自二級(jí)硫冷器出口并經(jīng)過程氣換熱器換熱的循環(huán)氣混合，依次進(jìn)入二級(jí)制硫反應(yīng)器、三級(jí)硫冷器和尾氣分液罐進(jìn)行鈍化作業(yè)；尾氣分液罐出口的循環(huán)氣經(jīng)停工吹硫跨線直接進(jìn)入急冷塔底部，與自上而下噴淋的急冷水逆向接觸，循環(huán)氣中的二氧化硫迅速被氫氧化鈉溶液吸收；循環(huán)氣經(jīng)急冷塔冷卻后進(jìn)入循環(huán)氣分液罐分液，分液后的循環(huán)氮?dú)庵匦逻M(jìn)入尾氣風(fēng)機(jī)入口，實(shí)現(xiàn)整個(gè)鈍化循環(huán)；制硫燃燒爐前部注入氮?dú)獾耐瑫r(shí)注入空氣，對(duì)制硫燃燒爐和一級(jí)硫冷器進(jìn)行鈍化作業(yè)，一級(jí)硫冷器出口的氮?dú)馀c尾氣加熱器出口的鈍化循環(huán)氣匯合，進(jìn)入一級(jí)制硫反應(yīng)器和二級(jí)制硫反應(yīng)器； (3)尾氣處理單元鈍化作業(yè) 氮?dú)饨?jīng)過尾氣風(fēng)機(jī)加壓進(jìn)入尾氣加熱器進(jìn)行加熱，自尾氣加熱器入口注入空氣，經(jīng)加熱氮?dú)庖来芜M(jìn)入加氫反應(yīng)器和蒸汽發(fā)生器進(jìn)行鈍化作業(yè)，硫化亞鐵被循環(huán)氣中的氧所氧化，生成三氧化二鐵和二氧化硫；蒸汽發(fā)生器出口循環(huán)氣直接進(jìn)入急冷塔底部，與自上而下噴淋的急冷水逆向接觸，循環(huán)氣中的二氧化硫迅速被氫氧化鈉溶液吸收；循環(huán)氣經(jīng)急冷塔冷卻后進(jìn)入循環(huán)氣分液罐分液，分液后的循環(huán)氮?dú)庵匦逻M(jìn)入尾氣風(fēng)機(jī)入口，實(shí)現(xiàn)整個(gè)鈍化循環(huán)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的硫磺回收及尾氣處理裝置停工清潔生產(chǎn)工藝，其特征在于所述硫回收單元吹硫作業(yè)、硫回收單元鈍化作業(yè)和尾氣處理單元鈍化作業(yè)中，初始進(jìn)入系統(tǒng)的氮?dú)獾牧繛槭寡h(huán)系統(tǒng)壓力達(dá)到15Kpa，此時(shí)啟動(dòng)尾氣風(fēng)機(jī)進(jìn)行循環(huán)；所述硫回收單元吹硫作業(yè)和硫回收單元鈍化作業(yè)中，制硫燃燒爐前部注入的氮?dú)饬恳钥刂浦屏蛉紵隣t的降溫速度在20 30°C /小時(shí)為宜，并保證一級(jí)硫冷器出口氧含量0.5%。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的硫磺回收及尾氣處理裝置停工清潔生產(chǎn)工藝，其特征在于所述硫回收單元吹硫作業(yè)、硫回收單元鈍化作業(yè)和尾氣處理單元鈍化作業(yè)中，氮?dú)膺M(jìn)入尾氣加熱器后溫度分別加熱至300 320°C，230 250°C，130 150°C。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的硫磺回收及尾氣處理裝置停工清潔生產(chǎn)工藝，其特征在于所述硫回收單元吹硫作業(yè)中，循環(huán)氮?dú)膺M(jìn)入過程氣換熱器管程后溫度降到240 260°C。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的硫磺回收及尾氣處理裝置停工清潔生產(chǎn)工藝，其特征在于所述硫回收單元吹硫作業(yè)中，二級(jí)冷凝器出口氮?dú)獾臏囟葹?50 160°C。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的硫磺回收及尾氣處理裝置停工清潔生產(chǎn)工藝，其特征在于所述硫回收單元吹硫作業(yè)中，二級(jí)冷凝器出口氮?dú)膺M(jìn)入過程氣換熱器殼程中換熱后溫度升至210 222。。。
7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的硫磺回收及尾氣處理裝置停工清潔生產(chǎn)工藝，其特征在于所述硫回收單元吹硫作業(yè)和硫回收單元鈍化作業(yè)中，來自尾氣加熱器的剩余20%經(jīng)加熱氮?dú)饨?jīng)一、二轉(zhuǎn)跨線與過程氣換熱器殼程出來的降溫循環(huán)氮?dú)饣旌?，混合后氮?dú)鉁囟确謩e為240 260°C和 230 250°C。
8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的硫磺回收及尾氣處理裝置停工清潔生產(chǎn)工藝，其特征在于所述硫回收單元吹硫作業(yè) 中，循環(huán)氮?dú)饨?jīng)三級(jí)冷凝器冷卻后溫度降至150 160°C。
9.根據(jù)權(quán)利要求1所述的硫磺回收及尾氣處理裝置停工清潔生產(chǎn)工藝，其特征在于所述硫回收單元吹硫作業(yè)、硫回收單元鈍化作業(yè)和尾氣處理單元鈍化作業(yè)中，循環(huán)氮?dú)庠诩崩渌禍睾鬁囟染抵?8 45°C。
10.根據(jù)權(quán)利要求1所述的硫磺回收及尾氣處理裝置停工清潔生產(chǎn)工藝，其特征在于所述硫回收單元鈍化作業(yè)和尾氣處理單元鈍化作業(yè)中，循環(huán)氮?dú)獾难鹾坑?.5%逐步提聞至8%。
全文摘要
本發(fā)明屬硫磺回收技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種硫磺回收尾氣液相處理工藝。按以下步驟進(jìn)行循環(huán)氮?dú)饧訜岷蟠祾吡蚧厥諉卧a(chǎn)生含硫霧氣體；含硫霧氣體與水直接接觸降溫，硫霧凝結(jié)成硫磺粉末被去除，氣相循環(huán)使用；使用含有微量O2的循環(huán)氮?dú)饧訜岷髮?duì)硫回收及尾氣處理裝置進(jìn)行吹掃，產(chǎn)生含SO2氣體；含SO2氣體與NaOH稀溶液直接接觸降溫，產(chǎn)生的工藝廢水進(jìn)堿渣處理裝置。該專利利用高溫氮?dú)馓娲剂蠚馊紵傻臒煔鈱?duì)停工裝置進(jìn)行處理，極大地改善了裝置可控性，可有效延長(zhǎng)設(shè)備以及催化劑的使用壽命；能夠確保硫回收裝置停工期間二氧化硫的排放小于10ppm，極大地降低了對(duì)環(huán)境的污染。
文檔編號(hào)C01B17/02GK103159187SQ20131010018
公開日2013年6月19日 申請(qǐng)日期2013年3月27日 優(yōu)先權(quán)日2013年3月27日
發(fā)明者李鐵軍 申請(qǐng)人:山東三維石化工程股份有限公司青島分公司