本發(fā)明涉及用于在加熱爐內(nèi)的空氣支承臺(tái)上傳送玻璃板的設(shè)備，該空氣支承臺(tái)的頂表面設(shè)置為相對(duì)于水平面形成0-20°的傾角，所述設(shè)備在空氣支承臺(tái)的邊緣處包括傳送輥，其中空氣支承臺(tái)的頂表面朝向該邊緣傾斜。如果傳送輥由與玻璃接觸的傳送器替代，則空氣支承臺(tái)水平設(shè)置也是可行的。在空氣支承爐內(nèi)，玻璃被加熱至回火溫度。所述空氣支承臺(tái)包含送風(fēng)孔和排氣孔。在玻璃下方流過(guò)送風(fēng)孔的空氣在玻璃之下產(chǎn)生相對(duì)于爐內(nèi)主導(dǎo)壓力而言的超壓，玻璃基于該超壓浮在空氣床上。支承玻璃的超壓在壓力孔處達(dá)到其峰值。排氣孔防止玻璃凸起，這是因?yàn)樵诓Ａ路剿腿氲目諝獠粌H能通過(guò)玻璃的邊緣逸散而且能通過(guò)其它地方逸散?！安Ａ蛊稹笔侵覆Ａг诓Ａ路降闹С袎毫涂諝獯苍谥胁勘仍谶吘壧幐邥r(shí)彎曲成凸起形狀。由于玻璃剛性隨厚度減小及溫度升高而減小促使所述凸起的產(chǎn)生。
背景技術(shù)：
：玻璃具有約2500kg/m3的密度。為了使玻璃浮起，玻璃下方的平均超壓必須為約25帕每毫米玻璃厚度。因此，例如，10mm玻璃要求在其下方的空氣床中的超壓為約250帕。通過(guò)改變臺(tái)下方的增壓室中的超壓來(lái)控制送風(fēng)，送風(fēng)孔的口部位于所述增壓室處。通過(guò)改變鼓風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速來(lái)調(diào)節(jié)所謂的鼓風(fēng)壓力。排氣孔對(duì)支承玻璃的影響取決于孔的數(shù)量、孔的直徑以及從排氣孔返回到爐的路徑上的流動(dòng)通道的氣密性。如果排氣通道連接至該鼓風(fēng)機(jī)，排氣孔的影響還取決于由鼓風(fēng)機(jī)在排氣孔處產(chǎn)生的吸入壓力。當(dāng)排氣孔面積增加時(shí)，送風(fēng)孔需要不斷增大的鼓風(fēng)壓力用以使玻璃浮起，從而提供具有前述的在玻璃下方的約25帕每毫米玻璃厚度的平均超壓的 空氣床。在公報(bào)US4,200,446中已知一種與上述用于玻璃板的加熱爐的空氣支承臺(tái)類(lèi)似的氣體爐床磚，其中排氣孔連接到爐床磚中的排氣通道。鼓風(fēng)機(jī)設(shè)置在實(shí)際爐室的外部且緊鄰所述爐。鼓風(fēng)機(jī)直接從爐中抽取空氣。相對(duì)于排氣通道內(nèi)的壓力按照玻璃的重量在空氣床中產(chǎn)生的超壓通過(guò)排氣孔使空氣從玻璃下方轉(zhuǎn)移到排氣通道中，空氣借助該排氣通道的端部自爐床返回到爐中。由于空氣床中的超壓，在該排氣通道存在相對(duì)于爐內(nèi)的主要壓力的超壓。當(dāng)空氣床內(nèi)的超壓隨著玻璃厚度的增加而增加時(shí)，通過(guò)排氣孔空氣流量增加。排氣孔對(duì)支承玻璃板的影響無(wú)法以任何方式調(diào)節(jié)。在公報(bào)EP1836115中已知與上述相似的玻璃板空氣支承臺(tái)，其中排氣孔連接到位于臺(tái)頂部以下的排氣腔室。空氣通過(guò)鼓風(fēng)機(jī)從排氣腔室進(jìn)入到壓力管道中，空氣從該壓力管道通過(guò)送風(fēng)孔在玻璃下方流動(dòng)。鼓風(fēng)機(jī)僅在吸入側(cè)的連接到排氣腔室并且不從其它地方接收空氣。鼓風(fēng)機(jī)產(chǎn)生吸入壓力，即排氣腔室內(nèi)的相對(duì)于爐的負(fù)壓力，并且空氣被抽入到排氣孔，即使在臺(tái)上不存在玻璃。在該方案中，排氣腔室內(nèi)及排氣孔處的吸入壓力在鼓風(fēng)壓力增大時(shí)總是不可避免地升高。排氣孔對(duì)支承玻璃的影響因而不能以任何方式單獨(dú)地調(diào)節(jié)。(支承臺(tái))運(yùn)行的前提在于在玻璃之間存在足夠的空間以使得排氣孔的很大一部分將位于沒(méi)有玻璃的區(qū)域。鼓風(fēng)機(jī)隨后將直接通過(guò)位于沒(méi)有玻璃的區(qū)域的排氣孔抽取空氣。當(dāng)玻璃蓋住全部的排氣孔時(shí)，玻璃不再能漂浮，或者在回火爐中處于超過(guò)600℃的一薄的鈉鈣玻璃隨后將由于強(qiáng)的局部吸力而至少被吸入至與所述臺(tái)接觸。在公報(bào)US8297077中已知了一種與上述相似的玻璃板加熱爐的空氣支承臺(tái)，其中，送風(fēng)孔不具有聯(lián)合的增壓室。送風(fēng)孔連接到壓力管道而排氣孔連接到排氣通道。空氣通過(guò)鼓風(fēng)機(jī)從排氣通道流入壓力管道，空氣從該壓力管道通過(guò)送風(fēng)孔在玻璃下方流動(dòng)。鼓風(fēng)機(jī)連接到位于吸入側(cè)的排氣通道。另外，在鼓風(fēng)機(jī)的吸入側(cè)為排出開(kāi)口(hatch)，空氣通過(guò)該排出開(kāi)口直接從爐內(nèi)流入到空氣循環(huán)中。公報(bào)公開(kāi)了通過(guò)排出開(kāi)口的體積流替代了從玻璃和空氣臺(tái)邊緣之間排入到爐中的體積流。此外，明顯的是，由于循 環(huán)風(fēng)扇的吸入側(cè)和壓力側(cè)的質(zhì)量流總是相同。公報(bào)沒(méi)有公開(kāi)一閘門(mén)用于調(diào)節(jié)空氣支承。公報(bào)沒(méi)有限定閘門(mén)的截面積，但是根據(jù)公報(bào)的圖1C的比例，閘門(mén)的連接管的直徑近似為鼓風(fēng)機(jī)的吸入口的直徑的1/4。因此，連接管的截面積，即排出開(kāi)口的最大截面積僅僅是風(fēng)扇的吸入口的1/8。由于風(fēng)扇總是連接到排氣通道，不能獲得零吸入壓力。在公報(bào)中，排氣通道僅在風(fēng)扇的方向上打開(kāi)，因?yàn)榕艢馔ǖ赖南鄬?duì)端被固定地封閉。在公報(bào)中，給定50帕(0.5毫巴)為沿壓力管道的最大壓差，即，最大鼓風(fēng)壓力不是恒定的。沒(méi)有給定相應(yīng)的沿排氣通道的吸入壓力變化。在公報(bào)中，壓力管道連接到位于排氣通道相對(duì)側(cè)的空氣支承臺(tái)。因此不存在用于傳送輥的空間。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：本發(fā)明的目的是提供一種上述類(lèi)型的設(shè)備，其中鼓風(fēng)壓力恒定，并且借助于該設(shè)備，可更好地控制排氣孔對(duì)支承玻璃的影響。根據(jù)本發(fā)明借助于權(quán)利要求1所述的特征實(shí)現(xiàn)該目的。從屬權(quán)利要求公開(kāi)了本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例。在本發(fā)明中，在空氣管道中設(shè)有位于鼓風(fēng)機(jī)的吸入側(cè)的、處在如公報(bào)US8297077中的對(duì)應(yīng)位置處的可調(diào)節(jié)閘閥。該閘閥稱(chēng)為旁通閘閥，由于流經(jīng)該閘閥至空氣循環(huán)中的空氣繞過(guò)該排氣通道，而不流經(jīng)空氣支承臺(tái)的排氣通道。鼓風(fēng)機(jī)的體積流的一部分從爐通過(guò)空氣支承臺(tái)的排氣孔和空氣支承臺(tái)的排氣通道的端部抽入到通道中，所述排氣通道的端部是打開(kāi)的，這與公報(bào)US8297077中的相反。通過(guò)旁通閘閥的體積流對(duì)應(yīng)于通過(guò)沒(méi)有玻璃的區(qū)域的送風(fēng)孔或從玻璃邊緣和空氣臺(tái)之間排入到爐中的體積流。在回火爐中，玻璃絕不是連續(xù)的板條而是彼此之間具有至少150mm間隙的單獨(dú)的板。在空氣支承臺(tái)中，僅一塊玻璃(而不是多塊)可平行移動(dòng)。玻璃的寬度很少是，等于鼓風(fēng)區(qū)域的寬度的最大值?？諝庵С信_(tái)的一些送風(fēng)孔因而在它們頂部始終不存在玻璃。當(dāng)旁通閘閥打開(kāi)時(shí)，在空氣支承臺(tái)下方的增壓室內(nèi)的超壓，即鼓風(fēng)壓力相對(duì)于爐內(nèi)或爐外的壓力而升高，并且吸入壓力降低。爐內(nèi)和爐外的主 導(dǎo)壓力通?；鞠嗤Ｎ雺毫χ傅氖怯晒娘L(fēng)機(jī)的吸力在排氣通道產(chǎn)生的相對(duì)于爐內(nèi)的主導(dǎo)壓力或爐外的主導(dǎo)壓力的負(fù)壓力。因?yàn)榇蜷_(kāi)閘閥有助于向鼓風(fēng)機(jī)供給空氣，鼓風(fēng)壓力增大。排氣通道中的吸入壓力在空氣也通過(guò)旁通閘閥流至鼓風(fēng)機(jī)時(shí)減小。排氣通道中的吸入壓力可在由旁通閘閥打開(kāi)的口部較大時(shí)降低。排氣孔對(duì)支承玻璃的影響可借助于旁通閘閥調(diào)節(jié)。由于對(duì)排氣孔的影響的調(diào)節(jié)滿(mǎn)足手動(dòng)調(diào)節(jié)，其中旁通閘閥根據(jù)經(jīng)驗(yàn)信息例如根據(jù)玻璃厚度打開(kāi)或關(guān)閉。不必一定對(duì)吸入壓力進(jìn)行測(cè)量。更復(fù)雜的調(diào)節(jié)可基于測(cè)量的吸入壓力。吸入壓力可例如從一個(gè)排氣通道測(cè)量。當(dāng)玻璃處于空氣支承中時(shí)，這減小了排氣孔的實(shí)際流通面積，如本申請(qǐng)末尾所述。因此，由于在鼓風(fēng)機(jī)的吸入側(cè)的通向爐內(nèi)的孔面積已經(jīng)較小，排氣孔面積的這種減小明顯增大了吸入壓力。因此，承載在空氣支承臺(tái)上的玻璃的尺寸(表面積)影響吸入壓力。足夠大的可調(diào)節(jié)的旁通閘閥使得排氣通道內(nèi)的這種類(lèi)型的吸入壓力級(jí)別是可行的，該吸入壓力將流入空氣床的足量的空氣通過(guò)送風(fēng)孔移走以防止玻璃凸起。過(guò)大的吸入壓力導(dǎo)致玻璃首先在排氣孔列中的吸入壓力大大減弱了玻璃的支承的位置處附著到空氣支承臺(tái)上。在根據(jù)本發(fā)明的設(shè)備中，當(dāng)旁通閘閥全部打開(kāi)時(shí)，空氣支承臺(tái)的排氣通道中的在排氣通道鼓風(fēng)機(jī)處的吸入壓力低于50帕(負(fù)壓力)，當(dāng)空氣支承臺(tái)上不存在任何玻璃時(shí)；優(yōu)選低于25帕(負(fù)壓力)或小于鼓風(fēng)壓力的10％。當(dāng)玻璃蓋住空氣支承臺(tái)時(shí)，從排氣通道測(cè)得的負(fù)壓力增加，但絕不會(huì)超過(guò)100帕。通過(guò)借助第二閘閥防止從空氣支承臺(tái)的排氣通道到鼓風(fēng)機(jī)的直接流動(dòng)，可使吸入壓力變?yōu)榱?。該閘閥稱(chēng)為阻隔閘閥。當(dāng)漂浮厚玻璃時(shí)，將阻隔閘閥部分或完全關(guān)閉是有利的，這是因?yàn)橥ㄟ^(guò)同一鼓風(fēng)機(jī)使厚玻璃在空氣臺(tái)上逐漸移動(dòng)是可能的。相比于薄玻璃，在空氣床中的超壓在中部高于邊緣區(qū)域的情況下，厚玻璃不容易在空氣床上凸起。不僅通過(guò)厚度而且通過(guò)較低的回火溫度增大了剛度，該回火溫度即為最終的加熱溫度，該回火溫度適用于厚玻璃。增 大玻璃剛度的材料特性為例如在630℃時(shí)比在650℃時(shí)更加明顯。就厚玻璃來(lái)說(shuō)，排氣孔對(duì)玻璃的平直度的影響不如在薄玻璃中的明顯。用于空氣床的最大支承壓力在不存在排氣孔時(shí)獲得。排氣孔的影響可通過(guò)關(guān)閉附加的阻隔閘閥以及封閉閘閥得到消除，該阻隔閘閥還關(guān)閉了空氣支承臺(tái)的排氣通道的另一端?？諝庖蚨鴮⒛軌蛲ㄟ^(guò)所述臺(tái)的排氣孔逸散到任何地方，并且排氣孔因而將對(duì)玻璃的支承具有弱化效應(yīng)。這因而等同于完全不存在排氣孔。附圖說(shuō)明在下文中參照附圖說(shuō)明了本發(fā)明的實(shí)施例，其中：圖1示出了空氣支承臺(tái)的俯視圖和透視圖；圖2示出了帶有空氣循環(huán)系統(tǒng)各部分的附圖標(biāo)記的空氣支承臺(tái)的示意性截面圖；圖3示出了當(dāng)閘閥4部分打開(kāi)時(shí)的空氣流；圖4示出了當(dāng)閘閥4打開(kāi)時(shí)的空氣流；圖5示出了當(dāng)閘閥關(guān)閉時(shí)的空氣流；圖6與圖5對(duì)應(yīng)，但閘閥11位于不同的位置處；圖7示出了當(dāng)位于排氣通道的端部處的閘閥11和13關(guān)閉時(shí)的空氣流。具體實(shí)施方式圖1示出了具有傳送輥10的陶瓷的空氣支承臺(tái)9的俯視圖和透視圖。圖2為空氣支承臺(tái)及連接至其上的通道的截面圖。一個(gè)空氣支承爐裝置覆蓋了空氣支承臺(tái)9的部分長(zhǎng)度和帶有通道的鼓風(fēng)機(jī)5。玻璃G浮在臺(tái)9上。在玻璃G和臺(tái)9之間的是具有0.2-0.8mm厚度的薄的空氣床。在圖2-7中，空氣支承臺(tái)9處于水平位置。實(shí)際上，安裝有傳送輥10及其相關(guān)構(gòu)件的空氣支承臺(tái)9處在相對(duì)于水平面傾斜1-20°的角度處，具有傳送輥10的一側(cè)相比于具有鼓風(fēng)機(jī)5的一側(cè)更靠近地面。這種傾斜使玻璃G的側(cè)邊緣壓靠在傳送輥10上。玻璃G在爐內(nèi)的行進(jìn)速度等于傳送輥10的圓周速度。 空氣支承臺(tái)9具有排氣孔1，該排氣孔通向位于臺(tái)內(nèi)的矩形排氣通道2。排氣通道2的在傳送輥10一側(cè)的端部通向爐0并且相對(duì)的端部連接到鼓風(fēng)機(jī)5的吸入管道3。一個(gè)鼓風(fēng)機(jī)5從若干個(gè)排氣通道2中抽取空氣。吸入管道3具有通向爐0的孔，該孔的流通面積可采用旁通閘閥4進(jìn)行調(diào)節(jié)?？稍O(shè)有若干個(gè)旁通開(kāi)口和閘閥4。當(dāng)完全打開(kāi)時(shí)，由閘閥4打開(kāi)的通向爐0的孔的流通面積∑A4為鼓風(fēng)機(jī)5的吸入口的流通面積A5的至少25％。鼓風(fēng)機(jī)5加壓空氣并且將空氣通過(guò)超壓力管道6引至增壓室7。增壓室壁由爐的基底、空氣支承臺(tái)9和承重壁8構(gòu)成。在增壓室7中，送風(fēng)孔12的口部處的空氣壓力是恒定的。在送風(fēng)孔的頂部不存在玻璃的情況下，空氣經(jīng)由延伸通過(guò)空氣支承臺(tái)9的整個(gè)厚度的送風(fēng)孔12排入到位于玻璃G下方的空氣床，或直接排入到爐0中?？諝鈴目諝獯步?jīng)由排氣孔1逸散到排氣通道2中，且經(jīng)由空氣床的邊緣逸散到爐0中。在空氣支承臺(tái)中，送風(fēng)孔12和排氣孔1成排布置。增壓室7和爐0或爐的外部環(huán)境之間的壓差由壓力計(jì)測(cè)得，從而已知鼓風(fēng)壓力并且可調(diào)節(jié)該鼓風(fēng)壓力。在圖1和2中標(biāo)出了各部件的附圖標(biāo)記。為了清楚，在圖3和7中僅標(biāo)出了閘閥的附圖標(biāo)記。圖3-7示出了在圖2的截面中的空氣流。在附圖中的流動(dòng)路徑由于閘閥的位置或布置而彼此不同。附圖集中描繪鼓風(fēng)機(jī)5的吸入側(cè)的流動(dòng)的差異，且在吸入側(cè)箭頭的尺寸變化旨在說(shuō)明體積流的變化，較大的箭頭對(duì)應(yīng)較大的體積流。在下文中，然而，幾乎很少對(duì)鼓風(fēng)機(jī)壓力側(cè)的流動(dòng)進(jìn)行說(shuō)明。鼓風(fēng)機(jī)5的吸入側(cè)的變化也影響鼓風(fēng)機(jī)的壓力側(cè)的變化。例如，僅打開(kāi)旁通閘閥4也增大了鼓風(fēng)機(jī)5的壓力側(cè)的體積流。因此，可減小鼓風(fēng)機(jī)的旋轉(zhuǎn)速度以獲得初始的體積流。此外，當(dāng)玻璃G放在送風(fēng)孔上時(shí)，減少了從送風(fēng)孔排出的空氣流，因?yàn)榉磯毫εc玻璃的重量近似成比例地增大。另一方面，同時(shí)，增壓室7中的壓力也增大到一定程度。當(dāng)玻璃G放在空氣支承臺(tái)9上時(shí)，來(lái)自由玻璃蓋住的送風(fēng)孔的氣流稍微減小，而來(lái)自沒(méi)有玻璃區(qū)域的氣流稍微增大。然而在所有情況下，表示氣流的箭頭在鼓風(fēng)機(jī)的壓力側(cè)都是相同的。圖3和4之間的區(qū)別在于旁通閘閥4的位置。在圖3，閘閥4僅部分打開(kāi)。在排氣通道2中則產(chǎn)生了較強(qiáng)的吸入壓力，即相對(duì)于爐0內(nèi)壓力的負(fù)壓，在這種情況下，通過(guò)排氣孔1和通道的傳送輥10一側(cè)的端部進(jìn)入到通道2中的空氣流速較高。在圖4中，閘閥4明顯比圖3中打開(kāi)的多。當(dāng)閘閥4打開(kāi)時(shí)，排氣通道中的吸入壓力減小，且流向鼓風(fēng)機(jī)5的甚至更小比例的體積流會(huì)流經(jīng)排氣孔1。因此，減弱了排氣孔對(duì)弱化玻璃漂浮的影響?？苫谂酝ㄩl閥4的調(diào)節(jié)范圍找出使玻璃充分且平坦地漂浮的旁通閘閥4的位置和鼓風(fēng)機(jī)5的旋轉(zhuǎn)速度。圖5和6示出了當(dāng)阻隔閘閥11阻斷空氣通過(guò)空氣支承臺(tái)的排氣通道2直接流入到鼓風(fēng)機(jī)的吸入管道3時(shí)的空氣流。圖5和6之間的差別在于阻隔閘閥11的位置。在圖5中，在位于玻璃下方的空氣床中所產(chǎn)生的超壓迫使空氣經(jīng)由排氣孔1進(jìn)入到排氣通道2中，其中空氣從排氣通道的傳送輥一側(cè)的端部流入到爐0內(nèi)。因此空氣僅在一個(gè)方向上流動(dòng)。排氣通道2中在流動(dòng)方向上的流速增加，并且同時(shí)靜態(tài)壓力減小。因此，空氣床和排氣通道2之間的在流動(dòng)方向上的壓差增加并且使得玻璃在空氣支承臺(tái)上的支承略微傾向一邊。在圖6中，阻隔閘閥11的關(guān)閉切斷了從排氣通道2到吸入管道3的直接流動(dòng)路徑并且打開(kāi)了從排氣通道2到爐的流動(dòng)路徑。因此，消除了圖5中所示處的玻璃支承的往一側(cè)傾的問(wèn)題。圖7示出了當(dāng)阻隔閘閥11阻斷空氣通過(guò)空氣支承臺(tái)的排氣通道流入鼓風(fēng)機(jī)的吸入管道3以及封閉閘閥13阻斷(空氣)從排氣通道的傳送輥一側(cè)的端部流入爐0內(nèi)時(shí)的空氣流。在圖7中，在排氣通道2中不存在流動(dòng)，因?yàn)榭諝獠荒軓乃鼈冞M(jìn)行進(jìn)一步流動(dòng)。在圖5和6中，通過(guò)采用阻隔閘閥11消除由鼓風(fēng)機(jī)在排氣管道2內(nèi)產(chǎn)生的吸入壓力，減小了排氣孔對(duì)空氣床的平均超壓(即玻璃的支承)的弱化效果。在圖7中，還借助封閉閘閥13消除了由玻璃自重引起的空氣床和排氣通道之間的壓差。在圖7中，排氣孔對(duì)空氣床的平均超壓不存在影響， 即，由空氣床對(duì)玻璃的支承處于最大化的情形。通過(guò)以下三個(gè)實(shí)例描述了閘閥的使用的示例，其中改變了待回火的玻璃的厚度。在所有情形下玻璃都回火。抵抗彎曲的截面慣性矩以玻璃厚度三次方增大。對(duì)于薄的2mm玻璃而言，回火溫度為670℃，對(duì)于6mm玻璃而言則為630℃，并且對(duì)于10mm玻璃而言則為620℃。在大約600-700℃的溫度范圍內(nèi)，玻璃從彈性材料改變?yōu)樗苄圆牧?，由此在超過(guò)600℃的溫度下，玻璃的彈性模量未具體定義。當(dāng)玻璃的溫度從620℃升至670℃時(shí)，玻璃的彈性模量大致降至約1/5。當(dāng)彈性隨著溫度減小時(shí)，玻璃以不斷增大的速率蠕變，即隨著時(shí)間彎曲。在其回火溫度下，薄的2mm玻璃是柔性的且快速成形以匹配空氣支承臺(tái)的空氣床中的支承差異。因此，必須使空氣床的支承強(qiáng)度盡可能地一致以使?fàn)t能夠生產(chǎn)出直的玻璃。這在沒(méi)有排氣孔1的情況下是不可能的。旁通閘閥4半開(kāi)以在排氣通道中提供合適的低吸入壓力。例如，隨著空氣床的高度增大而減小了劃傷玻璃的風(fēng)險(xiǎn)，因?yàn)椴ＡР辉倏赡芫植康鼗蛩矔r(shí)地與臺(tái)碰撞。在另一方面，隨著空氣床的高度增大，玻璃凸起增大。避免凸起，即爐的端部越靠近，則支承的一致性就越重要，并且因此，在位于爐的端部處的裝置中，可略微更多地關(guān)閉旁通閘閥以便稍微增大吸入壓力并且以便減小空氣床的高度。然而，吸入壓力可能太高，并且玻璃的行進(jìn)速度必須足夠大以便防止局部支承最大(在送風(fēng)孔排列處)和最小(在排氣孔排列處)之間的交替重復(fù)給予玻璃一個(gè)波動(dòng)的形狀。閘閥11和13不是必要的。中等厚度的6mm玻璃在其回火溫度下相比于2mm玻璃要更加地剛硬。為了浮起來(lái)，6mm玻璃需要在空氣床中的比2mm玻璃高出三倍的超壓。該壓力仍然可通過(guò)使鼓風(fēng)機(jī)5的旋轉(zhuǎn)速度增大至接近最大值并且通過(guò)完全打開(kāi)旁通閘閥4而產(chǎn)生。打開(kāi)旁通閘閥4增加鼓風(fēng)壓力，即增壓室7和爐0之間的壓差，并且減小吸入壓力。阻隔閘閥11的部分關(guān)閉也是必要的，如果期望減小鼓風(fēng)機(jī)的旋轉(zhuǎn)。不需要封閉閘閥13。厚的10mm玻璃在其回火溫度下要比6mm的玻璃甚至更加剛硬。為 了浮起來(lái)，厚的10mm玻璃需要在空氣床中的比2mm玻璃高出五倍的超壓。即使在鼓風(fēng)機(jī)5的旋轉(zhuǎn)速度處在其最大值且閘閥4完全打開(kāi)時(shí)，該玻璃也不會(huì)浮起來(lái)。甚至是完全關(guān)閉阻隔閘閥11也無(wú)法實(shí)現(xiàn)。盡管使封閉閘閥13關(guān)閉不會(huì)影響鼓風(fēng)壓力，但會(huì)相當(dāng)大地增大玻璃下方的空氣床中的平均超壓并且使甚至10mm玻璃浮起來(lái)。大多數(shù)待回火的玻璃為6mm厚或者甚至更薄，在這種情況下，為了調(diào)節(jié)空氣支承，打開(kāi)/關(guān)閉旁通閘閥4并且調(diào)節(jié)鼓風(fēng)機(jī)5的速度可以滿(mǎn)足要求。阻隔閘閥11和封閉閘閥13增強(qiáng)了空氣支承爐漂浮的能力并且不斷加熱厚玻璃至回火溫度。上述三個(gè)示例僅僅是示例性的。在任何情形下都難以或者甚至不可能使空氣支承臺(tái)的送風(fēng)孔和壓力孔的尺寸設(shè)定成使得僅通過(guò)調(diào)節(jié)鼓風(fēng)機(jī)的旋轉(zhuǎn)速度來(lái)實(shí)現(xiàn)為各種尺寸和厚度的玻璃提供充分且一致的支承。鼓風(fēng)機(jī)的尺寸設(shè)定受到鼓風(fēng)機(jī)和空氣管道可用空間的限制。爐的外部尺寸隨著鼓風(fēng)機(jī)變得更大而增大。旁通閘閥4連同對(duì)鼓風(fēng)機(jī)的旋轉(zhuǎn)速度的調(diào)節(jié)使得能夠調(diào)節(jié)排氣孔2對(duì)玻璃支承的影響，同時(shí)鼓風(fēng)壓力保持恒定。阻隔閘閥11使得能夠?qū)⑽雺毫φ{(diào)節(jié)為零。借助于阻隔閘閥11和封閉閘閥13，可使空氣支承臺(tái)在沒(méi)有排氣孔的情況下工作。可從爐的外部(即不必使?fàn)t冷卻)手動(dòng)地或電力地執(zhí)行所有上述調(diào)節(jié)。因此，本發(fā)明的目的是提供一種上述類(lèi)型的設(shè)備，其中，鼓風(fēng)壓力是恒定的且借助于該設(shè)備，可甚至更好地控制排氣孔對(duì)玻璃支承的影響。通過(guò)使用具有連接至其上的送風(fēng)孔的單個(gè)增壓室來(lái)代替單獨(dú)的壓力管道，能獲得恒定的鼓風(fēng)壓力。通過(guò)可單獨(dú)地調(diào)節(jié)排氣孔對(duì)玻璃支承的影響并且更少地依賴(lài)于空氣臺(tái)的負(fù)載度，能實(shí)現(xiàn)更好的調(diào)節(jié)。借助于根據(jù)本專(zhuān)利申請(qǐng)的獨(dú)立權(quán)利要求所述的設(shè)備能獲得相對(duì)于現(xiàn)有技術(shù)爐的空氣支承臺(tái)的前述優(yōu)點(diǎn)的組合。本申請(qǐng)的從屬權(quán)利要求提供進(jìn)一步的改進(jìn)。改善的調(diào)節(jié)使得能夠找出用于不同尺寸和厚度的玻璃的適當(dāng)?shù)奈?鼓風(fēng)壓力的組合。改善的調(diào)節(jié)還能夠使越來(lái)越厚的玻璃浮起來(lái)。在整個(gè)設(shè)計(jì)中，尺寸是最基本的。通常，例如，空間和費(fèi)用的不足對(duì) 可用尺寸設(shè)定了限制。例如，在單獨(dú)的壓力管道中，如果壓力管道的尺寸能沒(méi)有限制地?cái)U(kuò)大，則可獲得如在接合的增壓室中的相等的恒定壓力。最重要的尺寸為閘閥4的尺寸。這在下文中有所考慮并且同時(shí)也確立了排氣通道的一端通向爐中是相比于公報(bào)US8279077最重大的區(qū)別的原因?！艫1是在空氣支承臺(tái)裝置的排氣孔1上不存在玻璃的情況下這些排氣孔的流通面積之和?！艫2是空氣支承臺(tái)裝置的排氣通道2直接通向爐0內(nèi)的流通面積之和?！艫4是空氣支承臺(tái)裝置的旁通閘閥11的流通面積之和。A5是空氣支承臺(tái)裝置的鼓風(fēng)機(jī)5的吸入口的流通面積。在根據(jù)本發(fā)明的設(shè)備中，∑A1≈∑A2≈∑A4≈A5。在公報(bào)US8297077中的空氣支承臺(tái)中，∑A2(US8297077)＝0讓我們假設(shè)同時(shí)在公報(bào)US8297077的空氣支承臺(tái)中，尺寸為如下：∑A1(US8297077)＝∑A1∑A1(US8297077)＝<<∑A4，例如0.125×A5A5(US8297077)＝A5讓我們記下:∑A1＝A,∑A2＝A,A5＝A。示例1：在空氣支承臺(tái)上沒(méi)有玻璃(負(fù)載度0％)。在根據(jù)本發(fā)明的設(shè)備中，鼓風(fēng)機(jī)的吸入側(cè)為通向爐的3×A的自由孔面積。在根據(jù)公報(bào)US8297077的設(shè)備中，鼓風(fēng)機(jī)的吸入側(cè)為通向爐的1.125×A的自由孔面積。示例2：空氣支承臺(tái)一半覆蓋有玻璃(負(fù)載度50％)。在根據(jù)本發(fā)明的設(shè)備中，鼓風(fēng)機(jī)的吸入側(cè)為通向爐的2.5×A+C×0.5×A的自由孔面積。在根據(jù)公報(bào)US8297077的設(shè)備中，鼓風(fēng)機(jī)的吸入側(cè)為通向爐的0.625×∑A+C×0.5×A的自由孔面積。示例3：空氣支承臺(tái)全部覆蓋有玻璃(負(fù)載度100％)。在根據(jù)本發(fā)明的設(shè)備中，鼓風(fēng)機(jī)的吸入側(cè)為通向爐的2×A+C×A的自由孔面積。在根據(jù)公報(bào)US8297077的設(shè)備中，鼓風(fēng)機(jī)的吸入側(cè)為通向爐的0.125×A+C×A的自由孔面積。以上中，系數(shù)C限定了玻璃下方的排氣孔所對(duì)應(yīng)的自由排氣孔的比例有多大。系數(shù)C取決于排氣孔的最受限的表面積的變化，該變化遵循以下的計(jì)算。自由排氣孔的口部的表面積為(п/4)D2，其中D為排氣孔的口部的直徑。保持處于玻璃下方的排氣孔的口部的直徑為пDH，其中H為空氣床的高度?？諝獯驳牡湫透叨菻為0.5mm并且是排氣開(kāi)口的直徑為10mm。因此，若H＝0.5mm，則(п/4)D2＝5пDH。即，系數(shù)C為0.2。實(shí)際上，系數(shù)C是越來(lái)越小的，因?yàn)楫?dāng)流入自由排氣孔時(shí)，在排氣孔口部之前不出現(xiàn)壓力損失，而當(dāng)流入玻璃下方的排氣開(kāi)口時(shí)，壓力損失出現(xiàn)，因?yàn)榭諝獗仨毻ㄟ^(guò)限定尺寸的通道從壓力孔行進(jìn)至排氣孔。當(dāng)C＝0.2時(shí)，在根據(jù)本發(fā)明的設(shè)備中，根據(jù)下表負(fù)載度的改變減小了鼓風(fēng)機(jī)的吸入側(cè)的通向爐中的自由孔面積(自由面積)。負(fù)載度自由面積自由面積0％3A100％50％2.6A87％100％2.2A73％當(dāng)C＝0.2時(shí)，在根據(jù)公報(bào)US8297077的設(shè)備中，根據(jù)下表負(fù)載度的改變減小了鼓風(fēng)機(jī)的吸入側(cè)的通向爐中的自由孔面積(自由面積)。負(fù)載度自由面積自由面積0％1.125A100％50％0.725A64％100％0.325A29％當(dāng)比較上述表格時(shí)，可以看出在根據(jù)本發(fā)明的方案中，自由面積明顯 大于根據(jù)公報(bào)US8297077的設(shè)備中的自由面積，并且與根據(jù)本發(fā)明的方案相反，在根據(jù)公報(bào)US8297077的設(shè)備中成比例的自由面積隨著負(fù)載度的增加而急劇地減小。鼓風(fēng)機(jī)的空氣供給取決于鼓風(fēng)機(jī)5的吸入側(cè)的自由孔面積。孔面積的減小導(dǎo)致增壓室7中的較低的鼓風(fēng)壓力以及排氣通道2中的較高的吸入壓力。在根據(jù)本發(fā)明的設(shè)備中，相比于在公報(bào)US8297077的設(shè)備，上述壓力和空氣床的支承壓力明顯較小地受到負(fù)載度的變化的影響。這大大改進(jìn)了對(duì)設(shè)備的控制能力?？稍诠珗?bào)US8297077的計(jì)算中做出改變，使∑A4(US8297077)＝∑A4，有玻璃的面積與沒(méi)有玻璃的面積之比對(duì)鼓風(fēng)機(jī)的空氣供給的影響仍然要比本發(fā)明更加明顯。根據(jù)本發(fā)明的排氣通道的一端通向爐中產(chǎn)生了這種差異。鼓風(fēng)機(jī)的空氣供給通過(guò)鼓風(fēng)壓力以及排氣通道影響了玻璃的空氣支承。可在公報(bào)US8297077的計(jì)算中做出改變，使∑A4(US8297077)＝2×∑A4，該計(jì)算將給出相同的結(jié)果。在這種情況下，情況已經(jīng)開(kāi)始相似于公報(bào)US4200446中所公開(kāi)的情形，其中，鼓風(fēng)機(jī)未連接到排氣通道。存在從旁通閘閥供給空氣給鼓風(fēng)機(jī)與通過(guò)通向爐內(nèi)的排氣通道的端部供給空氣給鼓風(fēng)機(jī)之間的差異。當(dāng)通過(guò)通向爐內(nèi)的排氣通道的端部供向鼓風(fēng)機(jī)的流速增大時(shí)，排氣通道中的流速也增大，由此排氣通道中的靜態(tài)壓力減小，即排氣孔處的吸入壓力增大。當(dāng)通過(guò)旁通閘閥供向鼓風(fēng)機(jī)的流速增大時(shí)，通過(guò)排氣通道供向鼓風(fēng)機(jī)的流速減小并因此排氣孔處的吸入壓力減小。本發(fā)明不限于上述實(shí)施例。傳送輥10還可理解為與玻璃接觸的其他類(lèi)型的傳送器。當(dāng)前第1頁(yè)1 2 3