本發(fā)明涉及一種陶瓷刀具的制備方法。

背景技術(shù)：

與別的刀具材料相比，陶瓷刀具最顯著的缺點就是斷裂韌性不足，抗彎曲強度和抗熱沖擊性能較差，當(dāng)切削溫度發(fā)生變化時，容易產(chǎn)生裂紋。作為評價其抗破損能力的重要指標之一，陶瓷需要通過適當(dāng)?shù)氖侄翁岣咂溆捕?、抗彎強度及斷裂韌性，而在進行民用的陶瓷刀具用品時，陶瓷刀具和餐具的其它形式很容易崩裂，缺角，陶瓷刀具材料的斷裂韌性更為重要。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明設(shè)計開發(fā)了一種陶瓷刀具的制備方法，制得的陶瓷刀具的強度更高，不易斷裂。

本發(fā)明提供的技術(shù)方案為：

一種陶瓷刀具的制備方法，包括：

步驟(1)將粉體原料進行預(yù)壓成型，粉體原料由按質(zhì)量份數(shù)計的以下組分組成：氧化鋯92～95份，氧化釔5～6份，稀土氧化物4～6份；

步驟(2)將預(yù)壓成型得到的產(chǎn)品進行低溫?zé)崽幚?，低溫?zé)崽幚淼臏囟葹?000～1100℃；

步驟(3)將低溫?zé)崽幚淼玫降漠a(chǎn)品進行熱壓振動燒結(jié)，熱壓振動燒結(jié)的溫度從1100℃上升至1700℃，升溫速率為30～50℃/h，壓力為80～100MPa。

優(yōu)選的是，所述的陶瓷刀具的制備方法中，所述步驟(1)中，粉體原料由按質(zhì)量份數(shù)計的以下組分組成：氧化鋯95份，氧化釔6份，稀土氧化物6份。

優(yōu)選的是，所述的陶瓷刀具的制備方法中，所述低溫?zé)崽幚淼臏囟葹?100℃。

優(yōu)選的是，所述的陶瓷刀具的制備方法中，所述步驟(3)中，升溫速率為35℃/h，壓力為100MPa。

優(yōu)選的是，所述的陶瓷刀具的制備方法，還包括：步驟(4)將熱壓振動燒結(jié)得到的產(chǎn)品進行打磨。

本發(fā)明所述的陶瓷刀具的制備方法所制得的陶瓷刀具的強度更高，不易斷裂。

具體實施方式

下面對本發(fā)明做進一步的詳細說明，以令本領(lǐng)域技術(shù)人員參照說明書文字能夠據(jù)以實施。

本發(fā)明提供一種陶瓷刀具的制備方法，包括：

步驟(1)將粉體原料進行預(yù)壓成型，粉體原料由按質(zhì)量份數(shù)計的以下組分組成：氧化鋯92～95份，氧化釔5～6份，稀土氧化物4～6份。

步驟(2)將預(yù)壓成型得到的產(chǎn)品進行低溫?zé)崽幚?，低溫?zé)崽幚淼臏囟葹?000～1100℃。

步驟(3)將低溫?zé)崽幚淼玫降漠a(chǎn)品進行熱壓振動燒結(jié)，熱壓振動燒結(jié)的溫度從1100℃上升至1700℃，升溫速率為30～50℃/h，壓力為80～100MPa。

本發(fā)明中，在熱壓振動燒結(jié)過程中采用階梯式升溫方式，且溫度的起始點與低溫?zé)崽幚淼臏囟冉咏?，甚至一致。這有助于促使物料在微觀層面逐漸達到平衡，從而使最終制得的陶瓷刀具的內(nèi)部結(jié)構(gòu)中各組分的界面之間分布更均勻；另外，在熱壓的后半階段，逐漸升溫的過程更有利于物料內(nèi)的氣孔的收縮。本發(fā)明所制得的陶瓷刀具的強度高，韌性強，其硬度可以達到14.8GPa，斷裂韌性可以達到15以上，抗彎強度可以達到2094MPa。

優(yōu)選的是，所述的陶瓷刀具的制備方法中，所述步驟(1)中，粉體原料由按質(zhì)量份數(shù)計的以下組分組成：氧化鋯95份，氧化釔6份，稀土氧化物6份。

優(yōu)選的是，所述的陶瓷刀具的制備方法中，所述低溫?zé)崽幚淼臏囟葹?100℃。

優(yōu)選的是，所述的陶瓷刀具的制備方法中，所述步驟(3)中，升溫速率為35℃/h，壓力為100MPa。

優(yōu)選的是，所述的陶瓷刀具的制備方法，還包括：步驟(4)將熱壓振動燒結(jié)得到的產(chǎn)品進行打磨。

盡管本發(fā)明的實施方案已公開如上，但其并不僅僅限于說明書和實施方式中所列運用，它完全可以被適用于各種適合本發(fā)明的領(lǐng)域，對于熟悉本領(lǐng)域的人員而言，可容易地實現(xiàn)另外的修改，因此在不背離權(quán)利要求及等同范圍所限定的一般概念下，本發(fā)明并不限于特定的細節(jié)。