本公開(kāi)涉及玻璃基板制造設(shè)備領(lǐng)域，具體地，涉及一種鉑金通道流量控制系統(tǒng)。

背景技術(shù)：

在tft、ltps玻璃基板制造過(guò)程中，窯爐工序?qū)⑴浜狭先劢獬刹Ａб汉蟮竭_(dá)鉑金通道工序進(jìn)行澄清和均化，玻璃液經(jīng)過(guò)鉑金通道工序后送到成型工序被制成玻璃板半成品，半成品經(jīng)過(guò)加工后制成成品，然后完成包裝運(yùn)輸即可送到面板廠家進(jìn)行使用。

面板廠家隨著面板顯示精度和市場(chǎng)對(duì)超薄產(chǎn)品的追求越來(lái)越高，反過(guò)來(lái)對(duì)玻璃板產(chǎn)品的厚度、厚度極差和應(yīng)力要求原來(lái)越高，從要求的厚度為0.7mm、厚度極差為0.020mm、應(yīng)力為150psi，向厚度為0.5mm和0.3mm，厚度極差為0.016mm、0.012mm、0.008mm，應(yīng)力為120psi、100psi、80psi方向發(fā)展，甚至有的面板廠家對(duì)上述三個(gè)產(chǎn)品指標(biāo)提出了更高的要求。我們知道隨著產(chǎn)品厚度要求越來(lái)越薄，厚度極差和應(yīng)力控制越來(lái)越難，并且厚度極差和應(yīng)力要求越來(lái)越嚴(yán)格，更是對(duì)現(xiàn)有玻璃板生產(chǎn)提出了嚴(yán)峻的要求。

經(jīng)過(guò)對(duì)玻璃基板產(chǎn)品制程分析，影響上述三個(gè)指標(biāo)的原因有從鉑金通道供向成型工序的玻璃液流量穩(wěn)定性，玻璃液流量穩(wěn)定程度越高和波動(dòng)程度越小，產(chǎn)品厚度、厚度級(jí)差和應(yīng)力波動(dòng)性越好。

目前在玻璃基板產(chǎn)品制程中，玻璃液流量控制主要有鉑金通道工序來(lái)完成，鉑金通道流量控制回路主要使用直接電加熱方式。通過(guò)對(duì)鉑金通道管壁直接加熱到1200℃以上，將鉑金管壁產(chǎn)生的熱量直接傳導(dǎo)給流經(jīng)鉑金管內(nèi)部的玻璃液，將玻璃液加熱到玻璃基板制程所需的溫度。玻璃液在鉑金通道流量控制回路的鉑金管內(nèi)部流動(dòng)時(shí)，通過(guò)改變鉑金管的加熱功率和溫度從而改變被加熱的玻璃液的黏度，從而影響玻璃液在鉑金管內(nèi)部的流速，達(dá)到調(diào)整玻璃液流量的目的。

玻璃液在鉑金管內(nèi)部流動(dòng)時(shí)，由于玻璃液的成分不穩(wěn)定或其他原因，會(huì)產(chǎn)生玻璃液黏度的變化，當(dāng)玻璃液黏度變小的時(shí)候，玻璃液流量就會(huì)變大，需要降低鉑金通道流量控制回路的功率來(lái)保證玻璃液流量達(dá)到我們的要求，在玻璃液流量變大的過(guò)程中，玻璃液從窯爐中帶來(lái)的熱量會(huì)增加，這樣更需要更多地降低鉑金通道流量控制回路的功率，如果操作人員沒(méi)能及時(shí)參與流量控制，這種作用會(huì)更加放大，玻璃液流量會(huì)持續(xù)增加，熱量增量會(huì)持續(xù)增加，當(dāng)鉑金通道流量控制回路的功率無(wú)法抵消玻璃液帶來(lái)的熱量增量時(shí)，鉑金通道流量控制回路就會(huì)失效，玻璃液會(huì)不可控制的流向成型工序，造成成型和鉑金通道設(shè)備損壞。當(dāng)發(fā)生玻璃液流量變化超出工藝控制范圍時(shí)，就需要使用較大的電功率的鉑金通道流量控制回路，來(lái)抵消玻璃液帶來(lái)的熱量變化，將玻璃液流量控制在工藝要求范圍之內(nèi)。

在高端玻璃制程中，通道設(shè)備主要是由貴金屬鉑金及其合金制作，在鉑金通道流量控制回路中，由于貴金屬用量的問(wèn)題，參與流量控制的回路較少，一般在3-6個(gè)回路，鉑金管外側(cè)有保溫材料對(duì)鉑金通道進(jìn)行保溫，在鉑金通道投入運(yùn)行后，流量控制回路電功率較低，按照流量為300kg/h的鉑金通道來(lái)講，為了增加鉑金通道流量控制回路對(duì)玻璃液流量控制的穩(wěn)定性，期望的鉑金通道流量控制回路電功率不得低于30kw，然而很多產(chǎn)線的電功率在20kw以下，這樣對(duì)玻璃液流量的控制能力就會(huì)降低，特別是在其他原因造成玻璃液特性發(fā)生波動(dòng)的時(shí)候，鉑金通道流量控制回路的電功率如果不夠使用會(huì)帶來(lái)流量失控的危險(xiǎn)，這對(duì)于整個(gè)玻璃板制程設(shè)備來(lái)講是致命的傷害。

鉑金通道流量控制回路共計(jì)有3-6個(gè)回路組成，由于玻璃在鉑金管流動(dòng)的過(guò)程中，為了調(diào)整玻璃溫度到制程所需的數(shù)值，需要進(jìn)行單個(gè)回路的溫度和電功率調(diào)整，從而改變此回路中的玻璃液狀態(tài)到所需的范圍，這樣也會(huì)造成一組回路中，每個(gè)回路的電功率都不一致，甚至是嚴(yán)重失衡，實(shí)際產(chǎn)線中每個(gè)回路的功率從0.5kw到15kw不等，這樣也對(duì)每個(gè)回路對(duì)玻璃液流量的控制能力也不盡相同，并且相互干擾和影響，這樣也造成了整個(gè)鉑金通道流量控制回路的控制能力急劇降低。

在玻璃基板產(chǎn)量比較大的產(chǎn)線上，玻璃液流量接近1000kg/h，對(duì)鉑金通道流量控制回路的電功率要求更高，需要達(dá)到100kw以上，來(lái)保證對(duì)于流量控制能力，從而保證玻璃板厚度、厚度級(jí)差和應(yīng)力要求。

現(xiàn)有玻璃板制程中，鉑金通道流量控制回路的電功率較低，300kg/h流量生產(chǎn)線的電功率在20kw以下，400kg/h流量生產(chǎn)線的電功率在25kw左右，如果考慮鉑金通道電加熱的功率因素，實(shí)際用來(lái)控制流量的電功率會(huì)更低。流量波動(dòng)范圍為±2％之間，產(chǎn)品厚度極差主要在0.016mm左右，應(yīng)力為150psi左右，如果滿足面板廠家對(duì)玻璃板產(chǎn)品指標(biāo)的要求，需要將玻璃液的流量波動(dòng)范圍控制在±1％甚至±0.5％以下，這就對(duì)鉑金通道流量控制回路的電功率提出了更高要求。

可以通過(guò)增加鉑金通道流量控制回路的長(zhǎng)度和回路個(gè)數(shù)來(lái)彌補(bǔ)以解決上述問(wèn)題，但是帶來(lái)了貴金屬使用量、電氣設(shè)備、廠房建設(shè)方面的投資增加，并且鉑金通道長(zhǎng)度增加后，還會(huì)帶來(lái)較多的鉑金結(jié)石缺陷。很多產(chǎn)線是在現(xiàn)有廠房設(shè)備基礎(chǔ)上進(jìn)行升級(jí)改造的，現(xiàn)有廠房設(shè)計(jì)的格局也制約了鉑金通道流量控制回路的長(zhǎng)度和回路個(gè)數(shù)。

因而，提供一種用來(lái)提高玻璃流量穩(wěn)定性的鉑金通道流量控制系統(tǒng)，以提升鉑金通道玻璃液流量的穩(wěn)定性和提升產(chǎn)品指標(biāo)是具有積極意義的。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本公開(kāi)的目的是提供一種鉑金通道流量控制系統(tǒng)，該鉑金通道流量控制系統(tǒng)可以在不增加鉑金通道流量控制回路的個(gè)數(shù)和長(zhǎng)度的情況下，提高玻璃液流量的穩(wěn)定性。

為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本公開(kāi)提供一種鉑金通道流量控制系統(tǒng)，該流量控制系統(tǒng)包括鉑金通道，用于調(diào)節(jié)所述鉑金通道內(nèi)的玻璃液流量的加熱調(diào)節(jié)回路，以及用于輔助調(diào)節(jié)所述鉑金通道內(nèi)的玻璃液流量的散熱裝置。

可選地，所述散熱裝置包括吸熱介質(zhì)供應(yīng)裝置，與所述吸熱介質(zhì)供應(yīng)裝置相連通的換熱部，所述換熱部用于吸收所述鉑金通道的熱量。

可選地，所述吸熱介質(zhì)供應(yīng)裝置供應(yīng)的吸熱介質(zhì)為氣體。

可選地，所述換熱部形成為間隔套設(shè)于所述鉑金通道上的出風(fēng)套筒，該出風(fēng)套筒包括相互隔開(kāi)以形成有出風(fēng)通道的套筒內(nèi)壁和套筒外壁，所述套筒內(nèi)壁上形成有出風(fēng)口，所述吸熱介質(zhì)供應(yīng)裝置與所述出風(fēng)通道相連通。

可選地，所述出風(fēng)套筒與所述鉑金通道同軸設(shè)置。

可選地，所述出風(fēng)套筒形成為圓筒形或方筒形。

可選地，所述加熱調(diào)節(jié)回路包括與所述鉑金通道的相對(duì)兩端分別電連接的一對(duì)導(dǎo)電電極，以及分別與該一對(duì)導(dǎo)電電極相連以形成閉合回路的供電電源，所述出風(fēng)套筒設(shè)置在所述一對(duì)導(dǎo)電電極之間，且所述出風(fēng)套筒的兩端與每個(gè)所述導(dǎo)電電極間隔設(shè)置以形成出風(fēng)間隙。

可選地，所述散熱裝置還包括連通在所述出風(fēng)通道與所述吸熱介質(zhì)供應(yīng)裝置之間的溫度控制裝置，以用于控制從所述出風(fēng)套筒的出風(fēng)口吹向所述鉑金通道的吸熱介質(zhì)的溫度。

可選地，從所述出風(fēng)套筒的出風(fēng)口吹向所述鉑金通道的吸熱介質(zhì)的溫度為30℃至150℃。

可選地，所述溫度控制裝置與所述換熱部之間還連通有流量調(diào)節(jié)裝置，以用于調(diào)節(jié)從所述出風(fēng)套筒的出風(fēng)口吹出的換熱介質(zhì)的氣流流量。

可選地，從所述出風(fēng)套筒的出風(fēng)口吹出的換熱介質(zhì)的氣流流量為0至300m³/h。

通過(guò)上述技術(shù)方案，本公開(kāi)提供的流量控制系統(tǒng)除了包括傳統(tǒng)的用于調(diào)節(jié)鉑金通道內(nèi)的玻璃液流量的加熱調(diào)節(jié)回路之外，還包括散熱裝置，以對(duì)玻璃液流量實(shí)現(xiàn)輔助調(diào)節(jié)。即，通過(guò)散熱裝置對(duì)玻璃液進(jìn)行降溫，從而實(shí)現(xiàn)輔助調(diào)節(jié)玻璃液的流量。這樣，本公開(kāi)提供的流量控制系統(tǒng)可以在不增加加熱調(diào)節(jié)回路的個(gè)數(shù)和通道長(zhǎng)度的情況下，就能提高加熱調(diào)節(jié)回路的電加熱功率，從而提高加熱調(diào)節(jié)回路對(duì)玻璃液流量控制能力，使得玻璃液流量波動(dòng)范圍更小，產(chǎn)品厚度差和應(yīng)力更小，提高了玻璃基板的產(chǎn)品品質(zhì)，且節(jié)省了貴金屬用量，節(jié)省了廠房改造成本，降低了玻璃基板生產(chǎn)成本。

本公開(kāi)的其他特征和優(yōu)點(diǎn)將在隨后的具體實(shí)施方式部分予以詳細(xì)說(shuō)明。

附圖說(shuō)明

附圖是用來(lái)提供對(duì)本公開(kāi)的進(jìn)一步理解，并且構(gòu)成說(shuō)明書(shū)的一部分，與下面的具體實(shí)施方式一起用于解釋本公開(kāi)，但并不構(gòu)成對(duì)本公開(kāi)的限制。在附圖中：

圖1是根據(jù)本公開(kāi)的一示例性實(shí)施方式提供的鉑金通道流量控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示例圖；

圖2是圖1中a部的局部放大圖，其中箭頭代表吹風(fēng)方向；

圖3是根據(jù)本公開(kāi)的一示例性實(shí)施方式提供的出風(fēng)套筒的截面示意圖；

圖4是圖3的側(cè)視圖，其中箭頭代表吹風(fēng)方向；

圖5是根據(jù)本公開(kāi)的另一示例性實(shí)施方式提供的鉑金通道流量控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示例圖；

圖6是圖5中b部的局部放大圖，其中箭頭代表吹風(fēng)方向。

附圖標(biāo)記說(shuō)明

10鉑金通道11導(dǎo)電電極12出風(fēng)間隙

20散熱裝置21吸熱介質(zhì)供應(yīng)裝置22溫度控制裝置

23流量調(diào)節(jié)裝置24出風(fēng)套筒24a套筒內(nèi)壁

24b套筒外壁24c出風(fēng)口24d入風(fēng)口

240出風(fēng)通道30保溫磚

具體實(shí)施方式

以下結(jié)合附圖對(duì)本公開(kāi)的具體實(shí)施方式進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。應(yīng)當(dāng)理解的是，此處所描述的具體實(shí)施方式僅用于說(shuō)明和解釋本公開(kāi)，并不用于限制本公開(kāi)。

在本公開(kāi)中，在未作相反說(shuō)明的情況下，使用的方位詞如“內(nèi)、外”是指相應(yīng)部件輪廓的內(nèi)和外。

如圖1和圖5所示，本公開(kāi)提供一種鉑金通道流量控制系統(tǒng)，其中，該流量控制系統(tǒng)包括鉑金通道10，用于調(diào)節(jié)鉑金通道10內(nèi)的玻璃液流量的加熱調(diào)節(jié)回路，以及用于輔助調(diào)節(jié)鉑金通道10內(nèi)的玻璃液流量的散熱裝置20。

其中，為實(shí)現(xiàn)保持鉑金通道內(nèi)玻璃液的溫度，該鉑金通道的外表面通常包裹有保溫磚30，上述散熱裝置20可以通過(guò)直接對(duì)保溫磚30進(jìn)行散熱，從而間接地調(diào)節(jié)鉑金通道10內(nèi)的玻璃液的溫度。

本公開(kāi)提供的流量控制系統(tǒng)除了包括傳統(tǒng)的用于調(diào)節(jié)鉑金通道內(nèi)的玻璃液流量的加熱調(diào)節(jié)回路之外，還包括散熱裝置，以對(duì)玻璃液流量實(shí)現(xiàn)輔助調(diào)節(jié)。即，通過(guò)散熱裝置對(duì)玻璃液進(jìn)行降溫，從而實(shí)現(xiàn)輔助調(diào)節(jié)玻璃液的流量。這樣，本公開(kāi)提供的流量控制系統(tǒng)可以在不增加加熱調(diào)節(jié)回路的個(gè)數(shù)和通道長(zhǎng)度的情況下，就能提高加熱調(diào)節(jié)回路的電加熱功率，從而提高加熱調(diào)節(jié)回路對(duì)玻璃液流量控制能力，使得玻璃液流量波動(dòng)范圍更小，產(chǎn)品厚度差和應(yīng)力更小，提高了玻璃基板的產(chǎn)品品質(zhì)，且節(jié)省了貴金屬用量，節(jié)省了廠房改造成本，降低了玻璃基板生產(chǎn)成本。

為穩(wěn)定地調(diào)節(jié)玻璃液的流量，散熱裝置20包括吸熱介質(zhì)供應(yīng)裝置21，與吸熱介質(zhì)供應(yīng)裝置21相連通的換熱部，換熱部用于吸收鉑金通道10的熱量。其中，吸熱介質(zhì)供應(yīng)裝置21可以為任意形式能夠提供吸熱介質(zhì)的裝置，本公開(kāi)對(duì)此不作限制。

吸熱介質(zhì)供應(yīng)裝置21中供應(yīng)的吸熱介質(zhì)可以為水等液體介質(zhì)，為保護(hù)鉑金通道，該吸熱介質(zhì)供應(yīng)裝置21供應(yīng)的吸熱介質(zhì)為氣體。即，通過(guò)氣體與玻璃液進(jìn)行換熱而輔助調(diào)節(jié)玻璃液的流量。例如，該氣體可以為空氣、氮?dú)?、水蒸氣或者混合氣體等。該吸熱介質(zhì)供應(yīng)裝置21可以為提供氣體的氣源設(shè)備。例如，該氣源設(shè)備可以為混合氣比例調(diào)節(jié)裝置。

其中，上述換熱部可以形成為纏繞于鉑金通道10上的螺旋形換熱管，在一種示例性的實(shí)施方式中，為增大換熱介質(zhì)與鉑金通道10的外表面的接觸面積，提高吸熱效率，如圖2和圖6所示，換熱部形成為間隔套設(shè)于鉑金通道10上的出風(fēng)套筒24，即，該出風(fēng)套筒24可以間隔套設(shè)于保溫磚30上。該出風(fēng)套筒24包括相互隔開(kāi)以形成有出風(fēng)通道240的套筒內(nèi)壁24a和套筒外壁24b，套筒內(nèi)壁24a上形成有出風(fēng)口24c，吸熱介質(zhì)供應(yīng)裝置21與出風(fēng)通道240相連通。

其中，上述出風(fēng)口24c的形狀可以為矩形、三角形、圓形、橢圓形或其他合適的形狀，本公開(kāi)對(duì)此不作限制。為保證良好的出風(fēng)效果，上述出風(fēng)口24c的面積在1mm²至100mm²之間。

為保證良好的散熱效果，上述出風(fēng)套筒24和保溫磚30之間的間隙為50mm至300mm。

這樣，通過(guò)吸熱介質(zhì)供應(yīng)裝置21供應(yīng)的氣體從入風(fēng)口24d流入出風(fēng)套筒24的出風(fēng)通道240內(nèi)，并從出風(fēng)套筒24的出風(fēng)口24c吹向保溫磚30的外表面，從而實(shí)現(xiàn)對(duì)保溫磚30的散熱，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)對(duì)鉑金通道內(nèi)的玻璃液的散熱，以輔助調(diào)節(jié)玻璃液的流量。

為使得從出風(fēng)套筒24的出風(fēng)口24c吹出的風(fēng)能夠均勻地吹向鉑金通道10的外表面，如圖2和圖6所示，出風(fēng)套筒24與鉑金通道10同軸設(shè)置。即，保溫磚30與出風(fēng)套筒24同軸設(shè)置。

為實(shí)現(xiàn)氣體均勻地充滿于出風(fēng)套筒24的出風(fēng)通道240中，出風(fēng)套筒24形成為圓筒形或方筒形。在其他可能的變形方式中，出風(fēng)套筒24還可以形成為橢圓形。

通常加熱調(diào)節(jié)回路可以包括與鉑金通道10的相對(duì)兩端分別電連接的一對(duì)導(dǎo)電電極11，以及分別與該一對(duì)導(dǎo)電電極11相連以形成閉合回路的供電電源，其中，鉑金通道10作為玻璃液流經(jīng)的通道和以及對(duì)玻璃液進(jìn)行加熱的導(dǎo)電發(fā)熱體。上述鉑金通道10上可以設(shè)置多對(duì)導(dǎo)電電極11。在玻璃基板制程中，玻璃液從鉑金通道玻璃液進(jìn)口進(jìn)入，從玻璃液出口流出，通過(guò)在一對(duì)相鄰的導(dǎo)電電極之間施加電壓，以電加熱的方式將位于鉑金通道內(nèi)的玻璃液調(diào)整成所需溫度，并通過(guò)功率和溫度的調(diào)整調(diào)整鉑金管2中流經(jīng)的玻璃液的黏度，從而控制玻璃液的流量。

為方便氣體吸收保溫磚30的熱量后迅速將熱量帶走，如圖1和圖5所示，出風(fēng)套筒24設(shè)置在一對(duì)導(dǎo)電電極11之間，且出風(fēng)套筒24的兩端與每個(gè)導(dǎo)電電極11間隔設(shè)置以形成出風(fēng)間隙12。

為防止因溫度過(guò)低的氣體吹向高溫的保溫磚30造成保溫磚30的炸裂，如圖1和圖5所示，散熱裝置20還包括連通在出風(fēng)通道240與吸熱介質(zhì)供應(yīng)裝置21之間的溫度控制裝置22，以用于控制從出風(fēng)套筒24的出風(fēng)口24c吹向鉑金通道10的吸熱介質(zhì)的溫度。其中，該溫度控制裝置22可以為換熱器或加熱器等具有加熱氣體功能的裝置。這樣，首先將從吸熱介質(zhì)供應(yīng)裝置21送出的氣體進(jìn)行加熱，并調(diào)節(jié)到所需的溫度后，再通過(guò)出風(fēng)套筒24吹向保溫磚30，以吸收保溫磚30的熱量。最后，吸收有保溫磚30的熱量的氣體從出風(fēng)套筒24的端部和導(dǎo)電電極11之間形成的出風(fēng)間隙12中吹出，從而實(shí)現(xiàn)對(duì)保溫磚30的散熱處理。

為實(shí)現(xiàn)較好的吸熱效果，從出風(fēng)套筒24的出風(fēng)口24c吹向鉑金通道10的吸熱介質(zhì)的溫度為30℃至150℃。進(jìn)一步地，從出風(fēng)套筒24的出風(fēng)口24c吹向鉑金通道10的吸熱介質(zhì)的溫度為60℃至120℃。更進(jìn)一步地，從出風(fēng)套筒24的出風(fēng)口24c吹向鉑金通道10的吸熱介質(zhì)的溫度為80℃至110℃。其中，為增強(qiáng)吸熱效果，還可以通過(guò)上述混合氣比例調(diào)節(jié)裝置調(diào)節(jié)吸熱介質(zhì)的濕度。例如，從出風(fēng)套筒24的出風(fēng)口24c吹向鉑金通道10的吸熱介質(zhì)的濕度可以調(diào)節(jié)為40％至80％。進(jìn)一步地，從出風(fēng)套筒24的出風(fēng)口24c吹向鉑金通道10的吸熱介質(zhì)的濕度可以調(diào)節(jié)為50％至70％。更進(jìn)一步地，從出風(fēng)套筒24的出風(fēng)口24c吹向鉑金通道10的吸熱介質(zhì)的濕度可以調(diào)節(jié)為50％至60％。

為根據(jù)各個(gè)加熱調(diào)節(jié)回路的功率調(diào)整需要，調(diào)節(jié)玻璃液的流量為所需的合適數(shù)值，如圖1和圖5所示，溫度控制裝置22與換熱部之間還連通有流量調(diào)節(jié)裝置23，以用于調(diào)節(jié)從出風(fēng)套筒24的出風(fēng)口24c吹出的換熱介質(zhì)的氣流流量。例如，在一種實(shí)施方式中，該流量調(diào)節(jié)裝置23可以為流量閥。這樣，通過(guò)流量調(diào)節(jié)裝置23調(diào)節(jié)進(jìn)入各個(gè)換熱部的氣體流量的大小，從而可以調(diào)節(jié)各個(gè)換熱部吸收保溫磚的熱量的多少，以適應(yīng)性地根據(jù)各個(gè)加熱調(diào)節(jié)回路的功率調(diào)整的需要，調(diào)節(jié)玻璃液的流量。

為保證良好的散熱效果，從出風(fēng)套筒24的出風(fēng)口24c吹出的換熱介質(zhì)的氣流流量為0至300m³/h。

為了進(jìn)一步證明本發(fā)明的有益效果，下面將通過(guò)三個(gè)實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行進(jìn)一步描述。

實(shí)施例1：

采用圖1至圖4所示的鉑金通道流量控制系統(tǒng)，該加熱調(diào)節(jié)回路包含4個(gè)控制回路(從附圖的左側(cè)至右右側(cè)依次為回路1、回路2、回路3和回路4)。吸熱介質(zhì)供應(yīng)裝置21供應(yīng)的氣體為空氣和水蒸氣混合氣體，氣體溫度調(diào)整為90℃，濕度為60％，氣體流量根據(jù)每個(gè)控制回路的電加熱回路功率達(dá)到10kw左右為目標(biāo)進(jìn)行調(diào)整，玻璃液流量為400kg/h，玻璃板厚度為0.5mm。出風(fēng)套筒24的套筒內(nèi)壁24a距離鉑金通道外表面為150mm。出風(fēng)套筒24的出風(fēng)口24c形狀為圓形，每個(gè)出風(fēng)口24c面積為76mm²。

實(shí)驗(yàn)例2：

采用圖1至圖4所示的鉑金通道流量控制系統(tǒng)，該加熱調(diào)節(jié)回路包含4個(gè)控制回路(從附圖的左側(cè)至右右側(cè)依次為回路1、回路2、回路3和回路4)。吸熱介質(zhì)供應(yīng)裝置21供應(yīng)的氣體為空氣和水蒸氣混合氣體，氣體溫度調(diào)整為100℃，濕度為60％，氣體流量根據(jù)每個(gè)控制回路的電加熱回路功率達(dá)到15kw左右為目標(biāo)進(jìn)行調(diào)整，玻璃液流量為400kg/h，玻璃板厚度為0.5mm。出風(fēng)套筒24的套筒內(nèi)壁24a距離鉑金通道外表面為180mm。出風(fēng)套筒24的出風(fēng)口24c形狀為圓形，每個(gè)出風(fēng)口24c面積為60mm²。

實(shí)驗(yàn)例3：

采用圖4和圖5所示的鉑金通道流量控制系統(tǒng)，該加熱調(diào)節(jié)回路包含4個(gè)控制回路(從附圖的左側(cè)至右右側(cè)依次為回路1、回路2、回路3和回路4)。吸熱介質(zhì)供應(yīng)裝置21供應(yīng)的氣體為空氣和水蒸氣混合氣體，氣體溫度調(diào)整為120℃，濕度為70％，氣體流量根據(jù)每個(gè)控制回路的電加熱回路功率達(dá)到16kw左右為目標(biāo)進(jìn)行調(diào)整，玻璃液流量為400kg/h，玻璃板厚度為0.5mm。出風(fēng)套筒24的套筒內(nèi)壁24a距離鉑金通道外表面為150mm。出風(fēng)套筒24的出風(fēng)口24c形狀為圓形，每個(gè)出風(fēng)口24c面積為60mm²。

以上結(jié)合附圖詳細(xì)描述了本公開(kāi)的優(yōu)選實(shí)施方式，但是，本公開(kāi)并不限于上述實(shí)施方式中的具體細(xì)節(jié)，在本公開(kāi)的技術(shù)構(gòu)思范圍內(nèi)，可以對(duì)本公開(kāi)的技術(shù)方案進(jìn)行多種簡(jiǎn)單變型，這些簡(jiǎn)單變型均屬于本公開(kāi)的保護(hù)范圍。

另外需要說(shuō)明的是，在上述具體實(shí)施方式中所描述的各個(gè)具體技術(shù)特征，在不矛盾的情況下，可以通過(guò)任何合適的方式進(jìn)行組合，為了避免不必要的重復(fù)，本公開(kāi)對(duì)各種可能的組合方式不再另行說(shuō)明。

此外，本公開(kāi)的各種不同的實(shí)施方式之間也可以進(jìn)行任意組合，只要其不違背本公開(kāi)的思想，其同樣應(yīng)當(dāng)視為本公開(kāi)所公開(kāi)的內(nèi)容。