專利名稱：在制備尿素的設(shè)備中使用的二相不銹鋼的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及在制造尿素的設(shè)備中使用的二相不銹鋼。上述二相不銹鋼對于制造尿素的設(shè)備材料被暴露的環(huán)境，具有優(yōu)異的耐蝕性。
背景技術(shù)：
對于各種化學設(shè)備結(jié)構(gòu)材料，要求其具有很強的強度并同時具有優(yōu)異的耐蝕性。特別是，因為在制尿素設(shè)備中生成叫做氨-氨基甲酸酯的強腐蝕性的中間物質(zhì)，所以需要設(shè)備結(jié)構(gòu)材料具有高度的耐蝕性。以往，作為用于這樣部件中的鋼材，一直使用從JIS的SUS316系至SUS317系以及SUS310系的奧氏體不銹鋼。
由鐵素體相和奧氏體相構(gòu)成的二相不銹鋼比奧氏體相系不銹鋼便宜且耐蝕性也優(yōu)異。因此，SUS329系二相不銹鋼也作為制尿素設(shè)備用材料而使用。
作為二相不銹鋼，典型的代表物是SUS329J3L或者是SUS329J4L中規(guī)定的Ni-Cr-Mo-N系鋼。并且為了作為制尿素設(shè)備用材料而使用，提出了以下幾種以上述成分系的鋼作為基礎(chǔ)，并改善了耐蝕性以及其它性質(zhì)的二相不銹鋼。
在特表平8-511829號公報中特別提出用在制尿素設(shè)備中的二相不銹鋼。該鋼是以Ni3～10％、Cr28～35％、Mo1.0～4.0％以及N0.2～0.6％作為主要合金成分的二相不銹鋼，在休伊不銹鋼耐蝕試驗(Huey test)中顯示出優(yōu)異的耐蝕性。在同一公報上所記載的發(fā)明中W的最大允許含量為2％，但實際上沒有提出含有W的鋼。反而記載的是因為W是促進金屬間化合物析出的元素，所以不應加入的觀點。另外，從耐蝕性的觀點出發(fā)認為應使Cr的含量在28％以上。并且認為Cu的含量最大可以達到1.0％。
二相不銹鋼中存在的另一個問題是σ相的生成。σ相是指被加熱至600～850℃左右溫度時所生成的金屬間化合物。如果生成上述σ相，則鋼的硬度增加，使鋼變脆，并且耐蝕性也變差。在制尿素設(shè)備中存在焊接或熱彎曲加工其構(gòu)成材料時受熱影響的特定部分(以下叫做熱影響部)。如果在其中生成σ相，則使其局部部位的耐蝕性變差。熱影響部的耐蝕性是隨σ相在鋼中的析出量而變化，σ相的析出量越大，耐蝕性越差。因此，要求設(shè)計出難以生成σ相的合金作為不可避免存在有熱影響部的二相不銹鋼。
作為制尿素設(shè)備的結(jié)構(gòu)材料，通常使用鋼板或鋼管。這些鋼管或鋼板是通過鍛造、擠出、軋制等熱加工或者是進一步的冷加工而制得。在二相不銹鋼的熱加工中，隨著坯料加熱溫度的上升，鋼中的鐵素體量增加，在之后的加工中，由于鐵素體粒子的不均勻的變形出現(xiàn)缺陷(リジング)。所以在成品的表面上殘留皺疤。
特別是，對于在上述的特表平8-511829號公報中所提出的含有大量Cr的二相不銹鋼，加熱將促進其中的鐵素體含量的增加。為了防止缺陷，需要設(shè)計出抑制上述鐵素體含量的合金。
在美國特許第6,312,532號提出了具有優(yōu)異的熱加工性、同時對氯化物環(huán)境或酸液中具有優(yōu)異的耐蝕性，并且具有優(yōu)異的組織穩(wěn)定性的二相不銹鋼，上述鋼的主要合金成分是Ni3.0～10.0％、Cr27.0～35.0％、Mo0～3.0％、W2.0～5.0％、Cu0.5～3.0％以及N0.3～0.55％。該二相不銹鋼為了具有耐蝕性和機械性質(zhì)而含有Cu和W。但是，如后述，如果含有Cu，則因為Cu與尿素液中存在的氨形成絡(luò)合離子而促進腐蝕，所以用于制尿素設(shè)備中時不能夠得到充足的耐蝕性。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明目的1是，提供制尿素設(shè)備用的二相不銹鋼，它具有優(yōu)異的強度和耐蝕性，并且即使受到如上述熱影響部那樣的熱過程，也難以生成σ相，并且在熱加工中能夠得到良好的表面性狀的二相不銹鋼。
本發(fā)明目的2是提供使用上述二相不銹鋼的制尿素設(shè)備。
本發(fā)明的二相不銹鋼是如下的不銹鋼。在以下說明中，各元素含量的“％”全部表示“質(zhì)量％”。
本發(fā)明之1是在制造尿素的設(shè)備中使用的二相不銹鋼，其中C0.03％以下、Si0.5％以下、Mn2％以下、P0.04％以下、S0.003％以下、Cr大于26％且小于28％、Ni6～10％、Mo0.2～1.7％、W大于2％而小于等于3％、N大于0.3％而小于等于0.4％，其余為Fe和雜質(zhì)，作為雜質(zhì)的Cu在0.3％以下。
本發(fā)明的二相不銹鋼，代替一部分的Fe，可以含有從Ca0.0001～0.01％、Ce0.0001～0.07％以及B0.0001～0.01％中選擇的一種以上，理想的是雜質(zhì)中的Al為0.05％以下，O(氧)為0.01％以下。另外，最理想的是由下式得到的硬度的增加(ΔHv)在80以下。另外，Hv1表示進行固溶處理和在800℃下加熱30分鐘后再水冷的熱處理后的鋼的維氏硬度，Hv2表示進行固溶處理后的鋼的維氏硬度ΔHv＝Hv1-Hv2本發(fā)明的尿素制造設(shè)備中，脫料管、冷凝器管、反應器以及配管中的至少一個是由上述本發(fā)明的二相不銹鋼構(gòu)成。
上述焊接，可以使用由本發(fā)明的二相不銹鋼構(gòu)成的焊接材料進行。


圖1為表示Cu含量不同的二相不銹鋼的、模擬尿素制造設(shè)備的小型試驗裝置的脫料管浸漬試驗結(jié)果的圖。
圖2為對焊接熱影響部進行假想的熱處理時，維氏硬度的增加量(ΔHv)和腐蝕速度之間關(guān)系的圖。
具體實施例方式
本發(fā)明的二相不銹鋼的特征之一是控制Cu的含量使其在0.3％以下。第二個特征是把Mo的含量限定在最小含量，從而提高W的含量。首先說明上述的特征。
(1)Cu的限制Cu是用于提高耐酸性和組織穩(wěn)定性的元素，所以它常常被加入到二相不銹鋼中。例如在上述美國專利第6,312,532號中所示的鋼需要含有0.5～3.0％的Cu。
本發(fā)明者調(diào)查了在腐蝕尿素制造設(shè)備的環(huán)境下，Cu是如何地影響二相不銹鋼的耐蝕性。使用的鋼是Cu含量不同的下述鋼A～D。
鋼A…Cr27％、Mo1.0％、W2.2％、Ni7.5％、Cu0.1％的二相不銹鋼。
鋼B…Cr27％、Mo1.0％、W2.3％、Ni7.3％、Cu0.3％的二相不銹鋼。
鋼C…Cr27％、Mo1.1％、W2.0％、Ni7.3％、Cu0.7％的二相不銹鋼。
鋼D…Cr27％、Mo1.0％、W2.2％、Ni7.7％、Cu1.4％的二相不銹鋼。
對厚度為10mm的上述鋼的熱軋鋼板，進行在1100℃下加熱5分鐘后水冷的固溶熱處理后，在尿素制造設(shè)備的小規(guī)模模擬試驗裝置的脫料管中浸漬500小時，并調(diào)查腐蝕速度。在圖1中表示了其結(jié)果。
從圖1中清楚，Cu含量為0.1％的鋼A和Cu含量為0.3％的鋼B的腐蝕速度恒定(約0.015g/(m2·h))。但是，Cu含量為0.7％的鋼C的腐蝕速度增大到約0.023g/(m2·h)。從這一結(jié)果中可以清楚，在通常情況下Cu可以說是提高耐蝕性的元素，但是在腐蝕尿素制造設(shè)備的環(huán)境下，成了促進腐蝕的元素。這大概是因為即使是處于固溶狀態(tài)下的微量Cu，在腐蝕尿素制造設(shè)備的環(huán)境下被溶解析出到溶液中的緣故。
(2)Mo的限制和W的利用促進生成σ相的生成是Cr、Mo等穩(wěn)定鐵素體的元素。但是，因為這些元素是用于確保二相不銹鋼耐蝕性的基本元素，所以不能隨意減少其含量。因此，本發(fā)明者考慮到代替Mo而使用作用效果與Mo近似的W，詳細調(diào)查了Mo和W對生成σ相的影響。
σ相的析出量可以根據(jù)鋼硬度的增加量來判斷。因此進行以下試驗。
作為試驗材料，準備了化學組成不同的以下鋼a～c的二相不銹鋼。為了達到固溶狀態(tài)，對上述的試驗材料進行通常的固溶處理(從1100℃開始水冷的固溶處理)，進一步在假設(shè)條件(加熱溫度800℃、加熱時間30min、冷卻條件水冷)下熱處理熱影響部。以下，將上述熱處理記為“對熱影響部的熱處理”。
根據(jù)下式求出，在上述固溶處理狀態(tài)和對熱影響部進行熱處理狀態(tài)下的硬度(維氏硬度)變化。
ΔHv＝Hv1-Hv2上式中，Hv1表示對熱影響部進行熱處理狀態(tài)下的維氏硬度，Hv2表示固溶處理狀態(tài)下的維氏硬度。
鋼a…Cr27％、Mo0.8％、W2.8％、Ni7.5％的二相不銹鋼。
鋼b…Cr27％、Mo1.6％、W2.2％、Ni7.5％的二相不銹鋼。
鋼c…Cr27％、Mo2.3％、W2.1％、Ni8.0％的二相不銹鋼。
在圖2中表示了對熱影響部進行熱處理前后的維氏硬度增加量(ΔHv)和在JIS G 0573(不銹鋼的65％硝酸腐蝕試驗方法----相當于休伊不銹鋼耐蝕試驗)的試驗中得到的對熱影響部進行熱處理前后的鋼的腐蝕速度。
如圖中所示，在鋼a中硬度的增加(ΔHv)約為20，在鋼b中為75，而在鋼c中達到140。在鋼b中腐蝕速度幾乎恒定在0.06g/(m2·h)左右，顯示出良好的耐蝕性。由此能夠得出，硬度的增加量(ΔHv)如果達到80，則能夠維持優(yōu)異的耐蝕性，但如果ΔHv超過80，則出現(xiàn)耐蝕性的下降。
如上述，由于鋼種的不同造成的ΔHv的差異以及伴隨的耐蝕性的差異是由化學組成的差異，具體地是由Mo和W含量的差異引起的。也就是說，通過選擇各組分的含量，使對熱影響部進行熱處理前后的硬度增量(ΔHv)在80以下，從而即使是熱影響部受熱，也能夠得到良好的耐蝕性。
接著，詳細調(diào)查了在熱加工二相不銹鋼時產(chǎn)生的皺疤。隨著加熱溫度的上升，二相鋼中的鐵素體量增加，并在之后的加工中由于鐵素體粒子的不均勻變形產(chǎn)生缺陷而在制品表面上出現(xiàn)皺疤。
本發(fā)明者等從鋼的化學組成方面調(diào)查加熱坯料時產(chǎn)生的鐵素體量，并得出新的見解。也就是替換一部分的Mo而含有W的二相不銹鋼中，Cr含量對坯料加熱中的鐵素體量的影響非常大。因此，為了加工成沒有產(chǎn)生皺疤的制品，需要把Cr含量選擇在適宜的范圍內(nèi)。
以上述見解作為基礎(chǔ)，通過把各成分的含量選擇在最適宜的范圍內(nèi)而完成了本發(fā)明。
C0.03％以下C是奧氏體生成元素，是有效地提高強度的元素，如果其含量過多，則在熱影響部析出炭化物，降低耐蝕性。因此，在本發(fā)明中將C規(guī)定為雜質(zhì)，并將允許的上限定為0.03％。理想的是C含量小于上述上限并盡可能小。
Si0.5％以下Si是有效地脫去鋼水中的氧的元素，如果含量過多，則耐蝕性下降。因此，制鋼時作為脫氧劑加入不成問題，但含量(殘留于鋼中的量)應該控制在0.5％以下。含量可以控制在雜質(zhì)水平。
Mn2％以下Mn也是有效地脫去鋼水中的氧的元素，如果其含量超過2％，則導致耐蝕性的劣化。因此，Mn的含量應在2％以下。含量可以控制在雜質(zhì)水平。
P0.04％以下P是對鋼的熱加工性和機械性質(zhì)帶來惡劣影響的雜質(zhì)。在不銹鋼中通過晶間析出降低不銹鋼的耐蝕性。因此，0.04％是作為雜質(zhì)的允許上限，理想的是P含量小于上述上限并盡可能小。
S0.003％以下S也是對鋼的加工性以及其它性質(zhì)帶來不好影響的雜質(zhì)。并且與P相同，通過晶間析出而降低不銹鋼的耐蝕性。因此，S的含量應在0.003％，以下并盡可能小。
Cr大于26％且小于28％Cr是鐵素體生成元素，同時也是提高耐蝕性的二相不銹鋼的基本成分之一。如果它的含量小于26％，則特別是尿素制造設(shè)備等在苛刻腐蝕環(huán)境下的耐蝕性不夠充分。另外如果含量過多，則熱影響部受熱時，σ相的析出變多，硬度增加，所以熱影響部的耐蝕性下降。如果Cr含量在28％以上，在熱加工中由于鐵素體粒子的不均勻變形而產(chǎn)生缺陷。其結(jié)果，在制品表面產(chǎn)生皺疤，導致成品率的下降。因此，Cr的含量大于26％且小于28％。
Ni6～10％Ni是奧氏體生成元素，是組成二相組織的主要合金成分，同時提高韌性和耐蝕性的有效元素。如果其含量小于6％，則上述效果不夠充分。相反如果過量Ni，則促進σ相的生成，降低熱影響部的耐蝕性，所以在本發(fā)明中將Ni的含量的上限定為10％。
Mo0.2～1.7％Mo是鐵素體生成元素，在二相不銹鋼中特別是作為改善耐點腐蝕性的合金成分而發(fā)揮積極的作用。但是，如上所述，Mo是促進σ相生成的成分，如果含量約在2％以上，則熱影響部受熱時，很難避免由于σ相的析出導致的耐蝕性的劣化。因此在本發(fā)明中，把Mo含量控制在必要的最小限度，并代替Mo較多地加入具有與Mo相同的提高耐蝕性的效果，并且比Mo生成σ相的作用小的W。
Mo的必要的最小量是0.2％，1.7％是考慮W的加入量的基礎(chǔ)上，能夠防止析出σ相的上限值。
W大于2％小于等于3％W是與Mo相同生成鐵素體的元素，在與Mo的共同存在下顯著改善二相不銹鋼耐蝕性。過去提出在二相不銹鋼中加入W的提案。例如在上述特表平8-511829號公報的發(fā)明中記為“W的最大含量為2.0％”，但沒有提出實際的含有W的鋼，反而提出W是促進析出金屬間化合物的元素，所以避免其加入的思想。即沒有提出代替一部分的Mo而加入多量W的思想。
在上述的美國專利6,312,532號中所述的發(fā)明中，代替一部分Mo而加入了多量W，但為了抑制伴隨上述的操作析出金屬間化合物，需要復合添加W和0.5～3.0％Cu。但是，如上所述，在制造尿素的設(shè)備環(huán)境下，Cu是與尿素液中存在的氨形成絡(luò)合離子而進行腐蝕的有害元素，所以應避免加入。本發(fā)明的一個大特點是抑制有害的Cu，使其含量在0.3％以下，并使Cr的含量在適合的值，同時最佳化Mo和W的含量，從而抑制σ相的析出。
本發(fā)明中通過W的積極利用來補充Mo的作用效果。如果含量在2.0％以下，則得不到這種效果。但是，因為W的過量加入將促進σ相的析出，所以其上限為3％。
N大于0.3％小于等于0.4％N是奧氏體生成元素，同時也是提高耐蝕性的有效元素。如果其含量在0.3％以下，則上述效果不夠充分，相反如果超過0.4％，則熱加工性下降。因此，N的合適含量為大于0.3％小于等于0.4％。
本發(fā)明之一的二相不銹鋼是除了上述成分以外其余為Fe以及雜質(zhì)的不銹鋼。本發(fā)明之2的二相不銹鋼是除了上述成分以外還含有選自Ca0.0001～0.01％、Ce0.0001～0.07％以及B0.0001～0.01％中的一種以上元素的鋼。這些元素都是有效提高二相不銹鋼的熱加工性的元素。
如果Ca、Ce以及B中的任意一個的含量小于0.0001％，則上述效果不夠充分。但是如果Ca的含量和Ce的含量分別超過0.01％和0.07％，則鋼中的夾雜物變多，從而降低耐蝕性。另外，B的含量大于0.01％，也會使耐蝕性變差。因此，Ca的含量是0.0001～0.01％、Ce0.0001～0.07％以及B0.0001～0.01％為好。
在本發(fā)明的雜質(zhì)中，Al在0.05％以下，O(氧)在0.01％以下是理想的。下面分別說明對上述元素限定的理由。
Al生成氧化物，并且該氧化物殘留在鋼中降低耐蝕性。因此，Al的含量在0.05％以下，并盡可能小是理想的。另外，氧生成氧化鋁等氧化物系夾雜物，并降低二相不銹鋼的加工性以及耐蝕性，所以理想的是0.01％以下。
對于本發(fā)明的二相不銹鋼，理想的是，在對其進行800℃下加熱30分鐘后再水冷的熱處理時，從固溶狀態(tài)到熱處理后硬度的增加以維氏硬度計在80以下。其理由如同上述圖2中的說明。
本發(fā)明的二相不銹鋼特別適用于尿素制造設(shè)備中的脫料管、冷凝器管、反應器以及配管中的至少一個。
實施例通過真空感應熔解爐熔制具有表1中所示組成的鋼，進行熱鍛造和熱軋制而制得厚度為10mm的鋼板，然后進行固溶處理(在1100℃下加熱5分鐘后水冷)，切出一定尺寸的試驗片，用于下述試驗。
(1)切出寬10mm×厚3mm×長40mm的試驗片，根據(jù)JISG0573(不銹鋼的65％硝酸腐蝕試驗方法)進行腐蝕試驗，求出腐蝕速度。在該試驗中評價固溶加熱處理后的耐蝕性。
(2)切出寬10mm×厚3mm×長40mm的試驗片，在尿素制造設(shè)備的模擬小型試驗裝置的脫料管中浸漬500小時，并求出腐蝕速度。
(3)進行上述固溶熱處理后，切出寬25mm×厚12mm×長40mm的試驗片，對熱影響部進行熱處理(800℃×30分、水冷)，然后測定維氏硬度，求出硬度的變化量(ΔHv)。
同樣通過真空感應熔解爐熔制具有表1中所示組成的鋼，進行熱鍛造后制得外徑為175mm、內(nèi)徑為40mm、長度為600mm的中空圓鋼坯，在1200℃下加熱上述鋼坯，然后進行擠出加工，調(diào)查在制品表面上產(chǎn)生的皺疤深度。皺疤深度小于0.3mm的記為“○”，皺疤深度在0.3mm以上的記為“×”。在表2中表示了其結(jié)果。
在表1和表2中所示的No.12相當于在特表平8-511829號公報中記載的二相不銹鋼，No.16相當于在美國專利第6,312,532號發(fā)明中記載的二相不銹鋼，No17相當于SUS329J4L的二相不銹鋼。
作為本發(fā)明鋼的No1～8，在上述(1)試驗中腐蝕速度均小于現(xiàn)在使用的No.17的SUS329J4L的腐蝕速度0.068g/(m2·h)，顯示出優(yōu)異的耐蝕性。另外，Cr含量低于本發(fā)明中規(guī)定的范圍的No.9和No.17的腐蝕速度大，耐蝕性差。另外，W和N的含量均低于本發(fā)明規(guī)定的范圍的No.14和No.15的耐蝕速度也超過上述No.17的0.068g/(m2·h)，耐蝕性不夠充分。
本發(fā)明鋼在上述(2)的試驗中也顯示出優(yōu)異的耐蝕性，本發(fā)明鋼的腐蝕速度低于No.17的腐蝕速度0.019g/(m2·h)的。另外，No.16因為含有1.5％的Cu，所以進行腐蝕，腐蝕速度變大。
作為本發(fā)明鋼的No1～8，在上述(3)的試驗中硬度變化量ΔHv均在80以下。對于作為本發(fā)明鋼的No.1和No.7以及作為比較鋼的No.13和No.17，通過上述(1)的腐蝕試驗法求出對熱影響部進行熱處理后的耐蝕速度，其結(jié)果分別為0.055g/(m2·h)、0.058g/(m2·h)、0.172g/(m2·h)、0.185g/(m2·h)。從這一結(jié)果中看出，對熱影響部進行熱處理后的本發(fā)明鋼的硬度變化(ΔHv)小，在熱影響部中也能抑制生成σ相，具有優(yōu)異的耐蝕性。
本發(fā)明鋼，抑制在熱加工中產(chǎn)生皺疤，從而使得到制品的表面品質(zhì)良好。另外，Cr含量超過本發(fā)明規(guī)定范圍的No.10至12，在制品表面產(chǎn)生皺疤，品質(zhì)惡化，同時使成品率下降。
在表2中表示出基于以上試驗結(jié)果的綜合評價。在耐蝕性、由于熱處理熱影響部時產(chǎn)生的σ相而引起硬度變化以及由于熱加工而產(chǎn)生皺疤等所有方面均為適合的鋼判斷為“○”，其中的一個不好的鋼記為“●”。本發(fā)明的二相不銹鋼是最適合在尿素制造設(shè)備的苛刻腐蝕環(huán)境下使用的材料。
本發(fā)明的二相不銹鋼，具有優(yōu)異的強度和耐全面腐蝕性，同時熱影響部的耐蝕性也優(yōu)異。并且在熱加工時不會出現(xiàn)皺疤，不會導致制造成品率的下降。上述二相不銹鋼最適合作為在尿素制造設(shè)備中使用的材料而使用。
表1

表中的“*”表示超出本發(fā)明的范圍。
表2

**尿素制造設(shè)備模擬小型試驗裝置的涂層消除劑浸漬試驗。
權(quán)利要求
1.一種尿素制造設(shè)備用二相不銹鋼，以質(zhì)量％計，含有C0.03％以下、Si0.5％以下、Mn2％以下、P0.04％以下、S0.003％以下、Cr大于26％且小于28％、Ni6～10％、Mo0.2～1.7％、W大于2％而小于等于3％、N大于0.3％而小于等于0.4％，余量為Fe和雜質(zhì)，作為雜質(zhì)的Cu在0.3％以下。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的尿素制造設(shè)備用二相不銹鋼，以質(zhì)量％計，還含有從Ca0.0001～0.01％、Ce0.0001～0.07％以及B0.0001～0.01％中選擇的一種以上。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的尿素制造設(shè)備用二相不銹鋼，以質(zhì)量％計，雜質(zhì)中的Al為0.05％以下，氧為0.01％以下。
4.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的尿素制造設(shè)備用二相不銹鋼，由下式得到的硬度的增加ΔHv在80以下，ΔHv＝Hv1-Hv2，Hv1是進行固溶處理和在800℃下加熱30分鐘后再水冷的熱處理后的鋼的維氏硬度，Hv2表示進行固溶處理后的鋼的維氏硬度。
5.根據(jù)權(quán)利要求3所述的尿素制造設(shè)備用二相不銹鋼，由下式得到的硬度的增加ΔHv在80以下，ΔHv＝Hv1-Hv2，Hv1是進行固溶處理和在800℃下加熱30分鐘后再水冷的熱處理后的鋼的維氏硬度，Hv2表示進行固溶處理后的鋼的維氏硬度。
6.一種尿素制造設(shè)備，其特征在于，脫料管、冷凝器管、反應器以及配管中的至少一個是由下述的二相不銹鋼構(gòu)成，所述二相不銹鋼以質(zhì)量％計，含有C0.03％以下、Si0.5％以下、Mn2％以下、P0.04％以下、S0.003％以下、Cr大于26％且小于28％、Ni6～10％、Mo0.2～1.7％、W大于2％而小于等于3％、N大于0.3％而小于等于0.4％，余量為Fe和雜質(zhì)，作為雜質(zhì)的Cu在0.3％以下。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的尿素制造設(shè)備，其特征在于，所述二相不銹鋼以質(zhì)量％計，還含有從Ca0.0001～0.01％、Ce0.0001～0.07％以及B0.0001～0.01％中選擇的一種以上。
8.根據(jù)權(quán)利要求6或7所述的尿素制造設(shè)備，其特征在于，所述二相不銹鋼以質(zhì)量％計，雜質(zhì)中的Al為0.05％以下，氧為0.01％以下。
9.根據(jù)權(quán)利要求6或7所述的尿素制造設(shè)備，其特征在于，所述的二相不銹鋼，由下式得到的硬度的增加ΔHv在80以下，ΔHv＝Hv1-Hv2，Hv1是進行固溶處理和在800℃下加熱30分鐘后再水冷的熱處理后的鋼的維氏硬度，Hv2表示進行固溶處理后的鋼的維氏硬度。
10.根據(jù)權(quán)利要求8所述的尿素制造設(shè)備，其特征在于，所述的二相不銹鋼，由下式得到的硬度的增加ΔHv在80以下，ΔHv＝Hv1-Hv2，Hv1是進行固溶處理和在800℃下加熱30分鐘后再水冷的熱處理后的鋼的維氏硬度，Hv2表示進行固溶處理后的鋼的維氏硬度。
11.一種焊接材料，其特征在于，是由下述的的二相不銹鋼制成，所述二相不銹鋼以質(zhì)量％計，含有C0.03％以下、Si0.5％以下、Mn2％以下、P0.04％以下、S0.003％以下、Cr大于26％且小于28％、Ni6～10％、Mo0.2～1.7％、W大于2％而小于等于3％、N大于0.3％而小于等于0.4％，余量為Fe和雜質(zhì)，作為雜質(zhì)的Cu在0.3％以下。
12.根據(jù)權(quán)利要求11所述的焊接材料，其特征在于，所述二相不銹鋼以質(zhì)量％計，還含有從Ca0.0001～0.01％、Ce0.0001～0.07％以及B0.0001～0.01％中選擇的一種以上。
13.根據(jù)權(quán)利要求11或12所述的焊接材料，其特征在于，所述二相不銹鋼以質(zhì)量％計，雜質(zhì)中的Al為0.05％以下，氧為0.01％以下。
14.根據(jù)權(quán)利要求11或12所述的焊接材料，其特征在于，所述的二相不銹鋼，由下式得到的硬度的增加ΔHv在80以下，ΔHv＝Hv1-Hv2，Hv1是進行固溶處理和在800℃下加熱30分鐘后再水冷的熱處理后的鋼的維氏硬度，Hv2表示進行固溶處理后的鋼的維氏硬度。
15.根據(jù)權(quán)利要求13所述的焊接材料，其特征在于，所述的二相不銹鋼，由下式得到的硬度的增加ΔHv在80以下，ΔHv＝Hv1-Hv2，Hv1是進行固溶處理和在800℃下加熱30分鐘后再水冷的熱處理后的鋼的維氏硬度，Hv2表示進行固溶處理后的鋼的維氏硬度。
全文摘要
一種尿素制造設(shè)備用二相不銹鋼，以質(zhì)量％計，含有C0.03％以下、Si0.5％以下、Mn2％以下、P0.04％以下、S0.003％以下、Cr大于26％且小于28％、Ni6～10％、Mo0.2～1.7％、W大于2％而小于等于3％、N大于0.3％而小于等于0.4％，其余為Fe和雜質(zhì)，作為雜質(zhì)的Cu在0.3％以下。該鋼也可以進一步含有Ca、Ce以及B中的一種以上，優(yōu)選雜質(zhì)中的Al在0.05％以下、O(氧)在0.01％以下。由下式得到的硬度的增加(ΔHv)在80以下，ΔHv＝Hv1－Hv2，Hv1是進行固溶處理和在800℃下加熱30分鐘后再水冷的熱處理后的鋼的維氏硬度，Hv2表示進行固熔處理后的鋼的維氏硬度。上述尿素制造設(shè)備用二相不銹鋼，具有優(yōu)異的耐蝕性。
文檔編號C07C273/00GK1865484SQ20061008782
公開日2006年11月22日 申請日期2003年1月30日 優(yōu)先權(quán)日2002年2月5日
發(fā)明者山寺芳美, 長島英紀 申請人:住友金屬工業(yè)株式會社, 東洋工程株式會社