專利名稱：撓性聚氨酯泡沫及其制造方法和用于其制造的材料體系的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及撓性聚氨酯泡沫及其制造方法和用于其制造的材料體系。
背景技術(shù)：
近年來，隨著汽車工業(yè)的進(jìn)步，人們不僅期望汽車性能的改善，也期望高等級的車輛內(nèi)飾和內(nèi)在舒適度的改善。從改善乘坐舒適度的角度考慮，人們強烈期望發(fā)展制造座位用的具有更好的緩沖墊性質(zhì)的撓性聚氨酯泡沫(以下稱撓性泡沫)。
迄今，廣泛使用金屬彈簧和包含撓性泡沫的墊子材料的結(jié)合物作為坐墊。可是，近年來，由于對降低成本、減輕質(zhì)量等的需求，趨于使用所謂的全泡沫型汽車座位，由于撓性泡沫本身被制成具有彈簧性質(zhì)，所以不再使用金屬彈簧。由于沒有金屬彈簧配合使用，全泡沫型座位趨于變厚，而撓性泡沫的性質(zhì)是對座位的乘坐舒適度起很大作用的因素。即，在撓性泡沫的開發(fā)中，作為乘坐舒適指數(shù)的靜態(tài)特性和動態(tài)特性是很重要的。特別在靜態(tài)特性中，控制乘坐初始階段的支撐感和乘坐終了階段的下陷感是重要的。
當(dāng)人實際坐在裝備了由撓性泡沫制成的墊子材料座位上時，撓性泡沫受壓并有壓痕，其部位例如底部下陷一定的高度。使用與JASO(日本汽車標(biāo)準(zhǔn)組織)B408-89中汽車座位用墊子材料的性能試驗方法一致的載荷試驗，作為測量靜態(tài)特性的方法，通過測量其變形得到載荷-變形曲線。圖2示出了常規(guī)撓性泡沫的載荷-變形曲線。在載荷-變形曲線中，位于各載荷的加壓側(cè)(圖2中上面)的切線的正切值為靜態(tài)彈簧常數(shù)。即，當(dāng)靜態(tài)彈簧常數(shù)高時，曲線有一個陡斜率，而當(dāng)靜態(tài)彈簧常數(shù)低時，曲線有一個平緩的斜率。
撓性泡沫的載荷-變形曲線通常在載荷的初始階段上升很快，然后在拐點1處平緩上升，進(jìn)一步載荷后，在拐點2處迅速上升。曲線在載荷的初始階段陡峭上升，而從起始點到拐點1附近的靜態(tài)彈簧常數(shù)很高的這樣一種撓性泡沫被認(rèn)為是具有極好支撐感的撓性泡沫。此外，不具有下陷感而提供良好的乘坐舒適度的撓性泡沫被認(rèn)為是這樣一種即使在拐點2后的高載荷區(qū)域靜態(tài)彈簧常數(shù)也很低的撓性泡沫。習(xí)慣上調(diào)整撓性泡沫的硬度得到支撐感，可是在這種情況下，高載荷區(qū)域的靜態(tài)彈簧常數(shù)趨于變高，而下陷感不能被克服。
通常，座位用全泡沫型撓性泡沫在高載荷區(qū)域具有低變形作為靜態(tài)特征，和與金屬彈簧結(jié)合的座位用泡沫相比，其具有下陷感，乘坐舒適度趨于下降。為了解決這些問題，已知的方法是使泡沫增厚或增加密度使變形變大，可是，不能解決成本增加和座位重量增加的問題。
JP-A-11-322875提出向主要由多元醇和異氰酸酯組分所組成的、制造聚氨酯泡沫用材料中加入特殊氟表面活性劑的方法增加變形。可是，會出現(xiàn)以下問題，如支撐感不足、氟型表面活性劑本身太貴使成本增加、表面活性劑的表面張力低會在制造泡沫時污染模制品的內(nèi)部。
此外，JP-A-5-320304提出一種制造聚氨酯泡沫的方法，其包括將包含多元醇、催化劑、起泡劑和其它添加劑的多元醇組分與多異氰酸酯組分反應(yīng)，并向其中加入特定的雙官能仲胺，以制造一種在75％變形處以評價下陷感作為特性的加壓側(cè)曲線具有低斜度、且無下陷感、并在柔軟度、下陷度和振動性中保持良好平衡的泡沫?？墒?，支撐感不足，耐久性特別是潮熱永久壓縮變形不足。
即，靜態(tài)彈簧常數(shù)在低載荷區(qū)域是高的、滿足了支撐感和硬度；或靜態(tài)彈簧常數(shù)在高載荷區(qū)域是低的、變形大、下陷感被克服的這樣一種撓性泡沫不存在。

發(fā)明內(nèi)容
在這些情況下，本發(fā)明的目的是提供一種下陷感被克服、支撐感良好、乘坐舒適度已極大改善、振動性和耐久性良好的汽車座位用撓性泡沫及制造所述泡沫的方法和用于制造該泡沫的材料體系。
本發(fā)明者為解決上述問題進(jìn)行了廣泛的研究，結(jié)果他們發(fā)現(xiàn)了一種具有在撓性泡沫的載荷試驗中或在其芯部的載荷試驗中滿足特征條件的載荷-變形曲線的泡沫，還發(fā)現(xiàn)具有這樣的特征載荷-變形曲線的泡沫在模壓汽車座位時，會極大地改善乘坐舒適度，感覺很平穩(wěn)(見圖1)。滿足這樣的條件的泡沫具有如下特征在施加負(fù)載的初始階段，其變形小；有足夠的支撐感；在那個區(qū)域后，靜態(tài)彈簧常數(shù)的變化小，曲線平緩上升。即，可以預(yù)計，在乘坐的初始階段，有足夠的支撐感，由此泡沫能提供極好的體重支撐，而在人坐上泡沫后，泡沫適宜地彎曲，由此柔軟地支撐體重。從而克服了下陷感，使乘坐舒適度變得良好。
即，本發(fā)明提供一種撓性聚氨酯泡沫，在由該撓性聚氨酯泡沫的載荷試驗得到的載荷(N)-變形(mm)曲線中，用公式(1)算出的X值最大為4.2X＝(載荷883N時的靜態(tài)彈簧常數(shù))/(載荷98N時的靜態(tài)彈簧常數(shù))(1)本發(fā)明還提供一種撓性聚氨酯泡沫，在由該撓性聚氨酯泡沫的芯部的載荷試驗得到的載荷(N)-變形(mm)曲線中，用公式(2)算出的Y值最大為1.8Y＝(載荷127.4N時的靜態(tài)彈簧常數(shù))/(載荷19.6N時的靜態(tài)彈簧常數(shù))(2)本發(fā)明進(jìn)一步提供一種制造上述撓性聚氨酯泡沫的方法，它包括在起泡劑和催化劑存在下，將含有5-85質(zhì)量％的氧化乙烯/氧化丙烯無規(guī)鏈(在該無規(guī)鏈中，氧化乙烯基含量為3-40質(zhì)量％，末端氧化乙烯嵌段鏈的含量為3-40質(zhì)量％)、羥基值為10-56mgKOH/g和不飽和度最大為0.04meq/g的多元醇與多異氰酸酯反應(yīng)。
此外，本發(fā)明還提供制造上述撓性聚氨酯泡沫的材料體系，其包含多元醇系液體和多異氰酸酯，所述多元醇系液體含有具有5-85質(zhì)量％的氧化乙烯/氧化丙烯無規(guī)鏈(在該無規(guī)鏈中氧化乙烯基含量為3-40質(zhì)量％，末端氧化乙烯嵌段鏈的含量為3-40質(zhì)量％)，并具有10-56mgKOH/g的羥基值和最大為0.04meq/g的不飽和度的多元醇。


在附圖中圖1是本發(fā)明的撓性聚氨酯泡沫的載荷-變形曲線的一個實施例。
圖2是現(xiàn)有的撓性聚氨酯泡沫的載荷-變形曲線的一個實施例。
具體實施例方式
下面，將參照較佳實施方式對本發(fā)明作詳細(xì)描述。
本發(fā)明的載荷試驗是依據(jù)JASO(日本汽車標(biāo)準(zhǔn)組織)B408-89的汽車座位用墊子材料的性能試驗方法，使用直徑為200±2mm、厚度為50-100mm的圓板作為加壓板進(jìn)行的。將試驗樣品放在試驗儀器的平板架上，系于試驗儀器的加壓板放在試驗樣品頂端的中心部分。作為初始加壓步驟，試驗樣品先受到700N的載荷，然后移開載荷，使試驗樣品靜置3-5分鐘，再加5N的起始載荷，并測量其厚度(t0)，此厚度稱為初始厚度。同時將加壓側(cè)的中心點稱為起點，載荷計量設(shè)定為0，以150-300mm/min的速率加壓或減壓，并測量與載荷相關(guān)的變形。從測量的結(jié)果，就載荷和變形的關(guān)系制作圖1所示的載荷-變形曲線。使用用于測定泡沫的基本物理性質(zhì)的箱形模制總試驗片(尺寸400mm長，400mm寬，100mm厚)(從箱模中取出，其表層未除去)或泡沫的芯部(100mm長，100mm寬，50mm厚)作為試驗樣品。芯部是從箱模的中心部分沖出的100mm長、100mm寬和50mm厚的試驗樣品。此外，從用作坐墊的實際模制泡沫沖出的尺寸為100mm長、100mm寬和50mm厚的試驗樣品的物性值與上述試驗片上切下的試驗樣品的物性值基本相同，因此可以使用上述試驗樣品作為芯部的試驗樣品。
靜態(tài)彈簧常數(shù)為載荷-變形曲線中位于各載荷的加壓側(cè)的切線的正切值。
本發(fā)明的撓性泡沫的特征為在由載荷試驗得到的載荷(N)-變形(mm)曲線中，從公式(1)計算出的X值最大為4.2。
X＝(載荷883N時的靜態(tài)彈簧常數(shù))/(載荷98N時的靜態(tài)彈簧常數(shù))(1)另外，本發(fā)明的撓性泡沫的特征為在由芯部的載荷試驗得到的載荷(N)-變形(mm)曲線中，從公式(2)計算出的Y值最大為1.8。
Y＝(載荷127.4N時的靜態(tài)彈簧常數(shù))/(載荷19.6N時的靜態(tài)彈簧常數(shù))(2)載荷883N的靜態(tài)彈簧常數(shù)是在所得的載荷-變形曲線中載荷883N時加壓側(cè)的切線的正切值。類似地，載荷98N、127.4N和19.6N時的靜態(tài)彈簧常數(shù)，是在所得的載荷-變形曲線中分別載荷98N、127.4N和19.6N時加壓側(cè)的切線的正切值。
在載荷98N附近的低載荷區(qū)域的靜態(tài)彈簧常數(shù)對乘坐初始階段的車座乘坐舒適度有影響。載荷98N附近的靜態(tài)彈簧常數(shù)最好要高，由此很容易得到支撐感，使乘坐初始階段的乘坐舒適度趨于良好。此外，載荷883N附近的高載荷區(qū)域的靜態(tài)彈簧常數(shù)對下陷感有影響。載荷883N附近的靜態(tài)彈簧常數(shù)最好要低，由此變形大，而下陷感趨于被克服，乘坐舒適度趨于良好。
本發(fā)明的特征在于，公式(1)中的X值最大為4.2。關(guān)于滿足此X值范圍的撓性泡沫的載荷-變形曲線，該曲線在載荷98N附近的低載荷區(qū)域迅速上升，靜態(tài)彈簧常數(shù)高。然后，靜態(tài)彈簧常數(shù)的變化率低，則曲線平緩上升，在載荷883N附近的靜態(tài)彈簧常數(shù)的上升速率低。即，由于在低載荷區(qū)域的靜態(tài)彈簧常數(shù)高，很容易得到支撐感；并由于在高載荷區(qū)域的靜態(tài)彈簧常數(shù)低，則變形大，可以克服下陷感，得到良好的乘坐舒適度。撓性泡沫的X值的最大值更好地為4.1，再好為4.0，最好為3.9。
通常由于實際坐墊各部分的大小和厚度有所不同，即使是同一樣品其值也依測量部分的不同而異。因此，難以比較具有不同形狀的不同類型的樣品。因此，本發(fā)明者發(fā)現(xiàn)了一種方法，即，通過測量撓性泡沫芯部的載荷-變形曲線，可以對具有不同形狀的樣品進(jìn)行比較。他們還發(fā)現(xiàn)具有極好乘坐舒適度的撓性泡沫可以滿足撓性泡沫的芯部的載荷-變形曲線的特定條件。那就是，本發(fā)明以公式(2)中最大為1.8的Y值為特征。
關(guān)于撓性泡沫的芯部，在載荷19.6N附近的低載荷區(qū)域的靜態(tài)彈簧常數(shù)對乘坐初始階段的車座乘坐舒適度有影響。在載荷19.6N附近的靜態(tài)彈簧常數(shù)最好要高，由此容易得到支撐感，并可使乘坐初始階段的乘坐舒適度趨于良好。此外，在載荷127.4N附近的高載荷區(qū)域的靜態(tài)彈簧常數(shù)對下陷感有影響。在載荷127.4N附近的靜態(tài)彈簧常數(shù)最好要低，由此變形大，并可克服下陷感，使乘坐舒適度趨于良好。
關(guān)于具有最大為1.8的Y值的撓性泡沫的載荷-變形曲線，在載荷19.6N附近的低載荷區(qū)域曲線迅速上升，靜態(tài)彈簧常數(shù)高。在此區(qū)域后，靜態(tài)彈簧常數(shù)的變化率低，曲線平緩上升，在載荷127.4N附近，靜態(tài)彈簧常數(shù)上升率低。即，由于在低載荷區(qū)域的靜態(tài)彈簧常數(shù)高，很容易得到支撐感；并由于在高載荷區(qū)域的靜態(tài)彈簧常數(shù)低，則變形大，可以克服下陷感，得到良好的乘坐舒適度。撓性泡沫的Y值的最大值更好地為1.75，再好為1.7，最好為1.68。
本發(fā)明者還發(fā)現(xiàn)撓性泡沫的芯部的載荷-變形曲線形狀的趨勢與箱形模制總試驗片的載荷-變形曲線基本相同。因此，可以依據(jù)本發(fā)明，通過測量撓性泡沫的芯部的載荷-變形曲線來類推箱形模制總試驗片的載荷-變形曲線。此外，還可類推用制造此試驗樣品的材料體系模制坐墊時的乘坐舒適度。因此，上述方法非常有用。
例如可以用如下方法制造本發(fā)明的具有從公式(1)計算出的最大為4.2的X值的撓性泡沫和具有從公式(2)計算出的最大為1.8的Y值的撓性泡沫。
本發(fā)明的撓性泡沫可通過在起泡劑和催化劑存在下，將含有下述多元醇(Z)的多元醇與多異氰酸酯化合物反應(yīng)而制造，視需要，可使用交聯(lián)劑、泡沫穩(wěn)定劑和另一種添加劑。
上述多元醇(Z)是含有5-85質(zhì)量％的氧化乙烯/氧化丙烯無規(guī)鏈(在該無規(guī)鏈中氧化乙烯基含量為3-40質(zhì)量％，末端氧化乙烯嵌段鏈的含量為3-40質(zhì)量％)、10-56mgKOH/g的羥基值和最大為0.04meq/g的不飽和度的聚氧化烯多元醇。
到目前為止，用常規(guī)多元醇難以獨立制造出滿足最大為4.2的公式(1)中的X值的泡沫或最大為1.8的公式(2)中的Y值的泡沫。但是，通過使用上述含有低不飽和度和無規(guī)鏈的多元醇(Z)，易于得到滿足上述條件、極適于乘坐的撓性泡沫。
本發(fā)明的多元醇(Z)是通過在開環(huán)加成聚合物催化劑存在的條件下，將氧化烯與引發(fā)劑進(jìn)行開環(huán)加成聚合得到的。
引發(fā)劑的例子包括多元醇如乙二醇、丙二醇、1，4-丁二醇、丙三醇、三羥甲基丙烷、季戊四醇、一縮二甘油、內(nèi)消旋赤蘚醇、甲基葡糖苷，葡萄糖和山梨醇；胺如乙二胺、二乙二胺、三乙二胺、二氨基二苯甲烷、六亞甲基二胺和丙二胺；以及稠合型化合物如酚樹脂和酚醛清漆樹脂。這些活潑氫化合物可以作為至少由兩個活潑氫所組成的混合物，在結(jié)合中被使用，或者與具有至少七個活潑氫如蔗糖之類的化合物一同使用。在這些活潑氫化合物中，優(yōu)選多元醇。此外，氧化烯如環(huán)氧丙烷與上述引發(fā)劑進(jìn)行開環(huán)加成得到化合物，也可用作引發(fā)劑。
與引發(fā)劑進(jìn)行開環(huán)加成聚合的氧化烯，例如可以是環(huán)氧乙烷、環(huán)氧丙烷、1，2-環(huán)氧丁烷、2，3-環(huán)氧丁烷、表氯醇或氧化苯乙烯，但是，至少要將環(huán)氧乙烷和環(huán)氧丙烷一起使用制造多元醇(Z)。
作為用于制造多元醇(Z)的開環(huán)加成聚合的催化劑，可使用制得低不飽和度聚氧化烯多元醇的常規(guī)已知催化劑。例如可以是銫類催化劑、雙金屬氰化物絡(luò)合物催化劑或磷腈類化合物催化劑。
其中，優(yōu)選雙金屬氰化物絡(luò)合物催化劑。當(dāng)使用雙金屬氰化物絡(luò)合物催化劑時，可得到具有低不飽和度的多元醇。通過使用具有低不飽和度的多元醇作為材料，可得到耐久性極好的撓性泡沫。
優(yōu)選包含六氰合鈷酸鋅作為主要成分的化合物作為雙金屬氰化物絡(luò)合物，優(yōu)選其醚和/或醇絡(luò)合物。其組分基本上如JP-B-46-27250所公開。作為醚，優(yōu)選例如一乙二醇-二甲基醚(glyme)、二乙二醇-二甲基醚(diglyme)、乙二醇-一叔丁基醚(METB)、乙二醇-一特戊基醚(METP)、二乙二醇-一叔丁基醚(DETB)或三丙二醇-一甲基醚(TPME)。作為醇，優(yōu)選JP-A-4-145123公開的叔丁基醇。
銫類催化劑例如可以是銫金屬，醇銫如甲醇銫、氫氧化銫或碳酸銫。
多元醇(Z)的分子中具有無規(guī)鏈，而在其末端具有氧化乙烯嵌段鏈。無規(guī)鏈?zhǔn)峭ㄟ^以預(yù)定比例隨機加入至少兩類氧化烯得到的附加結(jié)構(gòu)。以下具有無規(guī)鏈的多元醇被稱為無規(guī)多元醇。此外，嵌段鏈?zhǔn)峭ㄟ^僅加入氧化烯得到的附加結(jié)構(gòu)。
作為無規(guī)鏈，多元醇(Z)具有通過以預(yù)定的比例隨機添加環(huán)氧乙烷和環(huán)氧丙烷得到的無規(guī)鏈(氧化乙烯/氧化丙烯無規(guī)鏈)。當(dāng)使用具有氧化乙烯/氧化丙烯無規(guī)鏈的多元醇作為材料時，制造撓性泡沫時的模塑性趨于特別良好。此外，當(dāng)上述雙金屬氰化物絡(luò)合物用作制造氧化乙烯/氧化丙烯無規(guī)鏈的催化劑時，可制造出具有低不飽和度的無規(guī)多元醇。除良好的模塑性外，由于良好的耐久性，具有低不飽和度的無規(guī)多元醇更佳。
多元醇(Z)中無規(guī)鏈的含量為整個多元醇分子的5-85質(zhì)量％，最好為10-80質(zhì)量％。當(dāng)無規(guī)鏈的含量在上述范圍內(nèi)，撓性泡沫的模塑性不僅趨于良好，而且其支撐感也可能得到。
多元醇(Z)的氧化乙烯/氧化丙烯無規(guī)鏈中氧化乙烯基團(tuán)的含量為3-40質(zhì)量％，最好為5-20質(zhì)量％。
除無規(guī)鏈外，多元醇(Z)具有可通過使用雙金屬氰化物絡(luò)合物催化劑制造的氧化丙烯嵌段鏈。當(dāng)無規(guī)多元醇具有氧化丙烯嵌段鏈時，可能使撓性泡沫具有良好的硬度。在這種情況下，氧化丙烯嵌段鏈最好鄰近衍生自引發(fā)劑的部分，由此制造泡沫時的模塑性趨于良好。多元醇分子中氧化丙烯嵌段鏈的含量最好為1-50質(zhì)量％，從得到更優(yōu)模塑性的角度考慮，更好的是1-35質(zhì)量％。這里，即使當(dāng)多元醇具有氧化丙烯嵌段鏈時，如果它不是通過使用雙金屬氰化物絡(luò)合催化劑制造的，其鏈將區(qū)別于上述氧化丙烯嵌段鏈。
多元醇(Z)在其末端具有氧化丙烯嵌段鏈。在末端具有氧化丙烯嵌段鏈的多元醇可通過以下方法得到通過使用適宜的催化劑，將氧化烯加入引發(fā)劑中，然后使用堿金屬催化劑如氫氧化鉀催化劑將環(huán)氧乙烷加入其中，從而完成制備。
在多元醇(Z)中，末端氧化丙烯嵌段鏈的含量為整個多元醇的3-40質(zhì)量％，更好為5-30質(zhì)量％。如果末端氧化丙烯嵌段鏈超過40質(zhì)量％，即使經(jīng)過壓碎處理，收縮也可能發(fā)生。此外，如果末端氧化丙烯嵌段鏈不足3質(zhì)量％，例如在撓性泡沫的制造中泡沫的皺縮可能發(fā)生，而且制造趨于艱難。
多元醇(Z)中總氧化乙烯基團(tuán)的含量(即包含在例如衍生自引發(fā)劑的部分、無規(guī)鏈和氧化丙烯嵌段鏈中的全部氧化乙烯基團(tuán)的總量)最好為5-60質(zhì)量％，特別好的為10-50質(zhì)量％。如果總氧化乙烯基團(tuán)的含量不足5質(zhì)量％，可能發(fā)生例如泡沫的皺縮。如果總氧化乙烯基團(tuán)的含量超過60質(zhì)量％，泡沫的微孔可能增加，由此在碾碎處理時泡沫可能破碎，或者即使進(jìn)行了碾碎處理后，皺縮也可能發(fā)生。
使用分子中具有無規(guī)鏈和末端具有氧化丙烯嵌段鏈的多元醇，或者具有通過使用雙金屬氰化物絡(luò)合物催化劑制造的氧化丙烯嵌段鏈和分子中具有無規(guī)鏈以及末端具有氧化丙烯嵌段鏈的多元醇作為本發(fā)明的多元醇(Z)的優(yōu)點如下當(dāng)使用具有這樣結(jié)構(gòu)的多元醇時，撓性泡沫不僅具有上述良好的模塑性，支撐感和耐久性，而且具有良好的振動性質(zhì)及類似性質(zhì)，并得到物理性質(zhì)的良好均衡性。
多元醇(Z)的羥基值為10-56mgKOH/g，但更好的是10-45mgKOH/g。如果羥基值不足10mgKOH/g，在某些情況下?lián)闲耘菽墓袒粔?。此外，如果羥基值超過56mgKOH/g，撓性泡沫的彈性趨于不足。
多元醇(Z)中氫氧根基團(tuán)的數(shù)目最好為2-8，更好是2.8-5.2。如果氫氧根基團(tuán)的數(shù)目小于2，撓性泡沫趨于變軟，永久壓縮變形趨于下降。此外，如果氫氧根基團(tuán)的數(shù)目大于8，撓性泡沫趨于變硬，泡沫的力學(xué)性質(zhì)如延展率趨于下降。
本發(fā)明中使用的多元醇(Z)的不飽和度最大為0.04meq/g，更好的是最大為0.035meq/g。如果不飽和度超過0.04meq/g，則撓性泡沫的物理性質(zhì)如延展率和強度可能下降，而在某些情況下，作為乘坐舒適度特征的沖擊回彈系數(shù)和振動性質(zhì)可能下降。這被認(rèn)為是由于多元醇中所含的不飽和一元醇的量很大，由此氫氧根基團(tuán)的數(shù)目從根本上減少所致。通過使用雙金屬氰化物絡(luò)合物催化劑可以制造具有最大為0.04meq/g的不飽和度的低不飽和度多元醇。
如下文所述，多元醇(Z)可用作聚合物分散性多元醇。
多元醇(Z)可以與另一個多元醇共同使用。在整個的多元醇中，多元醇(Z)最好至少占30質(zhì)量％，特別好的是至少占40質(zhì)量％。
作為另一種多元醇，聚氧化烯多元醇除了多元醇(Z)外，例如還有聚酯多元醇或具有穩(wěn)定地分散在這種多元醇中的聚合物細(xì)小顆粒的聚合物分散性多元醇。用作另一種多元醇，較好的是除多元醇(Z)以外的，更好的是包含40-85質(zhì)量％氧化丙烯嵌段鏈的聚氧化烯多元醇，特別好的是包含50-75質(zhì)量％氧化丙烯嵌段鏈的。此外，用作所述聚氧化烯多元醇，更好的是沒有氧化乙烯/氧化丙烯無規(guī)鏈的。關(guān)于另一種多元醇，其羥基值最好為10-65mgKOH/g，特別好的為20-45mgKOH/g。此外，關(guān)于另一種多元醇，其不飽和度最好為0.03-0.07meq/g，特別好的為0.04-0.065meq/g。所述另一種多元醇最好用作聚合物分散性多元醇，正如下述。
本發(fā)明使用的多元醇可以是包含聚合物細(xì)小顆粒的聚合物分散性多元醇。聚合物分散性多元醇是一個分散物系，其中聚合物細(xì)小顆粒(彌散體)穩(wěn)定地分散于基體多元醇(分散介質(zhì))中。作為聚合物，可使用加聚作用型聚合物或縮聚作用型聚合物。
基體多元醇是常規(guī)多元醇的聚合物分散性多元醇為人所知并被廣泛用作撓性聚氨酯泡沫用多元醇。本發(fā)明的聚合物分散性多元醇可通過將上述多元醇(Z)用作基體多元醇來制造，或通過將除多元醇(Z)以外的多元醇用作基體多元醇來制造。
聚合物分散性多元醇中的聚合物細(xì)小顆粒由加聚型聚合物如乙烯系單體(如丙烯腈、苯乙烯)的均聚物或共聚物、異丁酸酯或丙烯酸酯，或縮聚型聚合物如聚酯、聚脲、聚氨酯，或密胺樹脂組成。其中，優(yōu)選丙烯腈/苯乙烯共聚物。由于聚合物細(xì)小顆粒的存在，整個聚合物分散性多元醇的羥基值通常低于基體多元醇的羥基值。
在混合多元醇中聚合物細(xì)小顆粒的含量通常最大為50質(zhì)量％。聚合物細(xì)小顆粒的量不要求特別大。如果太大，在某些情況下由于成本和粘性會有不利。在許多情況下，含量最好為3-35質(zhì)量％。
這里，作為多元醇的聚合物分散性多元醇的物理性質(zhì)(例如不飽和度和羥基值)是不包括聚合物細(xì)小顆粒的基體多元醇的物理性質(zhì)。
本發(fā)明中使用的多異氰酸酯化合物例如可以是包含至少兩個異氰酸基團(tuán)的芳香族、脂環(huán)族或脂肪族多異氰酸酯，至少兩個這樣的聚異氰酸的混合物，或者通過它的改良得到的改性多異氰酸酯。它的具體例子包括芳香族多異氰酸酯如甲苯二異氰酸酯(TDT)、二苯甲烷二異氰酸酯(MDI)、聚亞甲基聚苯異氰酸酯(常用名粗MDI)和甲基苯二異氰酸酯(XDI)，脂環(huán)族多異氰酸酯如異佛爾酮二異氰酸酯(IPDI)以及脂肪族多異氰酸酯如六亞甲基多異氰酸酯(HMDI)，和它的預(yù)聚物型改性產(chǎn)品、異氰酸酯型改性產(chǎn)品、尿素改性產(chǎn)品和碳二亞胺改性產(chǎn)品。在它們中優(yōu)選TDI、TDI和粗MDI的混合物以及它的預(yù)聚物型改性產(chǎn)品。
由占例如交聯(lián)劑的活潑氫總數(shù)的異氰酸酯基團(tuán)數(shù)量的比例的100倍所表示的多異氰酸酯的量(通常由100倍表示的值被稱為異氰酸酯指數(shù))最好為80-120，更好是85-110。
在本發(fā)明中，最好使用作為至少一種選自水和惰性氣體的起泡劑。具體地說，例如可以使用空氣、氮氣或二氧化碳?xì)怏w作為惰性氣體。最好僅使用水作為起泡劑。起泡劑的量沒有特別的限制，在僅使用水的情況下，適宜的量是最多為多元醇質(zhì)量的10質(zhì)量％，特別的為0.1-8質(zhì)量％。另一種起泡劑也可以根據(jù)例如膨脹率所要求的適宜的量被使用。
當(dāng)多元醇和多異氰酸酯化合物反應(yīng)時，需要使用催化劑。在本發(fā)明中，可以使用能加速氨基甲酸乙酯形成的任意催化劑，例如可以使用胺化合物或有機金屬化合物。
此外，為了防止車用玻璃的模糊，可以所需的最小量將具有低升華性質(zhì)的胺化合物、有機金屬化合物或包含氫氧根和胺基的活性胺加入胺化合物的一部分結(jié)構(gòu)中，以使胺化合物與異氰酸酯反應(yīng)。此外，視需要也可以使用使例如金屬羧化物的使異氰酸酯基團(tuán)被反應(yīng)的聚合催化劑。
胺化合物例如可以是，三亞乙基二胺或二〔(2-二甲基氨基)乙基〕醚。
活性胺化合物具體的例子包括二甲基乙醇胺、三甲氨基乙基乙醇胺((CH3)2NC2H4N(CH3)C2H4OH)和二甲氨基乙氧乙氧基乙醇((CH3)2N(CH2CH2O)3H)。
胺化合物型催化劑的量最好最多為多元醇質(zhì)量的1.0質(zhì)量％，特別好的為0.05-1.0質(zhì)量％。
有機金屬化合物型催化劑例如可以是有機錫化合物、有機鉍化合物、有機鉛化合物或有機鋅化合物。它們的具體例子包括二正丁基氧化錫、二正丁基二月桂酸錫、二正丁基錫、二正丁基雙乙酸錫、二正辛基氧化物、二正辛基二月桂酸、三氯化一丁基錫、二正丁基二烷基巰基錫和二正二烷基巰基辛基錫。
有機金屬化合物型催化劑的量最好是最多為多元醇質(zhì)量的1.0質(zhì)量％，特別好的為0.005-1.0質(zhì)量％。
在許多情況下使用泡沫穩(wěn)定劑來形成良好的微孔結(jié)構(gòu)。通常使用例如聚硅酮類泡沫穩(wěn)定劑作為泡沫穩(wěn)定劑，視需要，也可使用例如氟類泡沫穩(wěn)定劑作為泡沫穩(wěn)定劑。泡沫穩(wěn)定劑的量最好為多元醇和其它大分子量活潑氫化合物的總量的0.1-10質(zhì)量％。
在本發(fā)明中，可以使用交聯(lián)劑。優(yōu)選具有選自氫氧根基團(tuán)、伯氨基和仲氨基的至少含有兩個活潑氫基團(tuán)的化合物作為交聯(lián)劑。包含的活潑氫基團(tuán)的數(shù)目最好為2-8。兩個以上的交聯(lián)劑可一同使用。各包含活潑氫基團(tuán)的分子量最好低于1000，特別好的是最大為600，最好的是最大為300。
它們的具體例子包括化合物，如乙二醇、丙二醇、1，4-丁二醇、新戊二醇、1，6-己二醇，二乙二醇、三乙二醇、二丙二醇、甘油、三羥甲基丙烷、季戊四醇、一縮二甘油、葡萄糖、山梨醇、蔗糖、一乙醇胺、二乙醇胺、三乙醇胺、雙酚A、乙二胺、3，5-二乙基-2，4-(或2，6)-二氨基甲苯(DETDA)、2-氯-對-苯二胺(CPA)、3，5-二(甲硫基)-2，4(或2，6)-二氨基甲苯、1-三氟甲基-3，5-二氨基苯、1-三氟甲基-4-氯-3，5-二氨基苯、2，4-甲苯二胺、2，6-甲苯二胺，二(3，5-二甲基-4-氨基苯基)甲烷、4，4’-二氨基二苯基甲烷、間-苯二甲基二胺、1，4-二氨基己烷、1，3-二(氨基甲基)環(huán)己烷和異佛爾酮二胺，通過向其加入相對少量的烯化氧化物得到化合物。
交聯(lián)劑的量最好為0.1-10質(zhì)量份/100質(zhì)量份的多元醇。
視需要，在本發(fā)明的撓性泡沫的制造方法中可使用另一種添加劑。所述另一種添加劑例如可以是表面活性劑如乳化劑或泡沫穩(wěn)定劑，抗老化劑如抗氧化劑或紫外線吸收劑，填料如碳酸鈣或硫酸鋇，或已知的添加劑如阻燃劑、增塑劑、著色劑或抗菌劑。
制造本發(fā)明的撓性泡沫用材料作為材料體系。材料體系通常由兩個組分組成通過混合除多異氰酸酯化合物外的所有材料得到的液體(稱為多元醇系液體)和多異氰酸酯化合物材料液體。多元醇體系含有上述多元醇和起泡劑，視需要，還含有氨基甲酸乙酯形成加速催化劑、泡沫穩(wěn)定劑、交聯(lián)劑和其它添加劑。在某些情況下，此材料體系可由三個或以上組分組成，因此可使用氨基甲酸乙酯形成加速催化劑或開孔劑(通常分散或溶解于部分多元醇中)作為另一組分。
優(yōu)選通過低壓發(fā)泡機或高壓發(fā)泡機將材料體系直接注入模制品并使之發(fā)生反應(yīng)的方法或?qū)⒒钚曰旌衔镒⑷氤谀Ｖ破返姆椒ㄗ鳛樾纬蓳闲耘菽姆椒ā?br> 高壓發(fā)泡機最好是混合兩個組分的材料體系的普通型。在材料體系由至少三個組分組成的情況下，有可能形成由至少三個組分組成的活性混合物，然后將其注入。本發(fā)明的撓性泡沫可以由冷固法或熱固法制造，但優(yōu)選冷固法。本發(fā)明的撓性泡沫的制造條件沒有特別地限制，只要撓性泡沫可在條件下制造。例如，多異氰酸酯化合物組分和材料體系的多元醇系液體各自被調(diào)整到15-40℃的溫度，并通過高壓發(fā)泡機將多元醇系液體和多異氰酸酯化合物組分混合，將此混合物立即封注入模制品中，從30℃加熱到80℃，反應(yīng)4-20分鐘，從而制造撓性泡沫。
本發(fā)明的撓性泡沫的乘坐舒適度(動力坐感)可通過共振頻率來評估。具體地說，共振頻率最好為最大3.6Hz，更好的是最大3.5Hz。本發(fā)明的撓性泡沫的耐久性可通過永久壓縮變形來評估。干熱永久壓縮變形最好為最大5％，更好的是最大4％。潮熱永久壓縮變形最好為最大14％，更好的是最大13％。
本發(fā)明得到的撓性泡沫用于例如墊子或座位，其特別適宜作為如汽車的車用座位。
以下，將參照實施例進(jìn)一步詳細(xì)描述本發(fā)明。但是，應(yīng)該明白本發(fā)明并不局限于這些具體的實施例。
實施例和對比例中發(fā)泡公式值表示質(zhì)量分?jǐn)?shù)。
實施例和對比例中使用的多元醇的鄰近引發(fā)劑的氧化丙烯嵌段鏈(以下稱為“PO部分”)的含量(單位質(zhì)量％)、氧化乙烯/氧化丙烯無規(guī)鏈(以下稱為“無規(guī)部分”)的含量(單位質(zhì)量％)、在無規(guī)部分的氧化乙烯基的含量(單位質(zhì)量％)(以下稱為“EO量”)、在末端的氧化乙烯嵌段鏈(以下稱為“EO部分)的含量(單位質(zhì)量％)、羥基值(單位mgKOH/g)和不飽和度(單位meq/q)示于表1。不飽和度通過與JIS K1557一致的方法進(jìn)行測定。
在多元醇的制造實施例中，DMC-METB絡(luò)合物催化劑是指六氰合鈷酸鋅-一乙二醇-單特-丁基醚絡(luò)合物催化劑，KOH催化劑是指氫氧化鉀催化劑，而CsOH催化劑是指氫氧化銫催化劑。
引發(fā)劑1通過將氧化乙烯加入甘油中而得到的羥基值為168mgKOH/g的化合物。
引發(fā)劑2通過將氧化乙烯加入季戊四醇中而得到的羥基值為224mgKOH/g的化合物。多元醇A的制造在1,000g引發(fā)劑1存在的條件下于120℃左右通過使用DMC-METB絡(luò)合物催化劑使包含8質(zhì)量％氧化乙烯的4,229g氧化乙烯/氧化丙烯混合物進(jìn)行反應(yīng)，然后在120℃左右使用KOH催化劑使1,071g氧化乙烯與之反應(yīng)，則聚合反應(yīng)完成。反應(yīng)后，用吸附劑(合成硅酸鎂)進(jìn)行處理并過濾得到羥基值為29 mgKOH/g的多元醇A。多元醇B1的制造在1,000g引發(fā)劑1存在的條件下于120℃左右通過使用DMC-METB絡(luò)合物催化劑使2,466g氧化丙烯進(jìn)行反應(yīng)，然后在120℃左右使包含11.2質(zhì)量％氧化乙烯的1,881g氧化乙烯/氧化丙烯混合物與之反應(yīng)，再通過于120℃左右使用KOH催化劑使871g氧化乙烯與之反應(yīng)，則制造完成。在反應(yīng)后，用吸附劑(合成硅酸鎂)進(jìn)行處理并過濾得到羥基值為28mgKOH/g的多元醇B1。多元醇B2的制造在1,000g引發(fā)劑1存在的條件下于120℃左右通過使用DMC-METB絡(luò)合物催化劑使2,279g氧化丙烯進(jìn)行反應(yīng)，然后在120℃左右使包含14.4質(zhì)量％氧化乙烯的2,278g氧化乙烯/氧化丙烯混合物與之反應(yīng)，再通過于120℃左右使用KOH催化劑使905g氧化乙烯與之反應(yīng)，則制造完成。在反應(yīng)后，用吸附劑(合成硅酸鎂)進(jìn)行處理并過濾得到羥基值為28mgKOH/g的多元醇B2。多元醇B3的制造在1,000g引發(fā)劑1存在的條件下于120℃左右通過使用DMC-METB絡(luò)合物催化劑使1,525g氧化丙烯進(jìn)行反應(yīng)，然后在120℃左右使包含11.6質(zhì)量％的氧化乙烯的2,833g氧化乙烯/氧化丙烯混合物與之反應(yīng)，再通過于120℃左右使用KOH催化劑使1,097g氧化乙烯與之反應(yīng)，則制造完成。在反應(yīng)后，用吸附劑(合成硅酸鎂)進(jìn)行處理并過濾得到羥基值為28mgKOH/g的多元醇B3。多元醇C的制造在1,000g引發(fā)劑1存在的條件下于120℃左右通過使用DMC-METB絡(luò)合物催化劑使包含7.5質(zhì)量％氧化乙烯的4,211g氧化乙烯/氧化丙烯混合物進(jìn)行反應(yīng)，然后在120℃左右使用KOH催化劑使1,067g氧化乙烯與之反應(yīng)，則聚合反應(yīng)完成。反應(yīng)后，用吸附劑(合成硅酸鎂)進(jìn)行處理并過濾得到羥基值為28mgKOH/g的多元醇C。多元醇E的制造在1,000g引發(fā)劑1存在的條件下于120℃左右通過使用CsOH催化劑使4,292g氧化丙烯進(jìn)行反應(yīng)，然后在120℃左右使1,008g氧化乙烯與之反應(yīng)，則聚合反應(yīng)完成。反應(yīng)后，用吸附劑(合成硅酸鎂)進(jìn)行處理并過濾得到羥基值為27.9mgKOH/g的多元醇E。多元醇F的制造在1,000g引發(fā)劑1存在的條件下于120℃左右通過使用DMC-METB絡(luò)合物催化劑使4,865g氧化丙烯進(jìn)行反應(yīng)，然后在120℃左右通過使用KOH催化劑使1,117g氧化乙烯與之反應(yīng)，則聚合反應(yīng)完成。在反應(yīng)后，用吸附劑(合成硅酸鎂)進(jìn)行處理并過濾得到羥基值為24.8mgKOH/g的多元醇F。多元醇G1的制造在1,000g引發(fā)劑1存在的條件下于110℃左右通過使用KOH催化劑使5,177g氧化丙烯進(jìn)行反應(yīng)，然后在120℃左右使1,143g氧化乙烯與之反應(yīng)，則聚合反應(yīng)完成。在反應(yīng)后，用吸附劑(合成硅酸鎂)進(jìn)行處理并過濾得到羥基值為27.8mgKOH/g的多元醇G1。多元醇G2的制造在1,000g引發(fā)劑2存在的條件下于110℃左右通過使用KOH催化劑使7,539g氧化丙烯進(jìn)行反應(yīng)，然后在120℃左右使1,320g氧化乙烯與之反應(yīng)，則聚合反應(yīng)完成。在反應(yīng)后，用吸附劑(合成硅酸鎂)進(jìn)行處理并過濾得到羥基值為28.2mgKOH/g的多元醇G2。多元醇G3的制造在1,000g引發(fā)劑1存在的條件下于110℃左右通過使用KOH催化劑使5,024g氧化丙烯進(jìn)行反應(yīng)，然后在120℃左右使1,296g氧化乙烯與之反應(yīng)，則聚合反應(yīng)完成。在反應(yīng)后，用吸附劑(合成硅酸鎂)進(jìn)行處理并過濾得到羥基值為28.3mgKOH/g的多元醇G3。多元醇G4的制造在1,000g引發(fā)劑1存在的條件下于110℃左右通過使用KOH催化劑使5,078g氧化丙烯進(jìn)行反應(yīng)，然后在120℃左右使1,257g氧化乙烯與之反應(yīng)，則制造完成。在反應(yīng)后，用吸附劑(合成硅酸鎂)進(jìn)行處理并過濾得到羥基值為27.6mgKOH/g的多元醇G4。多元醇G5的制造在1,000g引發(fā)劑1存在的條件下于110℃左右通過使用催KOH化劑使4,462g氧化丙烯進(jìn)行反應(yīng)，然后在120℃左右使788g氧化乙烯與之反應(yīng)，則制造完成。在反應(yīng)后，用吸附劑(合成硅酸鎂)進(jìn)行處理并過濾得到羥基值為34mgKOH/g的多元醇G5。
所得多元醇A-G5的性質(zhì)示于表1。表1

實施例1-5和比較例1-4撓性泡沫是通過使用表2所示的材料制造，其量示于表3的材料來制造的(數(shù)字表示質(zhì)量分?jǐn)?shù))。在這些材料中，將多元醇系液體和多異氰酸酯化合物各自調(diào)整為具有25±1℃液體溫度，并將預(yù)定量的多異氰酸酯化合物加入多元醇系液體中，然后用高速攪拌器混合攪拌5秒鐘，立即將混合物封注入大小為400mm長、400mm寬、100mm高的鋁模中，加熱至60℃。固化6分鐘后，將撓性泡沫取出靜置至少24小時，然后測定各種不同的物理性質(zhì)。測定結(jié)果示于表3。這里，泡沫物理性質(zhì)的測定方法根據(jù)下列方法使用被切割成大小為100mm長、100mm寬、50mm高的，具有從泡沫的中心部分除去的表層部分的一部分來測定中心密度；關(guān)于共振頻率的測定，通常依據(jù)例如泡沫的厚度和形狀，大小為400mm長、400mm寬、100mm高的模制泡沫用試驗片和實際模制泡沫用坐墊之間存在相關(guān)性，而實際模制泡沫趨于具有比試驗片的共振頻率高0.2-1Hz左右。表3所示的不飽和度是多元醇或聚合物分散性多元醇中的基體多元醇的總不飽和度，其單位是meq/g。
表3示出了通過對實施例1-5和比較例1-4中制造的各泡沫的箱模試驗片(大小400mm長、400mm寬、100mm高)進(jìn)行載荷試驗得到的靜態(tài)彈簧常數(shù)、由公式(1)計算的X值、通過對各泡沫的中心(大小100mm長、100mm寬、50mm高)進(jìn)行載荷試驗得到的靜態(tài)彈簧常數(shù)和由公式(2)計算的Y值。
此外，對乘坐舒適度進(jìn)行人感評估。人實際坐在實施例1-5和比較例1-4的各撓性泡沫上，乘坐初始階段的乘坐舒適度(支撐感)和下陷感以三個等級評估X非常差，差，O好。
以下示出用于撓性泡沫物理性質(zhì)測定的標(biāo)準(zhǔn)。
使用與JIS K6400一致的方法測定總密度(單位kg/m3)、中心密度(單位kg/m3)、25％ILD硬度(單位N/314cm2)、中心沖擊回彈系數(shù)(單位％)、抗扯強度(單位N/cm)、拉伸強度(Kpa)、延展率(％)、干熱永久壓縮變形(單位％)和潮熱永久壓縮變形(單位％)。使用與JASO B407-87一致的方法測定磁滯損失(單位％)。使用與JASO B407-87一致的方法測定6Hz時的共振頻率(單位Hz)和傳輸率(勵磁幅度±2.5mm，加壓板鐵磨板，載荷490N)。使用與JASO B408-89一致的方法測定靜態(tài)彈簧常數(shù)(單位N/mm)和變形(單位mm)。表2

表3

表3(續(xù))

實施例1-5的撓性泡沫是滿足最大為4.2的X值和最大為1.8的Y值及提供良好的乘坐舒適度的撓性泡沫。即，關(guān)于載荷應(yīng)用的初始階段的載荷-變形曲線，其曲線迅速上升，且靜態(tài)彈簧常數(shù)較高，有足夠的支撐感。在高載荷區(qū)域，靜態(tài)彈簧常數(shù)較低，且下陷感被克服。實際上，由感覺對乘坐舒適度的評價結(jié)果為良好。此外，實施例1-5的撓性泡沫具有良好的物理性質(zhì)如可塑性、振動性和耐久性。此外，即使當(dāng)密度較低時也能得到良好的撓性泡沫，如實施例5所述。
比較例1-4的撓性泡沫具有最小為4.2的X值和最小為1.8的Y值，及提供并不良好的乘坐舒適度的撓性泡沫。即，關(guān)于載荷應(yīng)用的初始階段的載荷-變形曲線，其曲線上升不迅速，且靜態(tài)彈簧常數(shù)較低，支撐感不足。在高載荷區(qū)域，其靜態(tài)彈簧常數(shù)與實施例的相比較高，下陷感不能被充分地克服。實際上，由感覺對乘坐舒適度的評價結(jié)果并不好。在比較例3和4中，乘坐舒適度如振動性也下降了。
本發(fā)明提供一種在載荷試驗中顯示特征載荷-變形曲線的撓性聚氨酯泡沫，當(dāng)顯示這樣一種特征曲線的泡沫用作車用坐墊時，可得到在乘坐的初始階段具有良好的支撐感及克服了下陷感的乘坐舒適度。此外，撓性聚氨酯泡沫也有極好的如振動性和耐久性，可用作車用緩沖墊片。
包括說明書、權(quán)利要求書、附圖和摘要的提交于2001年8月6日的日本專利申請No.2001-238125的全部公開內(nèi)容并入此處作為參考。
權(quán)利要求
1.撓性聚氨酯泡沫，其特征在于在通過該撓性聚氨酯泡沫的載荷試驗得到的載荷(N)-變形(mm)曲線中，由公式(1)計算出的X值最大為4.2X＝(載荷883N時的靜態(tài)彈簧常數(shù))/(載荷98N時的靜態(tài)彈簧常數(shù))(1)
2.撓性聚氨酯泡沫，其特征在于在通過該撓性聚氨酯泡沫芯部的載荷試驗得到的載荷(N)-變形(mm)曲線中，由公式(2)計算出的Y值最大為1.8Y＝(載荷127.4N時的靜態(tài)彈簧常數(shù))/(載荷19.6N時的靜態(tài)彈簧常數(shù))(2)
3.制造如權(quán)利要求1或2定義的撓性聚氨酯泡沫的方法，它包括在起泡劑和催化劑的存在下，將含有5-85質(zhì)量％的氧化乙烯/氧化丙烯無`鏈及具有10-56mgKOH/g的羥基值和最大為0.04meq/g的不飽和度的多元醇與多異氰酸酯反應(yīng)，所述無規(guī)鏈中，氧化乙烯基含量為3-40質(zhì)量％，末端氧化乙烯嵌段鏈的含量為3-40質(zhì)量％。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的制造撓性聚氨酯泡沫的方法，其特征在于使用選自水和惰性氣體中的至少一種作為起泡劑。
5.根據(jù)權(quán)利要求3或4所述的制造撓性聚氨酯泡沫的方法，其特征在于使用芳香族多異氰酸酯化合物作為上述多異氰酸酯。
6.用于制造權(quán)利要求1或2所定義的撓性聚氨酯泡沫的材料體系，其包含多元醇系液體和多異氰酸酯，所述多元醇系液體含有具有5-85質(zhì)量％的氧化乙烯/氧化丙烯無規(guī)鏈及10-56mgKOH/g的羥基值和最大為0.04meq/g的不飽和度的多元醇多異氰酸酯，在所述無規(guī)鏈中，氧化乙烯基含量為3-40質(zhì)量％，末端氧化乙烯嵌段鏈的含量為3-40質(zhì)量％。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的制造撓性聚氨酯泡沫用材料體系，其特征在于使用選自水和惰性氣體中的至少一種作為起泡劑。
8.根據(jù)權(quán)利要求6或7所述的制造撓性聚氨酯泡沫用材料體系，其特征在于使用芳香族多異氰酸酯化合物作為上述多異氰酸酯。
全文摘要
撓性聚氨酯泡沫，其通過撓性聚氨酯泡沫的載荷試驗得到的載荷(N)－變形(mm)曲線中，由公式(1)計算出的X值最大為4.2X＝(載荷883N時的靜態(tài)彈簧常數(shù))/(載荷98N時的靜態(tài)彈簧常數(shù))(1)。
文檔編號C08G18/00GK1406999SQ0212980
公開日2003年4月2日 申請日期2002年8月6日 優(yōu)先權(quán)日2001年8月6日
發(fā)明者豐田賢伯, 和田浩志, 赤木悅子 申請人:旭硝子株式會社