本發(fā)明涉及一種送紙輥及其制造方法，該送紙輥適合作為夾送輥等用于例如成像裝置和其他裝置中。
背景技術(shù)：
：：在激光束打印機、靜電式復(fù)印機、普通紙傳真機裝置、它們的復(fù)合設(shè)備等成像裝置和其他裝置中，用于夾著紙張在由橡膠等構(gòu)成的對輥之間送紙的夾緊輥通常利用例如摩擦系數(shù)小于橡膠的樹脂形成。特別是，為了使夾持的紙靠近寬度方向上的一側(cè)，將夾送輥與對輥稍微成角度地配置而非平行配置的情況下，使上述紙向一方向靠近后，夾送輥必然在紙上發(fā)生空轉(zhuǎn)，因此，這種情況下尤其要求其摩擦系數(shù)小。但是，樹脂制的夾送輥比橡膠硬，因此在例如送紙期間直接接觸柔軟的橡膠制的對輥時，有可能會損傷該對輥。專利文獻1記載了將向聚氨酯系熱塑性彈性體中混配樹脂珠而得到的彈性體組合物注塑成型，由此整體地形成夾送輥等送紙輥和可旋轉(zhuǎn)地支撐該送紙輥的軸。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，通過利用比樹脂柔軟且比橡膠的摩擦系數(shù)小的聚氨酯系熱塑性彈性體形成送紙輥來適度維持該送紙輥的柔軟性，同時通過混配具有降低摩擦系數(shù)功能的樹脂珠，能夠?qū)⑸鲜鏊图堓伒哪Σ料禂?shù)減小至一定程度?，F(xiàn)有技術(shù)文獻專利文獻專利文獻1：日本特開2013-35613號公報技術(shù)實現(xiàn)要素：發(fā)明所要解決的課題但是，上述效果存在界限。即，在專利文獻1的結(jié)構(gòu)中，由其實施例、比較例的結(jié)果可知，雖然樹脂珠的混配比例越大，就越能夠降低送紙輥的摩擦系數(shù)，但是，摩擦系數(shù)降低的程度并不能充分與上述樹脂珠的混配比例相符。特別是要用作用于進行上述使紙向一側(cè)靠的夾送輥等，為了使送紙輥的摩擦系數(shù)小于0.5，必須混配超過專利文獻1的實施例范圍(第[0030]段規(guī)定的范圍)的大量的樹脂珠。因此，送紙輥會變硬至與樹脂制的送紙輥同等程度，與該樹脂制的送紙輥同樣，在直接接觸橡膠制的對輥時，有可能產(chǎn)生容易損傷該對輥的問題。發(fā)明人認為將彈性體組合物注塑成型來形成送紙輥是產(chǎn)生該問題的原因之一。即，在注塑成型中，送紙輥的與紙接觸的外周面的表面形狀是由模具的模面規(guī)定的平滑且摩擦系數(shù)高的面，并且樹脂珠的大部分并非埋沒在上述外周面的面內(nèi)，難以成為有助于摩擦系數(shù)降低的狀態(tài)，因此，如上所述，存在摩擦系數(shù)降低的程度與樹脂珠的混配比例不充分相符的的趨勢。并且，在注塑成型中，需要價格高的注塑成型用的模具、成型工序為批量式且工業(yè)性低，與此相伴，還存在送紙輥的制造成本高的問題。本發(fā)明的目的在于提供一種送紙輥及其制造方法，該送紙輥是向熱塑性彈性體中混配上述樹脂珠或玻璃珠等球狀填料而成的，與現(xiàn)狀相比，其柔軟且摩擦系數(shù)小。用于解決課題的手段本發(fā)明為一種送紙輥，其由含有熱塑性彈性體、球狀填料和低摩擦性有機硅化合物的彈性體組合物構(gòu)成，摩擦系數(shù)為0.5以下。此外，本發(fā)明為上述本發(fā)明的送紙輥的制造方法，該制造方法的特征在于，其包括下述工序：使上述彈性體組合物通過與送紙輥的截面形狀對應(yīng)的模頭來進行擠出成型。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明，能夠提供一種送紙輥及其制造方法，該送紙輥是向熱塑性彈性體中混配球狀填料而成的，與現(xiàn)狀相比，其柔軟且摩擦系數(shù)小。附圖說明圖1為對測定本發(fā)明的送紙輥的摩擦系數(shù)的方法進行說明的圖。圖2為示出本發(fā)明的實施例、比較例以及專利文獻1的實施例、比較例中的摩擦系數(shù)與a型硬度計硬度的關(guān)系的圖表。具體實施方式本發(fā)明為一種送紙輥，該送紙輥由含有熱塑性彈性體、球狀填料和低摩擦性有機硅化合物的彈性體組合物構(gòu)成，摩擦系數(shù)為0.5以下。根據(jù)本發(fā)明，通過向含有熱塑性彈性體和球狀填料的彈性體組合物中進一步混配具有降低彈性體組合物摩擦效果的低摩擦性有機硅化合物，能夠進一步降低由該彈性體組合物構(gòu)成的送紙輥的摩擦系數(shù)。因此，例如使球狀填料的混配比例為與現(xiàn)狀同等程度或同等程度以下，能夠賦予送紙輥良好的柔軟性，同時能夠使其摩擦系數(shù)小于現(xiàn)狀。即，通過使摩擦系數(shù)為0.5以下、優(yōu)選0.42以下，在將送紙輥作為例如夾送輥使用來將紙靠近一個方向后，能夠使其在紙上順暢地空轉(zhuǎn)，良好地抑制紙上產(chǎn)生褶皺等。此外，如上所述，能夠賦予送紙輥良好的柔軟性，從而將該送紙輥作為夾送輥直接接觸橡膠制的對輥時，能夠良好地抑制對輥產(chǎn)生損傷。需要說明的是，若考慮進一步提高該效果，則送紙輥的a型硬度計硬度優(yōu)選為95以下、特別優(yōu)選為90以下。此外，本發(fā)明為上述送紙輥的制造方法，該制造方法的特征在于，其包括下述工序：使上述彈性體組合物通過與送紙輥的截面形狀對應(yīng)的模頭來進行擠出成型。根據(jù)本發(fā)明，與利用注塑成型形成的平滑的外周面相比，經(jīng)過將上述彈性體組合物擠出成型的工序，能夠使送紙輥的外周面成為摩擦系數(shù)小、盡可能不平滑的面。即，由于擠出成型時的樹脂壓或與熱塑性彈性體的親和性等，存在于上述外周面附近的球狀填料大多成為從上述外周面突出的狀態(tài)，進一步有助于摩擦系數(shù)的降低。因此，提高摩擦系數(shù)的降低與球狀填料的混配比例相符的程度，從而隨著基于上述低摩擦性有機硅化合物的摩擦降低效果，能夠進一步有效地降低送紙輥的摩擦系數(shù)，能夠進一步提高上述本發(fā)明的效果。并且，根據(jù)本發(fā)明，無需價格高的模具，且利用可連續(xù)成型的擠出成型，從而還能夠盡可能低成本地制造本發(fā)明的送紙輥。需要說明的是，對于送紙輥，若考慮到使其良好地發(fā)揮用于作為例如夾送輥使用來將紙靠近一個方向的功能，優(yōu)選具有一定程度的摩擦力，在上述范圍中，該送紙輥的摩擦系數(shù)優(yōu)選為0.2以上。此外，例如若向熱塑性彈性體中混配增塑劑等，則也能夠使送紙輥比熱塑性彈性體本身柔軟。需要說明的是，在本發(fā)明中，送紙輥的摩擦系數(shù)和a型硬度計硬度分別以利用下述方法測定的值表示?！茨Σ料禂?shù)〉如圖1所示，將聚四氟乙烯(ptfe)制的板1水平設(shè)置，一端連接在負載傳感器3的60mm×210mm尺寸的紙4[fujixerox株式會社制的p紙(普通紙)]的另一端夾在該板1與作為測定摩擦系數(shù)對象的送紙輥2(外周面的寬度：10mm)之間，該狀態(tài)下，如圖中實線的箭頭所示，向送紙輥2的軸5施加0.98n(＝100gf)的垂直負荷w。以該狀態(tài)，在溫度23±2℃、相對濕度55±10％的環(huán)境下，使送紙輥2在點劃線的箭頭r所示的方向上以圓周速度30mm/秒旋轉(zhuǎn)，對施加在負載傳感器3的輸送力f(gf)進行測定。并且，根據(jù)式(1)，由測定的輸送力f和垂直負荷w(＝100gf)求出摩擦系數(shù)?！竟?】摩擦系數(shù)＝f(gf)/w(gf)(1)〈a型硬度計硬度〉將成為送紙輥原料的彈性體組合物成型為厚度2mm的片狀，將其重疊3張制成試驗片。并且，使用該試驗片，在溫度23±2℃的環(huán)境下，按照日本工業(yè)標準jisk6253-3：2012“硫化橡膠和熱塑性橡膠-硬度的測定方法-第3部：硬度計硬度”記載的測定方法，讀取15秒后的數(shù)值，將其作為a型硬度計硬度。〈熱塑性彈性體〉如上所述，作為熱塑性彈性體，比樹脂柔軟且比橡膠的摩擦系數(shù)小的各種熱塑性彈性體均可以使用。作為該熱塑性彈性體，可以舉出例如聚酯系熱塑性彈性體、聚氨酯系熱塑性彈性體、苯乙烯系熱塑性彈性體、烯烴系熱塑性彈性體等。需要說明的是，作為與夾送輥組合的對輥，多數(shù)情況下使用例如三元乙丙橡膠(epdm)制的輥，該epdm制的輥中通常混配石蠟油等增塑劑。但是，若上述增塑劑從對輥轉(zhuǎn)移至夾送輥，則該夾送輥變得過于柔軟，有可能容易產(chǎn)生磨耗。因此，特別是對于作為與epdm制的對輥組合的夾送輥使用的送紙輥來說，上述之中，優(yōu)選其由不易轉(zhuǎn)移增塑劑的聚氨酯系熱塑性彈性體和/或聚酯系熱塑性彈性體形成。其中，作為聚氨酯系熱塑性彈性體，可以舉出來自例如basfjapan株式會社制的elastollan(注冊商標)系列的聚氨酯系熱塑性彈性體中可進行擠出成型的等級的1種或2種以上。此外，作為聚酯系熱塑性彈性體，可以舉出例如dupont-toray株式會社制的hytrel(注冊商標)系列的聚酯系熱塑性彈性體中可進行擠出成型的等級的1種或2種以上。特別是，為了賦予送紙輥良好的耐磨耗性，優(yōu)選聚氨酯系熱塑性彈性體，另一方面，為了賦予送紙輥良好的柔軟性，優(yōu)選聚酯系熱塑性彈性體。因此，根據(jù)送紙輥的用途或因為用途而使該送紙輥最需求的特性等，選擇使用最適的熱塑性彈性體即可?！辞驙钐盍稀祵τ诒景l(fā)明中使用的球狀填料不限于正球狀，也可以包含所謂的珠狀、粒狀等。作為上述球狀填料，不會由于擠出成型時的熱而發(fā)生溶融、或者變形，而且能夠降低送紙輥的摩擦系數(shù)的有機或無機的各種球狀的填料均可以使用。作為該球狀填料，可以舉出例如由交聯(lián)丙烯酸系樹脂等硬質(zhì)樹脂構(gòu)成的樹脂珠、玻璃珠、球狀二氧化硅、球狀氧化鋁等的1種或2種以上。此外，作為球狀填料，例如為了改善與熱塑性彈性體的親和性等，可以使用將其表面用硅烷偶聯(lián)劑等處理后的球狀填料。特別是，若除了硬度、強度之外，還考慮到與上述熱塑性彈性體的親和性、或操作的容易性、獲得的容易性等，則優(yōu)選玻璃珠和/或交聯(lián)丙烯酸系樹脂珠作為球狀填料。如上所述，若考慮到使其在送紙輥的外周面突出，進一步提高降低送紙輥摩擦系數(shù)的效果，則球狀填料的平均粒徑優(yōu)選為1μm以上、尤其優(yōu)選為5μm以上、特別優(yōu)選為15μm以上。但是，在使用時，粒徑過大的球狀填料容易從送紙輥的外周面脫落，因此，在上述范圍中，該球狀填料的平均粒徑優(yōu)選為120μm以下、特別優(yōu)選為100μm以下。作為玻璃珠，可以使用由例如堿石灰玻璃、低堿玻璃等各種玻璃構(gòu)成的珠。作為該玻璃珠，可以舉出例如potters-ballotini株式會社制的通用玻璃珠gb301s[堿石灰玻璃、平均粒徑：50μm]、egb731[低堿玻璃、平均粒徑：20μm]、egb731c[低堿玻璃、平均粒徑：20μm、丙烯酸硅烷處理]等的1種或2種以上。此外，作為交聯(lián)丙烯酸系樹脂珠，可以舉出例如三菱rayon株式會社制的metablen(注冊商標)f-410[平均粒徑：100μm]、aica工業(yè)株式會社制的ganzpearl(注冊商標)gbx-10s[平均粒徑：8～12μm]等的至少1種。球狀填料的混配比例可以根據(jù)該球狀填料的種類、平均粒徑、組合的熱塑性彈性體的種類、等級、硬度以及目標送紙輥的硬度、摩擦系數(shù)等適當設(shè)定。例如，向未混配球狀填料的狀態(tài)下的a型硬度計硬度為85的聚氨酯系熱塑性彈性體進行混配，為了使送紙輥的a型硬度計硬度為95以下、摩擦系數(shù)為0.5以下，相對于上述聚氨酯系熱塑性彈性體100質(zhì)量份，作為球狀填料的玻璃珠的混配比例優(yōu)選為15質(zhì)量份以上、其中優(yōu)選為20質(zhì)量份以上、特別優(yōu)選為40質(zhì)量份以上，優(yōu)選為80質(zhì)量份以下。此外，相對于上述聚氨酯系熱塑性彈性體100質(zhì)量份，在同條件下的交聯(lián)丙烯酸系樹脂珠的混配比例優(yōu)選為10質(zhì)量份以上、特別優(yōu)選為15質(zhì)量份以上，優(yōu)選為30質(zhì)量份以下。此外，向未混配球狀填料的狀態(tài)下的a型硬度計硬度為77的聚酯系熱塑性彈性體中進行混配，為了使送紙輥的a型硬度計硬度為95以下、摩擦系數(shù)為0.5以下，相對于上述聚酯系熱塑性彈性體100質(zhì)量份，作為球狀填料的玻璃珠的混配比例優(yōu)選為15質(zhì)量份以上、其中優(yōu)選為20質(zhì)量份以上、特別優(yōu)選為40質(zhì)量份以上，優(yōu)選為80質(zhì)量份以下。此外，相對于上述聚酯系熱塑性彈性體100質(zhì)量份，在同條件下的交聯(lián)丙烯酸系樹脂珠的混配比例優(yōu)選為10質(zhì)量份以上、特別優(yōu)選為15質(zhì)量份以上，優(yōu)選為30質(zhì)量份以下。〈低摩擦性有機硅化合物〉作為低摩擦性有機硅化合物，通過混配至上述熱塑性彈性體和球狀填料的合用體系中，能夠降低送紙輥的摩擦系數(shù)的各種有機硅系的化合物均可以使用。作為該低摩擦性有機硅化合物，可以舉出例如有機硅-丙烯酸系復(fù)合樹脂材、超高分子量有機硅聚合物、或有機硅樹脂粉末等。其中，作為有機硅-丙烯酸系復(fù)合樹脂材，可以舉出例如核殼型的三菱rayon株式會社制的metablen(注冊商標)s系列的各種制品等，其具有由有機聚硅氧烷和丙烯酸的復(fù)合橡膠構(gòu)成的芯體、在該芯體上接枝聚合丙烯酸等乙烯基系單體而形成的外殼、。此外，作為有機硅-丙烯酸系復(fù)合樹脂材，還可以舉出例如將有機硅-丙烯酸共聚物造粒為球形或不定形的粉末狀得到的日信化學(xué)工業(yè)株式會社制的chaline(注冊商標)r系列的各種制品等。另一方面，作為超高分子量有機硅聚合物，為了提高其操作性等，可以適當使用將該超高分子量有機硅聚合物用任意的基體樹脂進行母料化而得到的母料。作為該母料，可以舉出例如toraydowcorning株式會社制的siliconeconcentrateby27系列的各種制品等，其是將超高分子量有機硅聚合物混合至任意的基體樹脂中而得到的混合類型的母料、或在各種基體樹脂中接枝聚合反應(yīng)性有機聚硅氧烷而得到的接枝類型的母料。進一步，作為有機硅樹脂粉末，可以舉出例如信越化學(xué)工業(yè)株式會社制的kmp-590、momentiveperformancematerialsjapan株式會社制的tospearl系列的各種制品等?？梢允褂?種或2種以上這些低摩擦性有機硅化合物。低摩擦性有機硅化合物的混配比例可以根據(jù)該低摩擦性有機硅化合物的種類、組合的熱塑性彈性體的種類、等級、球狀填料的種類、混配比例以及目標送紙輥的摩擦系數(shù)等適當設(shè)定。例如在上述聚氨酯系熱塑性彈性體和球狀填料的合用體系中，為了使送紙輥的摩擦系數(shù)為0.5以下，相對于上述聚氨酯系熱塑性彈性體100質(zhì)量份，有機硅-丙烯酸系復(fù)合樹脂材的混配比例優(yōu)選為10質(zhì)量份以上、特別優(yōu)選為15質(zhì)量份以上，優(yōu)選為25質(zhì)量份以下、特別優(yōu)選為20質(zhì)量份以下。此外，相對于聚氨酯系熱塑性彈性體100質(zhì)量份，換算為上述母料中所含的作為有效成分的超高分子量有機硅聚合物量，在同條件下的超高分子量有機硅聚合物的混配比例優(yōu)選為1質(zhì)量份以上，優(yōu)選為5質(zhì)量份以下。此外，在上述聚酯系熱塑性彈性體和球狀填料的合用體系中，為了使送紙輥的摩擦系數(shù)為0.5以下，相對于上述聚酯系熱塑性彈性體100質(zhì)量份，有機硅-丙烯酸系復(fù)合樹脂材的混配比例優(yōu)選為10質(zhì)量份以上、特別優(yōu)選為15質(zhì)量份以上，優(yōu)選為25質(zhì)量份以下、特別優(yōu)選為20質(zhì)量份以下。此外，相對于聚酯系熱塑性彈性體100質(zhì)量份，換算為上述母料中所含的作為有效成分的超高分子量有機硅聚合物量，在同條件下的超高分子量有機硅聚合物的混配比例優(yōu)選為1質(zhì)量份以上，優(yōu)選為5質(zhì)量份以下。〈其他成分〉彈性體組合物中可以根據(jù)需要進一步以任意的比例混配各種添加劑。作為上述添加劑，可以舉出例如有機或無機的填充劑、顏料等著色劑、增塑劑等加工助劑、導(dǎo)電性賦予劑、各種穩(wěn)定劑等?！粗圃旆椒ā当景l(fā)明的送紙輥可以利用本發(fā)明的制造方法進行制造。本發(fā)明的制造方法包括下述工序：使含有上述各成分的彈性體組合物通過與送紙輥的截面形狀對應(yīng)的模頭來進行擠出成型。詳細而言，在熱塑性彈性體中以規(guī)定比例干混球狀填料、低摩擦性有機硅化合物和其他物質(zhì)并進行混煉，粒化后將其在擠出機的機筒內(nèi)進一步進行混煉，同時通過上述模頭進行擠出成型，冷卻后，切割為與外周面的寬度對應(yīng)的規(guī)定長度，由此制造本發(fā)明的送紙輥?！摧S〉在制造的送紙輥的中心通孔中插入用于可旋轉(zhuǎn)地支撐該送紙輥的軸。軸可以與送紙輥進行固定而整體地旋轉(zhuǎn)，也可以使送紙輥可相對于軸自由旋轉(zhuǎn)。將軸和送紙輥固定使其整體地旋轉(zhuǎn)的情況下，例如利用粘接劑將兩者固定、或者將具有適合的內(nèi)徑以上的外徑的軸壓入通孔即可。實施例〈實施例1〉作為低摩擦性有機硅化合物，使用核殼型的有機硅-丙烯酸系復(fù)合樹脂材[三菱rayon株式會社制的metablensx-005]，其具有由有機聚硅氧烷和丙烯酸的復(fù)合橡膠構(gòu)成的芯體和在該芯體上接枝聚合丙烯酸而形成的外殼。向聚氨酯系熱塑性彈性體[basfjapan株式會社制的elastollanet385、a型硬度計硬度：85]100質(zhì)量份中，干混玻璃珠[potters-ballotini株式會社制的通用玻璃珠egb731c、低堿玻璃、平均粒徑：20μm、丙烯酸硅烷處理]80質(zhì)量份、上述有機硅-丙烯酸系復(fù)合樹脂材10質(zhì)量份，使用雙螺桿擠出機，擠出成型為左右的繩狀后，切割成長度2～4mm，制作彈性體組合物的顆粒。接著，將制作的顆粒供給至單軸擠出機，通過與該擠出機的頭部連接的模頭，擠出成型為內(nèi)徑：5mm、外徑7mm的筒狀后，切割成長度10mm，制作作為夾送輥的送紙輥，與上述長度對應(yīng)，該送紙輥外周面的寬度為10mm。此外，在制造的送紙輥的中心通孔中壓入外徑5mm的軸，相互進行固定，使得其可整體旋轉(zhuǎn)。〈實施例2〉使相對于聚氨酯系熱塑性彈性體100質(zhì)量份的玻璃珠的混配比例為50質(zhì)量份、核殼型的有機硅-丙烯酸系復(fù)合樹脂材的混配比例為15質(zhì)量份，除此之外，與實施例1同樣地進行，制造送紙輥?！磳嵤├?〉作為低摩擦性有機硅化合物，使用將有機硅-丙烯酸共聚物形成為球形粉末狀而得到的有機硅-丙烯酸系復(fù)合樹脂材[日信化學(xué)工業(yè)株式會社制的chaliner-170s、有機硅含有量：70％、平均粒徑30μm]。并且，使相對于聚氨酯系熱塑性彈性體100質(zhì)量份的玻璃珠的混配比例為40質(zhì)量份、上述球形的有機硅-丙烯酸系復(fù)合樹脂材的混配比例為20質(zhì)量份，除此之外，與實施例1同樣地進行，制作送紙輥?！磳嵤├?〉作為低摩擦性有機硅化合物，使用將超高分子量有機硅聚合物用聚丙烯進行母料化而得到的混合類型的母料[toraydowcorning株式會社制的siliconeconcentrateby27-001、超高分子量有機硅聚合物含有量：50％]。并且，使相對于聚氨酯系熱塑性彈性體100質(zhì)量份的玻璃珠的混配比例為40質(zhì)量份、上述母料的混配比例為5質(zhì)量份，除此之外，與實施例1同樣地進行，制造送紙輥。相對于聚氨酯系熱塑性彈性體100質(zhì)量份，作為有效成分的超高分子量有機硅聚合物的量為2.5質(zhì)量份?！磳嵤├?〉作為熱塑性彈性體，使用聚酯系熱塑性彈性體[dupont-toray株式會社制的hytrel3046、a型硬度計硬度：77]。并且，使相對于上述聚酯系熱塑性彈性體100質(zhì)量份的玻璃珠的混配比例為50質(zhì)量份、核殼型的有機硅-丙烯酸系復(fù)合樹脂材的混配比例為15質(zhì)量份，除此之外，與實施例1同樣地進行，制造送紙輥。〈比較例1〉使相對于聚氨酯系熱塑性彈性體100質(zhì)量份的玻璃珠的混配比例為10質(zhì)量份、核殼型的有機硅-丙烯酸系復(fù)合樹脂材的混配比例為20質(zhì)量份，除此之外，與實施例1同樣地進行，制造送紙輥?！幢容^例2〉使相對于聚氨酯系熱塑性彈性體100質(zhì)量份的玻璃珠的混配比例為50質(zhì)量份、不混配低摩擦性有機硅化合物，除此之外，與實施例1同樣地進行，制造送紙輥。利用之前說明的方法對上述各實施例、比較例中制造的送紙輥的摩擦系數(shù)進行測定。此外，對于圖1所示的摩擦系數(shù)的測定而言，將垂直負荷w變更為2.94n(＝300gf)、將圓周速度變更為200mm/秒，除此之外，同樣地進行，每5分鐘將紙換新，使送紙輥2旋轉(zhuǎn)共15分鐘，實施磨耗試驗，由該磨耗試驗前的送紙輥2的質(zhì)量w0和磨耗試驗后的質(zhì)量w1，根據(jù)式(2)求出質(zhì)量變化率(％)，對耐磨耗性進行評價。【公式2】此外，將各實施例、比較例中制作的顆粒擠出成型為厚度2mm、寬約40mm的片狀后，將3張該片重疊，制成a型硬度計硬度測定用的試驗片。并且，利用之前說明的方法對制作的試驗片的a型硬度計硬度進行測定。進一步，對上述厚度2mm的片進行沖裁，制作日本工業(yè)標準jisk6251：2010“硫化橡膠和熱塑性橡膠-拉伸特性的測定方法”中規(guī)定的啞鈴形狀3號形的試驗片，使用該啞鈴形狀3號形的試驗片，在溫度23±2℃的環(huán)境下，按照上述標準記載的試驗方法，求出進行拉伸試驗時的斷裂伸長率eb(％)。將以上結(jié)果列于表1、表2。【表1】【表2】此外，圖2中一并記載了上述表1、表2的各實施例(以“○”表示)、比較例(以“△”表示)中的摩擦系數(shù)與a型硬度計硬度的關(guān)系與專利文獻1的實施例、比較例(均以◆表示)的結(jié)果。由圖2和表1、表2的結(jié)果可知，通過向含有熱塑性彈性體、作為球狀填料的玻璃珠的彈性體組合物中進一步混配低摩擦性有機硅化合物并進行擠出成型，能夠使上述球狀填料的混配比例為與現(xiàn)狀同等程度或同等程度以下而賦予送紙輥良好的柔軟性，同時能夠?qū)⑵淠Σ料禂?shù)調(diào)整為0.5以下。此外，特別是由實施例2、5的結(jié)果可知，對于提高送紙輥的耐磨耗性而言，優(yōu)選使用聚氨酯系熱塑性彈性體，對于提高柔軟性而言，優(yōu)選使用聚酯系熱塑性彈性體。符號說明1板2送紙輥3負載傳感器4紙5軸f輸送力w垂直負荷當前第1頁12當前第1頁12