本發(fā)明涉及異辛烷生產(chǎn)制備技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種提高烷基化反應(yīng)效率及降低產(chǎn)物分離能耗的工藝方法。

背景技術(shù)：

混合碳四烷基化主要是混合碳四中的丁烯與異丁烷反應(yīng)生成異辛烷。異辛烷產(chǎn)品具有辛烷值高、低硫、低雷德蒸氣壓等優(yōu)點(diǎn),是一種理想的汽油調(diào)和組分，滿足新配方汽油的要求?；旌咸妓耐榛磻?yīng)過(guò)程中，為了能夠獲得品質(zhì)較好的異辛烷產(chǎn)品，通常需要控制較高的異丁烷和丁烯的分子比，因?yàn)榉磻?yīng)系統(tǒng)中異丁烷濃度升高，可有效降低烷基化反應(yīng)中烯烴聚合副反應(yīng)，烷基化油的辛烷值會(huì)上升、終餾點(diǎn)會(huì)下降，因此烷基化反應(yīng)對(duì)高濃度異丁烷原料的需求量較大，同時(shí)還輔助有大量的異丁烷循環(huán)。

混合碳四各種工藝來(lái)源中都含有正丁烷，雖然正丁烷不參與烷基化反應(yīng)，但正丁烷的存在會(huì)起到稀釋進(jìn)料有效組分濃度的作用，降低烷基化反應(yīng)的效率，增加后續(xù)分離工段的能耗。目前，通常烷基化工藝是采用脫丁烷塔和丁烷分離塔，將反應(yīng)系統(tǒng)內(nèi)多余的正丁烷及時(shí)排出，避免積累，將分離得到的高濃度異丁烷循環(huán)利用。如進(jìn)料中的正丁烷濃度越高，則為分離得到所需濃度的循環(huán)異丁烷，丁烷分離塔的能耗就會(huì)越高。

中國(guó)專利zl201520638576.0公開(kāi)了一種烷基化產(chǎn)物分離裝置，包括脫丁烷塔、丁烷分離塔，通過(guò)在脫丁烷塔底排出重油雜質(zhì)并調(diào)節(jié)烷基化油采出口和抽輕油口的位置及采出量，控制進(jìn)入丁烷分離塔的混合物料中正丁烷含量，降低丁烷分離塔的操作負(fù)荷，在丁烷分離塔塔頂和塔底分別得到異丁烷和正丁烷產(chǎn)品。在大幅降低丁烷分離塔的操作負(fù)荷和分離成本的同時(shí)，得到純度大于97％的正丁烷和純度大于87％的異丁烷產(chǎn)品，以及辛烷值大于93的烷基化油。

中國(guó)專利zl201210140292.x公開(kāi)了一種鏈烷烴烷基化方法，將異丁烷供應(yīng)給兩個(gè)單獨(dú)的烷基化系統(tǒng)，第一烷基化系統(tǒng)的流出物供應(yīng)給中間脫丁烷塔，從烷基化產(chǎn)物中分離出c4組分，然后將塔頂c4產(chǎn)物供應(yīng)給第二烷基化系統(tǒng)以提供異丁烷，第二烷基化系統(tǒng)的流出物供應(yīng)給傳統(tǒng)的脫異丁烷塔，將正丁烷和異丁烷進(jìn)行分離，以防止正丁烷在系統(tǒng)內(nèi)累積。

上述兩種方法都是典型的兩塔分離正丁烷，才能得到所需濃度的循環(huán)異丁烷，分離成本高，尤其是進(jìn)料中正丁烷的含量越高，分離塔需要更高的回流比才能達(dá)到異丁烷的濃度要求，更進(jìn)一步增加了分離能耗，同時(shí)正丁烷資源也未能得到利用。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

針對(duì)上述的不足，本發(fā)明的目的在于提供一種利用異構(gòu)化反應(yīng)提高烷基化產(chǎn)量及降低產(chǎn)物分離能耗的工藝方法，本發(fā)明的方法可有效提高循環(huán)異丁烷濃度，從而提高烷基化反應(yīng)效率，降低脫丁烷塔能耗，同時(shí)使正丁烷資源得到合理利用。

為解決以上技術(shù)問(wèn)題，本發(fā)明采用的技術(shù)方案是：一種提高烷基化反應(yīng)效率及降低產(chǎn)物分離能耗的工藝方法，包括混合碳四原料中丁烯與異丁烷在酸性催化劑作用下發(fā)生烷基化反應(yīng)生成異辛烷，將含有異辛烷和未反應(yīng)的碳四組分的反應(yīng)流出物引入脫丁烷塔進(jìn)行產(chǎn)物分離，所述脫丁烷塔分離采出的正丁烷和異丁烷混合物進(jìn)入異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)，將正丁烷異構(gòu)生成異丁烷，并將異構(gòu)化反應(yīng)流出物以氣相狀態(tài)返回脫丁烷塔，以提高異丁烷的分離濃度，同時(shí)降低脫丁烷塔的能耗。

具體的，所述的脫丁烷塔塔頂采出高濃度異丁烷，并將部分或全部高濃度異丁烷循環(huán)至烷基化反應(yīng)進(jìn)料，提高循環(huán)異丁烷濃度，中部側(cè)線采出正丁烷和異丁烷的混合物，塔釜側(cè)線采出異辛烷產(chǎn)品，塔底排出重組分。

優(yōu)選的，所述的脫丁烷塔反應(yīng)條件為：塔頂溫度50-55℃，塔頂壓力為0.60-0.65mpa，塔底溫度為150-160℃，塔底壓力為0.62-0.68mpa，回流比為1-3。

優(yōu)選的，所述的酸性催化劑可以是濃硫酸、氫氟酸、固體酸催化劑。

優(yōu)選的，所述的異構(gòu)化反應(yīng)催化劑為分子篩、雜多酸、固體酸催化劑、負(fù)載0.1％-1.0％pt金屬。

優(yōu)選的，所述異構(gòu)化反應(yīng)溫度為100-150℃，反應(yīng)壓力為0.60-0.65mpa。

本發(fā)明還提供了另外一種提高烷基化反應(yīng)效率及降低產(chǎn)物分離能耗的工藝方法，包括混合碳四原料中的丁烯與異丁烷在酸性催化劑作用下發(fā)生烷基化反應(yīng)生成異辛烷，將含有異辛烷和未反應(yīng)碳四組分的反應(yīng)流出物引入脫丁烷塔進(jìn)行產(chǎn)物分離，所述的脫丁烷塔分離采出的正丁烷和異丁烷混合物經(jīng)預(yù)熱后進(jìn)入異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)，正丁烷異構(gòu)生成異丁烷，異構(gòu)化反應(yīng)流出物與脫丁烷塔分離采出的正丁烷和異丁烷換熱后以氣相狀態(tài)返回脫丁烷塔。

優(yōu)選的，所述的脫丁烷塔塔頂采出高濃度異丁烷，并將部分或全部高濃度異丁烷循環(huán)至烷基化反應(yīng)進(jìn)料，中部側(cè)線采出正丁烷和異丁烷的混合物，塔釜側(cè)線采出異辛烷產(chǎn)品，塔底排出重組分，所述的脫丁烷塔反應(yīng)條件為：塔頂溫度50-55℃，塔頂壓力為0.60-0.65mpa，塔底溫度為150-160℃，塔底壓力為0.62-0.68mpa，回流比為1-3。

優(yōu)選的，所述的異構(gòu)化反應(yīng)催化劑為分子篩、雜多酸、固體酸催化劑、負(fù)載0.1％-1.0％pt金屬，異構(gòu)化反應(yīng)溫度為150-200℃，反應(yīng)壓力為0.60-0.65mpa。

優(yōu)選的，所述的脫丁烷塔分離采出的正丁烷和異丁烷混合物在進(jìn)入異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)前需經(jīng)過(guò)一級(jí)或多級(jí)預(yù)熱，一級(jí)預(yù)熱熱介為質(zhì)異構(gòu)化反應(yīng)流出物。

綜上所述，運(yùn)用本發(fā)明的技術(shù)方案，具有如下有益效果：

1、烷基化反應(yīng)及產(chǎn)物分離工藝與丁烷異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)相結(jié)合，有效利用了混合碳四原料中的正丁烷，避免其在烷基化反應(yīng)系統(tǒng)內(nèi)累積，同時(shí)獲得了高濃度異丁烷原料。

2、采用異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)流出物與反應(yīng)進(jìn)料換熱，并將換熱后的異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)流出物返回脫丁烷塔的新工藝，在滿足異構(gòu)化反應(yīng)溫度的同時(shí)有效回收利用了異構(gòu)化反應(yīng)放出的熱量，使脫丁烷塔能耗大幅降低，且塔頂采出高濃度異丁烷產(chǎn)品。

3、將脫丁烷塔塔頂采出的高濃度異丁烷部分或全部循環(huán)至烷基化反應(yīng)進(jìn)料，可有效提高循環(huán)異丁烷濃度，同時(shí)有利用于增加烷基化產(chǎn)能，提高烷基化反應(yīng)制冷效率，大大提高了反應(yīng)效率。

4、省略傳統(tǒng)工藝中的丁烷分離塔，在脫丁烷塔內(nèi)實(shí)現(xiàn)異丁烷和異辛烷產(chǎn)品的高效分離。

5、脫丁烷塔回流比較低，使脫丁烷塔能耗進(jìn)一步得到降低。

附圖說(shuō)明

圖1為本發(fā)明實(shí)施例1、2的流程示意圖；

圖2為本發(fā)明實(shí)施例3、4的流程示意圖。

圖3為本發(fā)明實(shí)施例5、6的流程示意圖。

附圖中，1、烷基化反應(yīng)器，2、脫丁烷塔，3、異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)，4、一級(jí)預(yù)熱器，5、二級(jí)或多級(jí)預(yù)熱器，101烷基化反應(yīng)進(jìn)料線，201脫丁烷塔進(jìn)料線，202脫丁烷塔塔頂采出線，203脫丁烷塔中部側(cè)線，204脫丁烷塔塔釜側(cè)線，205脫丁烷塔塔底采出線，206烴循環(huán)線，301異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)進(jìn)料線，302脫丁烷塔返塔線

具體實(shí)施方式

下面將結(jié)合本發(fā)明實(shí)施例中的附圖，對(duì)本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，但不構(gòu)成對(duì)本發(fā)明保護(hù)范圍的限制。

參見(jiàn)圖1，將含有丁烯和異丁烷的c4混合物經(jīng)過(guò)烷基化反應(yīng)器進(jìn)料線101引入烷基化反應(yīng)器1，在酸性催化劑作用下進(jìn)行烷基化反應(yīng)。

所述的酸性催化劑可以是濃硫酸、氫氟酸、固體酸催化劑等烷基化反應(yīng)常用催化劑。

將含有異辛烷和未反應(yīng)c4組分的反應(yīng)流出物經(jīng)過(guò)脫丁烷塔進(jìn)料線201引入脫丁烷塔2，由塔頂采出線202采出高濃度異丁烷，中部側(cè)線203采出正丁烷和異丁烷的混合物，塔釜側(cè)線204采出異辛烷產(chǎn)品，塔底采出線205排出重組分。

將脫丁烷塔2塔頂采出的高濃度異丁烷經(jīng)烴循環(huán)線206返回至烷基化反應(yīng)器1，提高循環(huán)異丁烷濃度。

控制脫丁烷塔2操作條件為，塔頂溫度50-55℃，塔頂壓力為0.60-0.65mpa，塔底溫度為150-160℃，塔底壓力為0.62-0.68mpa，回流比為1-3。

由脫丁烷塔中部側(cè)線203采出的正丁烷和異丁烷的混合物經(jīng)過(guò)異構(gòu)化反應(yīng)器進(jìn)料線301引入異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)3，使正丁烷盡可能的轉(zhuǎn)化為異丁烷。

異構(gòu)化反應(yīng)催化劑為丁烷異構(gòu)中、低溫催化劑，優(yōu)選分子篩、雜多酸、固體酸催化劑，負(fù)載0.1％-1.0％pt金屬。

優(yōu)選的，異構(gòu)化反應(yīng)溫度為100-150℃，反應(yīng)壓力為反應(yīng)壓力為0.60-0.65mpa。

將異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)3采出的氣相流出物經(jīng)過(guò)返塔線302返回脫丁烷塔，到達(dá)提高異丁烷濃度,降低脫丁烷塔能耗的目的，脫丁烷塔塔頂異丁烷濃度可到90％以上。

參見(jiàn)圖2、3，本發(fā)明的另一種實(shí)施方式是脫丁烷塔中部側(cè)線203分離采出的正丁烷和異丁烷混合物經(jīng)一級(jí)預(yù)熱器4或多級(jí)預(yù)熱器5預(yù)熱后，達(dá)到異構(gòu)化反應(yīng)溫度條件后，經(jīng)過(guò)異構(gòu)化反應(yīng)器進(jìn)料線301進(jìn)入異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)3，正丁烷異構(gòu)生成異丁烷。異構(gòu)化反應(yīng)流出物與脫丁烷塔分離采出的正丁烷和異丁烷混合物換熱后以氣相狀態(tài)由返塔線302返回脫丁烷塔。

優(yōu)選的，一級(jí)預(yù)熱熱介質(zhì)為異構(gòu)化反應(yīng)流出物。

異構(gòu)化反應(yīng)催化劑為丁烷異構(gòu)中、低溫催化劑，優(yōu)選分子篩、雜多酸、固體酸催化劑，負(fù)載0.1％-1.0％pt金屬，異構(gòu)化反應(yīng)溫度為150-200℃，反應(yīng)壓力為反應(yīng)壓力為0.60-0.65mpa。

脫丁烷塔塔頂采出線202采出高濃度異丁烷，中部側(cè)線203采出正丁烷和異丁烷的混合物，塔釜側(cè)線204采出異辛烷產(chǎn)品，塔底采出線205排出重組分。

將脫丁烷塔2塔頂采出的高濃度異丁烷經(jīng)烴循環(huán)線206返回至烷基化反應(yīng)器1。

脫丁烷塔2操作條件為：塔頂溫度50-55℃，塔頂壓力為0.60-0.65mpa，塔底溫度為150-160℃，塔底壓力為0.62-0.68mpa，回流比為1-3。

具體的：

實(shí)施例1

參見(jiàn)圖1，含有丁烯和異丁烷的c4混合原料在烷基化反應(yīng)器內(nèi)，在濃硫酸催化劑作用下發(fā)生烷基化反應(yīng)。烷基化反應(yīng)流出物經(jīng)脫酸處理后，將含有產(chǎn)物異辛烷、未反應(yīng)的正丁烷和異丁烷的烴類混合物通入脫丁烷塔進(jìn)行產(chǎn)物分離?？刂泼摱⊥樗敎囟?0℃，塔頂壓力為0.60mpa，塔底溫度為150℃，塔底壓力為0.62mpa，回流比為1。脫丁烷塔塔頂采出異丁烷，塔釜側(cè)線采出異辛烷產(chǎn)品，塔底排出重組分，中部側(cè)線采出正丁烷和異丁烷混合物。脫丁烷塔中部側(cè)線采出的正丁烷和異丁烷混合物直接進(jìn)入異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)后，混合物中的正丁烷異構(gòu)生成異丁烷。異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)催化劑so4(2-)/zro2，負(fù)載0.1％的pt，反應(yīng)溫度為100℃，反應(yīng)壓力為0.62mpa。由于異構(gòu)化反應(yīng)為放熱反應(yīng)，為了有效回收反應(yīng)熱，將采出的氣相異構(gòu)化反應(yīng)流出物直接返回脫丁烷塔。將脫丁烷塔塔頂采出的異丁烷部分循環(huán)至烷基化反應(yīng)器，提高循環(huán)異丁烷濃度，另一部分作為產(chǎn)品采出，塔頂采出異丁烷濃度為95％。

實(shí)施例2

參見(jiàn)圖1，含有丁烯和異丁烷的c4混合原料在烷基化反應(yīng)器內(nèi)，在濃硫酸催化劑作用下發(fā)生烷基化反應(yīng)。烷基化反應(yīng)流出物經(jīng)脫酸處理后，將含有產(chǎn)物異辛烷、未反應(yīng)的正丁烷和異丁烷的烴類混合物通入脫丁烷塔進(jìn)行產(chǎn)物分離?？刂泼摱⊥樗敎囟?5℃，塔頂壓力為0.63mpa，塔底溫度為160℃，塔底壓力為0.66mpa，回流比為2。脫丁烷塔塔頂采出異丁烷，塔釜側(cè)線采出異辛烷產(chǎn)品，塔底排出重組分，中部側(cè)線采出正丁烷和異丁烷混合物。脫丁烷塔中部側(cè)線采出的正丁烷和異丁烷混合物直接進(jìn)入異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)后，混合物中的正丁烷異構(gòu)生成異丁烷。異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)催化劑so4(2-)/zro2，負(fù)載0.2％的pt，反應(yīng)溫度為140℃，反應(yīng)壓力為0.65mpa。將采出的氣相異構(gòu)化反應(yīng)流出物直接返回脫丁烷塔。將脫丁烷塔塔頂采出的異丁烷部分循環(huán)至烷基化反應(yīng)器，提高循環(huán)異丁烷濃度，另一部分作為產(chǎn)品采出，塔頂采出異丁烷濃度為94％。

實(shí)施例3

參見(jiàn)圖2，含有丁烯和異丁烷的c4混合原料在烷基化反應(yīng)器內(nèi)，在濃硫酸催化劑作用下發(fā)生烷基化反應(yīng)。烷基化反應(yīng)流出物經(jīng)脫酸處理后，將含有產(chǎn)物異辛烷、未反應(yīng)的正丁烷和異丁烷的烴類混合物通入脫丁烷塔進(jìn)行產(chǎn)物分離?？刂泼摱⊥樗敎囟?5℃，塔頂壓力為0.65mpa，塔底溫度為160℃，塔底壓力為0.68mpa，回流比為2。脫丁烷塔塔頂采出異丁烷，塔釜側(cè)線采出異辛烷產(chǎn)品，塔底排出重組分，中部側(cè)線采出正丁烷和異丁烷混合物。脫丁烷塔中部側(cè)線采出的正丁烷和異丁烷混合物經(jīng)過(guò)與異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)流出物經(jīng)一級(jí)預(yù)熱后進(jìn)入異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)，正丁烷異構(gòu)生成異丁烷。異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)催化劑為cs2.5h0.5pw12o40，負(fù)載0.5％的pt，反應(yīng)溫度為160℃，反應(yīng)壓力為0.66mpa。氣相的異構(gòu)化反應(yīng)流出物與反應(yīng)進(jìn)料的正丁烷和異丁烷的混合物進(jìn)行換熱后返回脫丁烷塔。將脫丁烷塔塔頂采出的異丁烷部分循環(huán)至烷基化反應(yīng)器，提高循環(huán)異丁烷濃度，另一部分作為產(chǎn)品采出，塔頂采出異丁烷濃度為93％。

實(shí)施例4

參見(jiàn)圖2，含有丁烯和異丁烷的c4混合原料在烷基化反應(yīng)器內(nèi)，在濃硫酸催化劑作用下發(fā)生烷基化反應(yīng)。烷基化反應(yīng)流出物經(jīng)脫酸處理后，將含有產(chǎn)物異辛烷、未反應(yīng)的正丁烷和異丁烷的烴類混合物通入脫丁烷塔進(jìn)行產(chǎn)物分離?？刂泼摱⊥樗敎囟?0℃，塔頂壓力為0.60mpa，塔底溫度為160℃，塔底壓力為0.63mpa，回流比為1。脫丁烷塔塔頂采出異丁烷，塔釜側(cè)線采出異辛烷產(chǎn)品，塔底排出重組分，中部側(cè)線采出正丁烷和異丁烷混合物。脫丁烷塔中部側(cè)線采出的正丁烷和異丁烷混合物經(jīng)過(guò)與異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)流出物經(jīng)一級(jí)預(yù)熱后進(jìn)入異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)，正丁烷異構(gòu)生成異丁烷。異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)催化劑為cs2.5h0.5pw12o40，負(fù)載0.3％的pt，反應(yīng)溫度為160℃，反應(yīng)壓力為0.62mpa。氣相的異構(gòu)化反應(yīng)流出物與反應(yīng)進(jìn)料的正丁烷和異丁烷的混合物進(jìn)行換熱后返回脫丁烷塔。塔頂采出異丁烷濃度為95％，將脫丁烷塔塔頂采出的異丁烷循環(huán)至烷基化反應(yīng)器，提高循環(huán)異丁烷濃度，進(jìn)一步提高烷基化反應(yīng)效率。

實(shí)施例5

參見(jiàn)圖3，含有丁烯和異丁烷的c4混合原料在烷基化反應(yīng)器內(nèi)，在濃硫酸催化劑作用下發(fā)生烷基化反應(yīng)。烷基化反應(yīng)流出物經(jīng)脫酸處理后，將含有產(chǎn)物異辛烷、未反應(yīng)的正丁烷和異丁烷的烴類混合物通入脫丁烷塔進(jìn)行產(chǎn)物分離?？刂泼摱⊥樗敎囟?3℃，塔頂壓力為0.62mpa，塔底溫度為160℃，塔底壓力為0.65mpa，回流比為1。脫丁烷塔塔頂采出異丁烷，塔釜側(cè)線采出異辛烷產(chǎn)品，塔底排出重組分，中部側(cè)線采出正丁烷和異丁烷混合物。脫丁烷塔中部側(cè)線采出的正丁烷和異丁烷混合物經(jīng)過(guò)與異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)流出物先經(jīng)過(guò)一級(jí)預(yù)熱，再經(jīng)過(guò)二級(jí)預(yù)熱達(dá)到異構(gòu)化反應(yīng)溫度條件后，進(jìn)入異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)，在異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)催化劑為cs2.5h0.5pw12o40，負(fù)載1％的pt作用下，反應(yīng)溫度為200℃，反應(yīng)壓力為0.63mpa，正丁烷異構(gòu)生成異丁烷。氣相的異構(gòu)化反應(yīng)流出物與反應(yīng)進(jìn)料的正丁烷和異丁烷的混合物進(jìn)行換熱后返回脫丁烷塔。塔頂采出異丁烷濃度為94％，將脫丁烷塔塔頂采出的異丁烷循環(huán)至烷基化反應(yīng)器，提高循環(huán)異丁烷濃度，進(jìn)一步提高烷基化反應(yīng)效率。

實(shí)施例6

參見(jiàn)圖3，含有丁烯和異丁烷的c4混合原料在烷基化反應(yīng)器內(nèi)，在固體酸催化劑作用下發(fā)生烷基化反應(yīng)。烷基化反應(yīng)流出物經(jīng)脫酸處理后，將含有產(chǎn)物異辛烷、未反應(yīng)的正丁烷和異丁烷的烴類混合物通入脫丁烷塔進(jìn)行產(chǎn)物分離?？刂泼摱⊥樗敎囟?5℃，塔頂壓力為0.62mpa，塔底溫度為158℃，塔底壓力為0.65mpa，回流比為3。脫丁烷塔塔頂采出異丁烷，塔釜側(cè)線采出異辛烷產(chǎn)品，塔底排出重組分，中部側(cè)線采出正丁烷和異丁烷混合物。脫丁烷塔中部側(cè)線采出的正丁烷和異丁烷混合物經(jīng)過(guò)與異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)流出物先經(jīng)過(guò)一級(jí)預(yù)熱，再經(jīng)過(guò)二級(jí)預(yù)熱達(dá)到異構(gòu)化反應(yīng)溫度條件后，進(jìn)入異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)，在異構(gòu)化反應(yīng)系統(tǒng)催化劑為氧化鋯體系，負(fù)載0.6％的pt作用下，反應(yīng)溫度為180℃，反應(yīng)壓力為0.63mpa，正丁烷異構(gòu)生成異丁烷。氣相的異構(gòu)化反應(yīng)流出物與反應(yīng)進(jìn)料的正丁烷和異丁烷的混合物進(jìn)行換熱后返回脫丁烷塔。將脫丁烷塔塔頂采出的異丁烷部分循環(huán)至烷基化反應(yīng)器，提高循環(huán)異丁烷濃度，另一部分作為產(chǎn)品采出，塔頂采出異丁烷濃度為92％。

以上所述是本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方式，應(yīng)當(dāng)指出，對(duì)于本技術(shù)領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來(lái)說(shuō)，在不脫離本發(fā)明原理的前提下，還可以做出若干改進(jìn)和潤(rùn)飾，這些改進(jìn)和潤(rùn)飾也視為本發(fā)明的保護(hù)范圍。