對于圖1的過程流程圖所解釋的描述。
[0151] 在第一實施方式中，不僅第一攪拌釜式反應(yīng)器Rl而且第二攪拌釜式反應(yīng)器R2都 包括五個加熱區(qū)，其中該數(shù)量也能夠改變。
[0152] 圖2b示出根據(jù)本發(fā)明的設(shè)備的第二實施方式的示意圖。
[0153] 如在上文中所解釋的那樣，所處理的廢舊合成材料碎片經(jīng)受預(yù)成塊從而獲得一致 性，所述一致性實現(xiàn)了到所述設(shè)備中的輸入。該預(yù)成塊的廢舊合成材料AG記住蝸桿驅(qū)動裝 置和稱重裝置WGE被輸入到配給設(shè)備D中。蝸桿驅(qū)動裝置和稱重裝置WGE不僅作為信號發(fā) 送器也作為信號接收器連接到中央設(shè)備-SPS上。在該配給裝置中同時進(jìn)行進(jìn)一步的干燥 和預(yù)熱。在配給裝置下方設(shè)置有加熱的雙蝸桿擠出機(jī)E，所述雙蝸桿擠出機(jī)將20°C的原料 加熱到大于200°C、壓縮和熔化。通過加熱的管線，將膏狀的原料再次加熱并且輸送到熔體 栗SP中。該熔體栗SP將原料壓入到所述設(shè)備中并且同時防止熔體回流到擠出機(jī)E。直接 在熔體栗SP下游設(shè)置具有細(xì)網(wǎng)眼的、可更換的織物過濾器的熔體過濾器SF。熔體過濾器的 功能通過連接在上游的壓力傳感器控制，所述壓力傳感器又與設(shè)備-SPSs連接。
[0154] 如此被清潔的塑料熔體在底殼區(qū)域中輸入到第一反應(yīng)器Rl中。塑料熔體在進(jìn)入 到反應(yīng)器Rl時具有300°C的溫度和150Pas的黏度。反應(yīng)器Rl置于稱重裝置WGE上，所述 稱重裝置在任何時間都向設(shè)備SPS報告反應(yīng)器Rl的當(dāng)前的料位。反應(yīng)器Rl襯有陶瓷層， 以便防止熔體與金屬的反應(yīng)器壁直接接觸。反應(yīng)器Rl構(gòu)成為直徑/長比為1:5. 5至1:7 的細(xì)長的反應(yīng)器。
[0155] 在反應(yīng)器Rl的圓柱形的壁部上安置有3至5個彼此獨立作用的加熱裝置。在每 個所屬的加熱區(qū)中設(shè)置有溫度傳感器，所述溫度傳感器分別向設(shè)備SPS報告反應(yīng)器Rl在該 加熱區(qū)中的壁部處的當(dāng)前作用的溫度。設(shè)備SPS控制加熱裝置，使得在反應(yīng)器Rl的從底殼 到頭部的圓柱形的部分中產(chǎn)生連續(xù)提高的溫度梯度。通過反應(yīng)器Rl中該連續(xù)提高的溫度， 迫使產(chǎn)生連續(xù)向上流動的層狀的熔體流。
[0156] 向上定向的層狀的熔體流通過攪拌器來輔助，所述攪拌器的葉片設(shè)計為，使得輔 助向上的流。通過這種流設(shè)計，可能的解聚移置到反應(yīng)器Rl的頭部區(qū)域中?？赡芤呀?jīng)產(chǎn)生 的氣態(tài)的解聚產(chǎn)物立即通過層狀的流被輸送到頭部區(qū)域中從而防止熔體起泡。
[0157] 在反應(yīng)器Rl的頭部處，熔體達(dá)到340°C至360°C的溫度和I. 5Pas的黏度。通過這 種溫度管理并且通過在反應(yīng)器R2中才饋入膨潤土催化劑，在反應(yīng)器Rl中，僅少部分的熔體 轉(zhuǎn)化為氣態(tài)的解聚產(chǎn)物。其余的熔體經(jīng)歷預(yù)分裂。在反應(yīng)器Rl中產(chǎn)生的氣態(tài)的解聚產(chǎn)物 經(jīng)由加熱的管線導(dǎo)入到預(yù)冷凝器中。
[0158] 熔體從反應(yīng)器Rl的頭部區(qū)域經(jīng)由加熱的管線和熔體栗SP導(dǎo)入到反應(yīng)器R2中。熔 體以350°C的溫度和I. 5Pas的黏度在反應(yīng)器R2的底殼區(qū)中進(jìn)入到該反應(yīng)器中。
[0159] 在熔體進(jìn)入到反應(yīng)器R2中時，該熔體通過專門構(gòu)成的接管與來自混合容器M的、 由膨潤土催化劑、石蠟和微晶蠟構(gòu)成的混合物混合。該專門構(gòu)成的接管構(gòu)成為"叉形管"，其 中控制混合物的輸送（對此也參見圖7a、b)，所述混合物從混合容器M進(jìn)入管的芯區(qū)中，在 所述管中輸送熔體離開反應(yīng)器Rl。
[0160] 反應(yīng)器R2置于稱重裝置WGE上，所述稱重裝置在任何時間都向設(shè)備SPS報告反應(yīng) 器2的當(dāng)前的料位。反應(yīng)器R2同樣襯有陶瓷層，以便防止熔體與金屬的反應(yīng)器壁直接接觸。 反應(yīng)器2構(gòu)成為直徑/長比為1:5. 5至1:7的細(xì)長的反應(yīng)器。
[0161] 在反應(yīng)器2的圓柱形的壁部上安置有3至5個彼此獨立作用的加熱裝置。在每個 的加熱區(qū)中設(shè)置有溫度傳感器，所述溫度傳感器分別向設(shè)備SPS報告反應(yīng)器2在該加熱區(qū) 中的壁部處的當(dāng)前作用的溫度。設(shè)備SPS控制加熱裝置，使得在反應(yīng)器R2的從底部到頭部 的圓柱形的部分中產(chǎn)生連續(xù)提高的溫度梯度。通過反應(yīng)器R2的外部區(qū)域中該連續(xù)提高的 溫度，迫使產(chǎn)生連續(xù)向上流動的層狀的熔體流。向上定向的層狀的熔體流通過攪拌器來輔 助，所述攪拌器的葉片構(gòu)成為，使得輔助在反應(yīng)器R2的外部區(qū)域中向上的流并且在反應(yīng)器 R2的內(nèi)部區(qū)域中輔助向下定向的流。通過這種流設(shè)計，解聚移置到反應(yīng)器R2的頭部區(qū)域 中。所產(chǎn)生的氣態(tài)的解聚產(chǎn)物立即通過層狀的流被輸送到頭部區(qū)域中從而防止熔體起泡。
[0162] 在反應(yīng)器R2的頭部處，熔體達(dá)到400°C至410°C的溫度和0.IPas的黏度?？赡苌?未解聚的熔體份額通過專門構(gòu)成的攪拌器的作用在反應(yīng)器2的中央中向下運(yùn)輸?shù)椒磻?yīng)器2 的底殼區(qū)域中并且然后在外部的層狀的上升流中重新參與解聚。
[0163] 來自反應(yīng)器RUR2的稱重裝置WGE的信息在設(shè)備SPS中轉(zhuǎn)換成對配給裝置D的、 雙蝸桿擠出機(jī)E的和熔體栗SP的驅(qū)動裝置的命令，使得當(dāng)前設(shè)備能夠連續(xù)工作。
[0164] 反應(yīng)器RUR2的頭區(qū)構(gòu)成為直徑增寬的"泡"，以便實現(xiàn)解聚產(chǎn)物更好地從熔體中 流出并且實現(xiàn)在氣態(tài)的解聚產(chǎn)物導(dǎo)出到預(yù)冷凝器之前對所述氣態(tài)的解聚產(chǎn)物的收集和流 穩(wěn)定。此外應(yīng)提供如下可行性：可能在對解聚產(chǎn)物排氣時，所夾帶的熔體顆粒能夠返回到熔 體中。
[0165] 在反應(yīng)器R2中產(chǎn)生的鏈長為C3至〉C22的氣態(tài)的解聚產(chǎn)物經(jīng)由加熱的管線導(dǎo)入 到預(yù)冷凝器VK中。預(yù)冷凝器VK構(gòu)成為螺旋管換熱器。在該預(yù)冷凝器VK中，C22以上鏈長 的揮發(fā)性的解聚產(chǎn)物被冷凝。C22以上的這些石蠟、微晶蠟和烴鏈作為膏狀的或者液相的、 作為系統(tǒng)相關(guān)的中間產(chǎn)物經(jīng)由加熱的管線向下導(dǎo)出到混合容器M中。
[0166] 在預(yù)冷凝器VK的頭部處，鏈長C3至C22的仍揮發(fā)的解聚組成部分被引導(dǎo)到位于 其上的主冷凝器HK中。該主冷凝器HK構(gòu)成為斜置的螺旋管換熱器。為了最佳分離氣相和 液相和其向下的導(dǎo)出選擇主冷凝器的20°C的傾斜位。主冷凝器HK的頭部中的溫度以20°C 至25°C來設(shè)定。由此，殘余氣體和鏈長C3至C6的解聚產(chǎn)物的揮發(fā)性的組成部分作為氣態(tài) 的組成部分在上方從主冷凝器離開。該排氣經(jīng)由加熱的管線導(dǎo)向噴火器設(shè)備并且在那里燃 燒。從主冷凝器HK向下導(dǎo)出到產(chǎn)物收集容器P中的產(chǎn)物是合成的成品油并且由沸點范圍 為40°C至350°C的飽和的和不飽和的烴構(gòu)成并且包括C7至C22的烴餾分。
[0167] 混合容器M構(gòu)成為攪拌機(jī)，所述攪拌機(jī)在通過加熱/冷卻引起的恒定的340°C至 350°C的溫度中工作，其中出自預(yù)冷凝器VK的冷凝物保持膏狀的狀態(tài)。在該膏狀的冷凝物 中，在持續(xù)攪拌下混入粉末狀的膨潤土催化劑BK。由冷凝物和膨潤土冷凝器構(gòu)成的該膏狀 的混合物經(jīng)由加熱的管線和熔體栗SP輸入到反應(yīng)器2中。該輸入經(jīng)由在上文中已經(jīng)描述 的叉形的專用接管進(jìn)行（也參見圖7a、b)。
[0168] 圖7a、b示出叉形的專用接管S的詳細(xì)結(jié)構(gòu)和其在第一反應(yīng)器Rl和第二反應(yīng)器R2 之間的管線中的設(shè)置。專用接管S扇形地構(gòu)成。接管S的這種專門的、扇形的構(gòu)成方案允 許低聚物混合物與出自混合容器M的包含粘土礦物的混合物的最佳的混合。
[0169] 圖3是圖表，從所述圖表中示出與在第二反應(yīng)器R2中所應(yīng)用的熱解溫度相關(guān)的、 從PP中所獲得的冷凝物或者成品油的組分。
[0170] 在PP分解時所得到的組分幾乎僅是丙烯的低聚單元并且在聚丙烯分解時因C-C 鍵的分裂產(chǎn)生。產(chǎn)物在C3至C30的寬的鏈長范圍上延伸。在所有的試驗中已發(fā)現(xiàn)2, 4-二 甲基庚-1-烯與熱分解溫度無關(guān)地作為主裂解產(chǎn)物。
[0171]整體上，組分能夠劃分為6個餾分：液化氣（C3至C6)、汽油（C7至C10)、煤油（C11 至C13)、粗柴油（C14至C19)、重質(zhì)粗柴油（C20至C22)和石蠟/微晶蠟（>C22)。
[0172] 如從圖3的圖表中可見，在熱解溫度較高的情況下，在冷凝物中出現(xiàn)更多高沸點 化合物（更高級烴）。同時低沸點化合物（低級烴）的份額下降。汽油和真空粗柴油（石 蠟/微晶蠟）餾分變得明顯。
[0173] 當(dāng)汽油餾分在385°C中以大約30%占主導(dǎo)地位并且真空粗柴油的份額可忽略不 計的小時，石蠟/微晶蠟餾分在410°C中以類似的份額占主導(dǎo)地位并且汽油餾分僅還為一 半大。中間的餾分、即煤油、粗柴油和重質(zhì)粗柴油保持近似恒定。也就是說，經(jīng)由熱解溫度 的改變可以在一定程度上使產(chǎn)物分布朝向期望的產(chǎn)物組轉(zhuǎn)向。
[0174] 因此，在385°C的熱解溫度中獲得的PP成品油例如具有下述組分：大約10重量％ 的石蠟/微晶蠟〉C22 ;大約10重量％的重質(zhì)粗柴油C20至C22 ;大約25重量％的粗柴油 C14至C19 ;大約15重量％的煤油Cll至C13 ;大約30重量％的汽油C7至ClO和大約10 重量％的液化氣C3至C6。
[0175] 在400°C的熱解溫度中獲得的PP成品油例如具有下述組分：大約25重量％的石 蠟/微晶蠟〉C22 ;大約10重量％的重質(zhì)粗柴油C20至C22 ;大約20重量％的粗柴油C14至 C19 ;大約15重量％的煤油Cll至C13 ;大約25重量％的汽油C7至ClO和大約5重量％的 液化氣C3至C6。
[0176] 在415°C的熱解溫度中獲得的PP成品油例如具有下述組分：大約30重量％的石 蠟/微晶蠟〉C22 ;大約10重量％的重質(zhì)粗柴油C20至C22 ;大約25重量％的粗柴油C14至 C19 ;大約10重量％的煤油Cll至C13 ;大約20重量％的汽油C7至ClO和大約5重量％的 液化氣C3至C6。
[0177] 在圖4中示出的圖表涉及從PE中所獲得的冷凝物或成品油的組分。從PE中獲得 的產(chǎn)物大致在C3至C30的鏈長范圍上延伸。所得到的冷凝物的量性分析表明：各個熱值 餾分的分布在使用PE時也與得到冷凝物的熱解溫度相關(guān)地改變。如從圖4中可見，粗柴油 (C14至C19)的份額隨著溫度提高增加，而低級烴如煤油（C11至C13)和汽油（C7至C10) 的份額下降。
[0178] 從聚乙烯（PE)中獲得的冷凝物優(yōu)選包括鏈長范圍為C3至C30的烴。PE冷凝物典 型地包括比值為50:50的正烷烴和正烯烴（烯烴類）。因此，烴總是以飽和的和不飽和的形 式并列存在，例如Cio:正^ 碳稀和^ 碳-1-稀。
[0179] 在400°C的熱解溫度中獲得的PE成品油例如具有下述組分：微量的石蠟/微晶蠟 >C22 ;微量重質(zhì)粗柴油C20至C22 ;大約30重量％的粗柴油C14至C19 ;大約20重量％的 煤油Cll至C13 ;大約45重量％的汽油C7至ClO和大約5重量％至10重量％的液化氣C3 至C6〇
[0180] 在410°C的熱解溫度中獲得的PE成品油例如具有下述組分：微量的石蠟/微晶蠟 >C22 ;小于5重量％的重質(zhì)粗柴油C20至C22 ;大約45重量％的粗柴油C14至C19 ;大約15 重量％的煤油Cll至C13 ;大約30重量％的汽油C7至ClO和大約5重量％至10重量％的 液化氣C3至C6。
[0181] 在415°C的熱解溫度中獲得的PE成品油例如具有下述組分：微量的石蠟/微晶蠟 >C22 ;小于5重量％的重質(zhì)粗柴油C20至C22 ;大約45重量％的粗柴油C14至C19 ;大約15 重